蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型建立及評(píng)估優(yōu)化技術(shù)報(bào)告

1、蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型建立及評(píng)估優(yōu)化技術(shù)報(bào)告福建省龍巖金葉復(fù)烤有限責(zé)任公司一、項(xiàng)目背景及意義3二、項(xiàng)目主要研究?jī)?nèi)容4三、技術(shù)路線及技術(shù)關(guān)鍵4四、項(xiàng)目主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)5五、結(jié)果與分析5（一）蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)系統(tǒng)模擬可行性分析51蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)系統(tǒng)模擬方法研究52蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)圖像模型研究與建立.73蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型研究與建立16（二）蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法建立與應(yīng)用191蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法建立192蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估優(yōu)化20六、結(jié)論37七、創(chuàng)新點(diǎn)37項(xiàng)目背景及意義公司現(xiàn)有兩臺(tái)20T/H循環(huán)流化床鍋爐,產(chǎn)生的蒸汽主要作為熱源來完成生產(chǎn)中所需要的真空回潮、潤(rùn)葉、片煙復(fù)烤和梗復(fù)烤等工序的各種加熱過程。根據(jù)公司20

2、15年度用能情況統(tǒng)計(jì)，蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)是公司能量流最大的交換平臺(tái)，貫穿于蒸汽的產(chǎn)生、輸送、使用、回收等環(huán)節(jié)，面廣點(diǎn)多，環(huán)環(huán)相扣，因此如何快速、準(zhǔn)確、有效掌握蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)運(yùn)行狀況，提高其運(yùn)行效率是公司節(jié)能降耗的關(guān)鍵點(diǎn)。我們知道，蒸汽熱力系統(tǒng)是由蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)（鍋爐）、輸送系統(tǒng)（供汽管網(wǎng)）、利用系統(tǒng)（用汽設(shè)備）及蒸汽余熱（冷凝水、乏汽等）回收系統(tǒng)共同組成。但由于蒸汽是在密閉的空間內(nèi)流動(dòng)，且具有專業(yè)性強(qiáng)、輸送線長(zhǎng)、用汽點(diǎn)多等特點(diǎn)，造成蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)在運(yùn)行過程中存在諸多“盲點(diǎn)”。一是公司蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)僅有總體流向示意圖，缺乏系統(tǒng)能流圖、用汽設(shè)備能流圖等，對(duì)系統(tǒng)內(nèi)能量流動(dòng)不明確，導(dǎo)致部分作業(yè)人員對(duì)蒸汽回路不熟悉，

3、容易引起誤操作；二是未建立蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)配置清單，維修人員對(duì)系統(tǒng)配置數(shù)量、具體位置、使用壽命等基礎(chǔ)技術(shù)信息不明確，系統(tǒng)出現(xiàn)故障時(shí)，維修作業(yè)較多采用直接更換配件方式，未能從整個(gè)蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)分析可能存在問題，從而無法從根本上解決問題；三是公司將于2017年啟用燃?xì)忮仩t，噸蒸汽成本進(jìn)一步上升，未建立蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法，不利于有效挖掘系統(tǒng)節(jié)能潛力、提高系統(tǒng)運(yùn)行效率和節(jié)約系統(tǒng)運(yùn)行成本?；趯?shí)際蒸汽網(wǎng)絡(luò)建立蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型，可以將分散的蒸汽管線、產(chǎn)/用汽設(shè)備、減溫減壓系統(tǒng)和冷凝水系統(tǒng)等蒸汽管網(wǎng)內(nèi)設(shè)備進(jìn)行集成，完成物料及熱力學(xué)的平衡，實(shí)現(xiàn)對(duì)蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)的模擬，明晰現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)層面，優(yōu)化系統(tǒng)操作，提高系統(tǒng)運(yùn)行效率

4、；通過運(yùn)行和分析模型，建立蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法，可以直觀地了解蒸汽系統(tǒng)的運(yùn)行情況、了解全部放空點(diǎn)及總的放空流量，通過運(yùn)行模型，了解鍋爐、用汽設(shè)備的熱負(fù)荷及運(yùn)行效率等多項(xiàng)性能，對(duì)特定案例進(jìn)行運(yùn)行分析,對(duì)案例效果進(jìn)行評(píng)估，從而深度挖掘系統(tǒng)節(jié)能潛力，對(duì)今后的節(jié)能改造提出改進(jìn)建議和解決方案。二、項(xiàng)目主要研究?jī)?nèi)容1、構(gòu)建蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型：蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型由圖像模型和數(shù)學(xué)模型構(gòu)成，主要從繪制蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)、用能設(shè)備能流圖，編制蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)配置（疏水閥）清單和設(shè)計(jì)系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型三個(gè)方面構(gòu)建蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型。2、建立蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法：根據(jù)蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型，結(jié)合系統(tǒng)設(shè)計(jì)、運(yùn)行控制、維護(hù)保養(yǎng)等多個(gè)方面建立蒸汽動(dòng)力

5、系統(tǒng)評(píng)估方法，科學(xué)合理評(píng)估系統(tǒng)現(xiàn)狀，發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)存在缺陷和不足，提出節(jié)能改造改進(jìn)建議和解決方案。三、技術(shù)路線及技術(shù)關(guān)鍵1、技術(shù)路線蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型模型建立及評(píng)估優(yōu)化2、技術(shù)關(guān)鍵2.1 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模擬方法研究，確定蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模擬方法。2.2 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型設(shè)計(jì)，繪制用能設(shè)備能流圖，編制蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)配置（疏水閥）清單，完成蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型建立。2.3 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法建立，開展系統(tǒng)評(píng)估，提出改進(jìn)建議和解決方案。4、 項(xiàng)目主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)1、 建立一套蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型和評(píng)估方法，直觀系統(tǒng)運(yùn)行現(xiàn)狀，提高作業(yè)效率。2、通過進(jìn)行蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估，提出35個(gè)節(jié)能改進(jìn)建議和解決方案。3、通過理論分析

6、，節(jié)約5%能源使用量。5、 結(jié)果與分析（一）蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模擬可行性分析隨著世界范圍內(nèi)能源危機(jī)的出現(xiàn)，如何有效利用能源已經(jīng)成為現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的一個(gè)重要課題。蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)是過程工業(yè)企業(yè)的重要組成部分,其設(shè)計(jì)水平、運(yùn)行和控制性能對(duì)過程工業(yè)的能量利用效率和經(jīng)濟(jì)性具有重要影響,在過去的30多年里,蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)的研究一直是國內(nèi)外學(xué)者研究的熱點(diǎn)。近年來，國內(nèi)許多大型的石化企業(yè)對(duì)其蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)開展建模研究和系統(tǒng)優(yōu)化，取得了一定效益。因此，如何學(xué)習(xí)借鑒石化企業(yè)建模經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合公司蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)實(shí)際，科學(xué)建立蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型是一個(gè)值得進(jìn)一步研究的課題。本項(xiàng)目通過對(duì)蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)的模擬，旨在為明晰現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)層面提供基礎(chǔ)資料，

7、為優(yōu)化系統(tǒng)操作，提高系統(tǒng)運(yùn)行效率提供理論依據(jù)，達(dá)到蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)可靠運(yùn)行的目的。1 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模擬方法研究蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)是一種過程系統(tǒng)，過程系統(tǒng)主要有三種基本模擬方法：序貫?zāi)K法、面向方程法和聯(lián)立模塊法。1.1 序貫?zāi)K法序貫?zāi)K法是目前最常用的流程模擬方法，其模擬方式是按照由各種單元模塊組成的過程系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)，序貫的對(duì)各單元模塊進(jìn)行計(jì)算，從而完成該過程系統(tǒng)的模擬計(jì)算。序貫?zāi)K法的優(yōu)點(diǎn)主要有：與實(shí)際過程的直觀聯(lián)系強(qiáng)；模擬系統(tǒng)軟件的建立、維護(hù)和擴(kuò)充都很方便，易于通用化；計(jì)算出錯(cuò)時(shí)易于診斷出錯(cuò)位置。序貫?zāi)K法的主要缺點(diǎn)是計(jì)算效率低，不適合動(dòng)態(tài)連續(xù)運(yùn)行模擬。1.2 面向方程法面向方程法是將整個(gè)流程的

8、各個(gè)單元過程的數(shù)學(xué)模型方程組聯(lián)立成一個(gè)大型總體方程組，然后一次同時(shí)求解的模擬方法。面向方程法的優(yōu)點(diǎn)是各種約束條件方程循環(huán)流的迭代計(jì)算不再存在，因而計(jì)算速度大為提高。但由于復(fù)雜流程的整體數(shù)學(xué)模型涉及大量的非線性方程組，而這種大型非線性方程組的解算方法尚欠成熟，往往難以保證求解成功。1.3 聯(lián)立模塊法聯(lián)立模塊法是介于序貫?zāi)K法和面向方程法之間的一種模擬方法。與序貫?zāi)M法相比，在求解設(shè)計(jì)型、優(yōu)化型問題時(shí)，具有更大的靈活性和較高的計(jì)算效率；與聯(lián)立方程法相比，由于它只流程水平的簡(jiǎn)化方程組，因而能處理更大規(guī)模的問題。但該方法需先建立簡(jiǎn)化模型，需通過多次嚴(yán)格模型對(duì)其進(jìn)行修正。1.4 研究確定模擬方法公司蒸汽

9、動(dòng)力系統(tǒng)涉及鍋爐、蒸汽管路、真空回潮機(jī)、潤(rùn)葉機(jī)、復(fù)烤機(jī)和冷凝水回收系統(tǒng)等，運(yùn)行工況較為穩(wěn)定，流程較為明確，易于劃分。本項(xiàng)目蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模擬目的是建立系統(tǒng)靜態(tài)模型，了解蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)能源分布，對(duì)特定問題進(jìn)行分析，尋找系統(tǒng)優(yōu)化空間。綜上三種模擬方法，決定采用序貫?zāi)K法，具有流程明確，關(guān)聯(lián)性強(qiáng)，易于發(fā)現(xiàn)問題等優(yōu)點(diǎn)，有利于系統(tǒng)有效真實(shí)的模擬。2 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)圖像模型研究與建立蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)圖像模型主要由系統(tǒng)流程圖和配置清單構(gòu)成，圖像模型是蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型的重要組成部分，目的是明確系統(tǒng)流程，清晰現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)，為系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型建立提供基礎(chǔ)資料。2.1 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)流程圖蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)流程圖分為系統(tǒng)總能流圖和各子模塊流

10、程圖。基于實(shí)際蒸汽網(wǎng)絡(luò)，我們通過查閱系統(tǒng)施工圖、現(xiàn)場(chǎng)比對(duì)等方法，研究車間各用汽設(shè)備工作原理及現(xiàn)場(chǎng)走向，對(duì)蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行了劃分，共繪制1張系統(tǒng)總能流圖和鍋爐系統(tǒng)、冷凝水系統(tǒng)、A線一潤(rùn)&二潤(rùn)等共10張子系統(tǒng)流程圖，具體如下：MiMJt帔依小圖1蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)能流圖圖2鍋爐系統(tǒng)流程圖圖3冷凝水系統(tǒng)流程圖8圖4A線一潤(rùn)&二潤(rùn)流程圖圖5 A線葉復(fù)烤機(jī)干燥區(qū)流程圖911圖6A線葉復(fù)烤機(jī)回潮區(qū)流程圖圖7A線梗復(fù)烤機(jī)&碎葉復(fù)烤機(jī)流程圖圖10B線梗復(fù)烤機(jī)&碎葉復(fù)烤機(jī)流程圖圖11把梗一潤(rùn)&二潤(rùn)流程圖122.2蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)配置清單41通過查閱資料、現(xiàn)場(chǎng)比對(duì)等方法，對(duì)蒸汽動(dòng)力系

11、統(tǒng)配置進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試、編號(hào)掛牌，設(shè)計(jì)編制蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)配置（疏水閥）清單，清單涵蓋吊牌編號(hào)、位置、設(shè)備、口徑、品牌、型號(hào)、類型、疏水閥選型、壓力、狀態(tài)等，配置清單如下表：蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)配置清單編力ftg設(shè)備口徑品牌型號(hào)疏水閥選型壓力狀態(tài)備注ST001鍋爐房分汽缸40Ari未知浮球不合適9泄漏原因：疏水閥選型過大改進(jìn)措施：更換為DN25FT14-14ST002鍋爐房除氧器蒸汽管道底部25Ari未知浮球合適9泄漏其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：更換為DN20FT14-14;安裝DN25DCV3止回閥ST003室外蒸汽管道32國產(chǎn)未知浮球合適9排水不暢原因：疏水管道已腐蝕生銹改進(jìn)措施：更換疏水閥組

12、（DN20BSA2T*3+DN20TD16F+DN20DCST004室外閃蒸汽管道32國產(chǎn)未知浮球合適0.2排水不暢原因：疏水管道已腐蝕生銹改進(jìn)措施：更換疏水閥組（DN20BSA2T*3+DN20TD16F+DN20DC或移除現(xiàn)有閃蒸汽管路ST005冷凝水站1#分汽缸50Ari未知浮球不合適8.7泄漏原因：疏水閥選型過大改進(jìn)措施：更換為DN25FT14-14ST006冷凝水站2朋汽缸50Ari未知浮球不合適8.7泄漏原因：疏水閥選型過大改進(jìn)措施：更換為DN25FT14-14ST007A線復(fù)烤機(jī)回潮2區(qū)蒸汽管道末端20Ari未知浮球合適6正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN20DC

13、V3止回閥ST008A線復(fù)烤機(jī)1#干燥區(qū)50Gestra未知浮球合適1.2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN50DCV3止回閥ST009A線復(fù)烤機(jī)1#干燥區(qū)50SpiraxFT43-14浮球合適1.2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN50DCV3止回閥ST010A線復(fù)烤機(jī)2#干燥區(qū)40SpiraxFT43-10浮球合適1.2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN40DCV3止回閥ST011A線復(fù)烤機(jī)2#干燥區(qū)40SpiraxFT43-10浮球合適1.2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN40DCV3止回閥ST012A線復(fù)烤機(jī)3#干燥區(qū)4

14、0SpiraxFT43H-14浮球合適1排水不暢原因：疏水閥失流；其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN40DCV3止回閥ST013A線復(fù)烤機(jī)3#干燥區(qū)25SpiraxFT43-14浮球合適1排水不暢原因：疏水閥失流；其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST014A線復(fù)烤機(jī)4#干燥區(qū)25SpiraxFT43-14浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST015A線復(fù)烤機(jī)4#干燥區(qū)25SpiraxFT43-14浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST016A線復(fù)烤機(jī)5#干燥區(qū)25

15、SpiraxFT43-10浮球合適1排水不暢原因：疏水閥失流；其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST017A線復(fù)烤機(jī)干燥區(qū)蒸汽管道末端20Ari未知浮球合適7.5正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN20DCV3止回閥ST018A線復(fù)烤機(jī)回潮一區(qū)蛇形管蒸汽25Ari未知浮球合適4.5正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST019A線復(fù)烤機(jī)回潮二區(qū)蛇形管蒸汽15Ari未知浮球合適3正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN15DCV3止回閥ST020A線復(fù)烤機(jī)回潮區(qū)周邊蒸汽25Ari未知浮球合適3正常其他問題：疏水

16、閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST021A線復(fù)烤機(jī)加熱頂鵬蒸汽盤管15Ari未知浮球合適2未使用其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN15DCV3止回閥ST022A線碎葉復(fù)烤機(jī)滾筒疏水25Ari未知浮球合適3排水不暢原因：疏水閥失流；其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：更換為APT10泵組ST023A線梗復(fù)烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.8排水不暢原因：疏水閥失流；其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：并聯(lián)APT泵組；疏水閥后安裝DN40DCV3止回閥ST024A線梗復(fù)烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.8排水不暢原因：疏水閥失流；其他問題：疏水閥后無止回

17、閥；改進(jìn)措施：并聯(lián)APT泵組并聯(lián)APT泵組；疏水閥后安裝DN40DCV3止回閥ST025A線梗復(fù)烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適1.2正常原因：疏水閥失流；其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：并聯(lián)APT泵組；并聯(lián)APT泵組；疏水閥后安裝DN40DCV3止回閥ST026A線梗復(fù)烤機(jī)主蒸汽管道末端20SpiraxFT14-10浮球合適7正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN20DCV3止回閥ST027A線梗復(fù)烤機(jī)二區(qū)疏水40Spirax未知浮球合適0.2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN40DCV3止回閥ST028A線一潤(rùn)滾筒底部50SpiraxFT43H-10浮球

18、合適6正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN50DCV3止回閥ST029A線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST030A線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST031A線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST032A線二潤(rùn)滾筒底部50SpiraxFT43H-10浮球合適6正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN50DCV3止回閥ST033A線二潤(rùn)滾筒底部25Ari

19、未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST034A線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST035A線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST036B線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST037B線一潤(rùn)滾筒底部20Ari未知浮球合適2未使用其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN20DCV3止回閥ST038B線一潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球

20、合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST039B線一潤(rùn)滾筒底部50Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN50DCV3止回閥ST040B線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN25DCV3止回閥ST041B線二潤(rùn)滾筒底部20Ari未知浮球合適2未使用其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN20DCV3止回閥ST042B線二潤(rùn)滾筒底部25Ari未知浮球合適2泄漏其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：更換為DN25FT14-14;安裝DN25DCV3止回閥ST043B線二潤(rùn)滾筒

21、底部50Ari未知浮球合適2正常其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：安裝DN50DCV3止回閥ST044B線復(fù)烤機(jī)1#干燥區(qū)50Ari未知浮球合適1.2未使用ST045B線復(fù)烤機(jī)1#干燥區(qū)50Ari未知浮球合適1.2未使用ST046B線復(fù)烤機(jī)2#干燥區(qū)40Ari未知浮球合適1.2未使用ST047B線復(fù)烤機(jī)2#干燥區(qū)40Ari未知浮球合適1.2未使用ST048B線復(fù)烤機(jī)3#干燥區(qū)40Ari未知浮球合適1未使用ST049B線復(fù)烤機(jī)3#干燥區(qū)25SpiraxFT43-14浮球合適1未使用ST050B線復(fù)烤機(jī)4#干燥區(qū)25Ari未知浮球合適2未使用ST051B線復(fù)烤機(jī)4#干燥區(qū)25Ari未知浮球合適

22、2未使用ST052B線復(fù)烤機(jī)5#干燥區(qū)25Ari未知浮球合適1未使用ST053B線復(fù)烤機(jī)干燥區(qū)蒸汽管道末端20Ari未知浮球合適7.5未使用ST054B線復(fù)烤機(jī)回潮一區(qū)蛇形管蒸汽25Ari未知浮球合適4.5未使用ST055B線復(fù)烤機(jī)回潮二區(qū)蛇形管蒸汽20Ari未知浮球合適3未使用ST056B線復(fù)烤機(jī)回潮區(qū)周邊蒸汽20Ari未知浮球合適3未使用ST057B線復(fù)烤機(jī)加熱頂鵬蒸汽盤管20Ari未知浮球合適2未使用ST058B線梗復(fù)烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.8未使用ST059B線梗復(fù)烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.8未使用ST060B線梗復(fù)烤機(jī)一區(qū)疏水40Ari未知浮球合適1.2未使

23、用ST061B線梗復(fù)烤機(jī)主蒸汽管道末端20Ari未知浮球合適7未使用ST062B線梗復(fù)烤機(jī)二區(qū)疏水40Ari未知浮球合適0.2未使用ST063B線碎葉復(fù)烤機(jī)滾筒疏水25Ari未知浮球合適0.2排水不暢原因：疏水閥失流；其他問題：疏水閥后無止回閥；改進(jìn)措施：更換為APT1賒組注：因項(xiàng)目開展時(shí)，B線未生產(chǎn)，部分疏水閥狀態(tài)待下一步檢測(cè)。3 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型研究與建立根據(jù)序貫?zāi)K法，我們將過程能量系統(tǒng)多層次集成建模的思想應(yīng)用到蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型建立上，從蒸汽產(chǎn)生、管網(wǎng)輸送和蒸汽使用進(jìn)行模塊劃分，根據(jù)鍋爐效率、關(guān)鍵設(shè)備的工藝要求以及常規(guī)操作下的數(shù)據(jù)，利用相關(guān)能量平衡方程，分別建立了鍋爐房能耗計(jì)算模

24、型、室外管道能耗計(jì)算模型、室內(nèi)管道及閥門能耗計(jì)算模型、生產(chǎn)設(shè)備（含真空回潮機(jī)、潤(rùn)葉機(jī)、復(fù)烤機(jī)等）能耗計(jì)算模型等數(shù)學(xué)模型。圖12鍋爐房能耗計(jì)算模型圖13真空回潮機(jī)能耗計(jì)算模型圖14葉一潤(rùn)能耗計(jì)算模型葉一河工姓熱我餐值撲FlFt舊*ME如拿，工。ES：_-：上r5加L：iF工西笠用丘星電無益.2J.注延快事建父用社止也三堆二百嚏aLl至小1"二主-一H41£=%*里El甘.:工W;.：-p30I1圖15葉二潤(rùn)能耗計(jì)算模型圖15葉復(fù)烤機(jī)能耗計(jì)算模型被獷烤機(jī)圖16梗復(fù)烤機(jī)能耗計(jì)算模型（二）蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法建立與應(yīng)用1 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法建立根據(jù)蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型，結(jié)合系統(tǒng)設(shè)計(jì)、

25、運(yùn)行控制、維護(hù)保養(yǎng)等多個(gè)方面建立蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法，評(píng)估步驟主要為：觀察蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)模型運(yùn)行數(shù)據(jù)依據(jù)系統(tǒng)能量平衡和一定的經(jīng)驗(yàn)查找節(jié)能機(jī)會(huì)根據(jù)節(jié)能機(jī)會(huì)，設(shè)定優(yōu)化和節(jié)能策略，制定出設(shè)想方案，修改模型數(shù)據(jù)，計(jì)算新的能量平衡基于模型新的平衡條件，觀察系統(tǒng)的供求關(guān)系和設(shè)備約束條件是否滿足，同時(shí)觀察設(shè)想方案實(shí)施前后的特性數(shù)據(jù)，對(duì)策略進(jìn)行評(píng)估，進(jìn)行經(jīng)濟(jì)效益分析制定解決方案2 蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估優(yōu)化根據(jù)蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)評(píng)估方法，我們對(duì)公司現(xiàn)有蒸汽動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行了全面細(xì)致評(píng)估，發(fā)現(xiàn)了一些改進(jìn)機(jī)會(huì)，并提出了節(jié)約蒸汽使用、改善蒸汽品質(zhì)、提高系統(tǒng)運(yùn)行安全性的改進(jìn)建議和解決方案。其主要內(nèi)容包括以下幾方面：?工藝節(jié)能的評(píng)估結(jié)果

26、和改進(jìn)建議；?非工藝節(jié)能的評(píng)估結(jié)果和改進(jìn)建議；?系統(tǒng)布置的評(píng)估結(jié)果和改進(jìn)建議；2.1 工藝節(jié)能的評(píng)估結(jié)果和改進(jìn)建議(1)預(yù)熱一潤(rùn)和二潤(rùn)的回風(fēng)現(xiàn)狀：目前，葉一潤(rùn)和葉二潤(rùn)熱風(fēng)加熱器的回風(fēng)溫度分別為45C、49C,采用蒸汽加熱后的溫度分別為135C、135C。一潤(rùn)現(xiàn)有的耗汽量如下所示：分析：若利用余熱將一潤(rùn)和二潤(rùn)熱風(fēng)加熱器的回風(fēng)溫度預(yù)熱至75C,那么一潤(rùn)的耗汽量如下所示:和現(xiàn)有狀況比較，一潤(rùn)熱風(fēng)加熱器耗汽量減少了394.12-262.75=131.37kg/h。按全年生產(chǎn)2700小時(shí)，一年減少的蒸汽耗量為355噸，折合費(fèi)用為8.88萬元。同樣，二潤(rùn)熱風(fēng)加熱器每年減少的蒸汽耗量307噸，折合費(fèi)用為7.

27、68萬元。改進(jìn)建議：利用公司生產(chǎn)余熱給一潤(rùn)和二潤(rùn)熱風(fēng)加熱器回風(fēng)預(yù)熱，每年將減少蒸汽耗量662噸，節(jié)約費(fèi)用為16.56萬元。(2)降低葉二潤(rùn)產(chǎn)品出口水分現(xiàn)狀：目前，葉二潤(rùn)出口水分含量為18%葉二潤(rùn)和葉復(fù)烤機(jī)的現(xiàn)有耗汽量如下所示：分析：若將葉二潤(rùn)出口水分含量調(diào)低0.5%,那么葉二潤(rùn)和葉復(fù)烤機(jī)的耗汽量如下所示:"復(fù)烤機(jī)那么葉二潤(rùn)和葉復(fù)烤機(jī)蒸汽量減少61.73kg/h，軟化水耗量減少84.81kg/h;每年將減少蒸汽耗量166.7噸，軟化水耗量減少229n3,每年節(jié)約費(fèi)用為4.28萬元。改進(jìn)建議：將葉二潤(rùn)出口產(chǎn)品的水分降低0.5%,每年將減少蒸汽耗量166.7噸，軟化水耗量減少229n3,每

28、年節(jié)省費(fèi)用為4.28萬元。(3)提高葉復(fù)烤機(jī)產(chǎn)品入口溫度現(xiàn)狀：目前，葉復(fù)烤機(jī)產(chǎn)品入口溫度為30C,現(xiàn)有的耗汽量如下所示:分析：若利用余熱將葉復(fù)烤機(jī)產(chǎn)品入口溫度提高至40C,那么葉復(fù)烤機(jī)的耗汽量如下所示：產(chǎn)8貴聲才*皿94X1E."2重C.*具rm同rm產(chǎn)工TtL由La，善舊言手工Ei»七二就就出X區(qū)-Lk3V153111IS313和現(xiàn)有狀況比較，葉復(fù)烤機(jī)耗汽量減少了2515.25-2421.59=93.66kg/h改進(jìn)建議：利用公司生產(chǎn)余熱將葉復(fù)烤入口產(chǎn)品溫度從30c提升至40C,每年將減少蒸汽耗量253噸，節(jié)約費(fèi)用為6.3萬元(4)降低葉復(fù)烤機(jī)干燥區(qū)排潮風(fēng)機(jī)頻率現(xiàn)狀：目前

29、，干燥區(qū)排潮風(fēng)機(jī)的頻率均設(shè)定為25Hz,現(xiàn)有的耗汽量如下所和現(xiàn)有狀況比較，葉復(fù)烤機(jī)耗汽量減少了2515.25-2414.61=100.64kg/h按全年生產(chǎn)2700小時(shí)，年減少的蒸汽耗量為253噸，折合費(fèi)用為6.3萬元小分析：若將干燥區(qū)排潮風(fēng)機(jī)的頻率設(shè)定在20Hz,那么葉復(fù)烤機(jī)的耗汽量如下所示:葉復(fù)烤機(jī)葉簿雋機(jī)Ti-7S5303I：5產(chǎn)國信iihkeJ"B.MO：I*jiS：卻F4二二.I按全年生產(chǎn)2700小時(shí)，年減少的蒸汽耗量為272噸，折合費(fèi)用為6.8萬元改進(jìn)建議：對(duì)現(xiàn)場(chǎng)做試驗(yàn)，將葉復(fù)烤機(jī)干燥區(qū)排潮風(fēng)機(jī)的頻率由25Hz降低至20Hz,那么葉復(fù)烤機(jī)每年減少的蒸汽耗量為272噸，折合

30、費(fèi)用為6.8萬元。(5)預(yù)熱葉復(fù)烤機(jī)干燥區(qū)新風(fēng)現(xiàn)狀：目前，干燥區(qū)采用蒸汽將新風(fēng)加熱至各區(qū)溫度(其中，最低為65C),現(xiàn)有的耗汽量如下所示：分析：根據(jù)質(zhì)量守恒定律，排潮風(fēng)機(jī)排出的風(fēng)量就等于新風(fēng)量。因此，排潮風(fēng)機(jī)排潮風(fēng)溫降低20C就等于預(yù)熱新風(fēng)提升20c減少的蒸汽耗量，那么葉復(fù)烤機(jī)的耗汽量如下所示：和現(xiàn)有狀況比較，葉復(fù)烤機(jī)耗汽量減少了2515.25-2330.18=185.07kg/h。按全年生產(chǎn)2700小時(shí)，年減少的蒸汽耗量為500噸，折合費(fèi)用為12.5萬元。改進(jìn)建議：采用余熱對(duì)葉復(fù)烤機(jī)新風(fēng)進(jìn)行預(yù)熱，將新風(fēng)溫度從30c提升至50C,那么葉復(fù)烤機(jī)每年減少的蒸汽耗量為500噸，折合費(fèi)用為12.5萬元

31、。2.2非工藝節(jié)能的評(píng)估結(jié)果和改進(jìn)建議(1)鍋爐選型現(xiàn)狀：公司現(xiàn)有兩臺(tái)20T/H循環(huán)流化床鍋爐，鍋爐參數(shù)如下表所示：鍋爐銘牌鍋爐類型&型號(hào)燃煤鍋爐&SZX20-1.25-W1數(shù)量2臺(tái)日.烝及里20T/H鍋爐壓力12.5barg鍋爐生產(chǎn)廠家四川東方鍋爐工業(yè)鍋爐集團(tuán)有限公司實(shí)際運(yùn)行參數(shù)正常運(yùn)行壓力9-10barg手動(dòng)排污電導(dǎo)率測(cè)量值4411s/cm鍋爐給水溫度95c由于生產(chǎn)模式的調(diào)整，目前生產(chǎn)線較長(zhǎng)時(shí)間處于單線生產(chǎn)模式，鍋爐房分汽缸的緊急排放閥經(jīng)常處于開啟狀態(tài)，對(duì)外排放蒸汽，如下圖所示：分析：?jiǎn)尉€生產(chǎn)時(shí)，生產(chǎn)車間及除氧器的實(shí)際用汽總量如下圖所示:喝爐由于循環(huán)流化床鍋爐的特性，鍋爐的

32、最低運(yùn)行負(fù)荷約為額定負(fù)荷的30%即最小的蒸汽輸出量為6000kg/h,而目前生產(chǎn)車間及除氧器實(shí)際所需要的蒸汽量為5752.5kg/h,那么將會(huì)有247.5kg/h的蒸汽對(duì)外進(jìn)行排放，同時(shí)可得出此時(shí)鍋爐的燃燒效率僅為34%改進(jìn)建議：將燃煤鍋爐更換為燃?xì)忮仩t，節(jié)能率可達(dá)54.6%,具體計(jì)算請(qǐng)參見下表所小。名稱數(shù)值單位現(xiàn)有鍋爐效率0.3408鍋爐實(shí)際蒸發(fā)量5752.5kg/h鍋爐實(shí)際運(yùn)行壓力9barg對(duì)應(yīng)飽和蒸汽燃值2778.1kJ/kgoC鍋爐給水溫度95C鍋爐年運(yùn)行時(shí)間2700小時(shí)/年煤的熱值20092.8kJ/kg現(xiàn)有鍋爐耗煤量5399.28噸/年煤價(jià)格545元/噸每年燃煤費(fèi)用294.26萬元

33、/年天然氣價(jià)格3.2元/Nm3更換天然氣鍋爐后鍋爐效率0.75天然氣熱值35162.4KJ/Nm3更換天然氣鍋爐后每年天然氣耗量1401961.32Nm3/年每年天然氣費(fèi)用448.63萬元/年更換鍋爐后減少燃料熱量59190.33GJ/年節(jié)能率54.6%(2)減少鍋爐表面排污現(xiàn)狀：目前，鍋爐的表面排污采用手動(dòng)排污，鍋爐爐水的平均電導(dǎo)率為4411us/cm,轉(zhuǎn)化為可溶解固形物值為2205.5mg/L,表面排污水先進(jìn)入閃蒸罐，閃蒸罐內(nèi)會(huì)產(chǎn)生的閃蒸汽和排污水。其中，閃蒸汽進(jìn)入除氧器，排污水則與鍋爐補(bǔ)水換熱后對(duì)外直接排放。分析：按照國家規(guī)定，工廠鍋爐爐水電導(dǎo)率值低于3500us/cm即可，如下所示：里

34、幅定稿式注力，MF*心口LO</C1.«L6QO52.S</<3.B料給京兵工軟化水軟化水ttft*依牝水般然水殳*度(7無過熱器亂QN瓦。<10h06.O-24.Q<10.06.15.0<L0<12,中<4.0府過熱期-一<14.0<11,0<8,0<U+E><4評(píng)犀&疆直，無過熱M<6.04.O-lfi.O<6,04.0-1Z.0<5.0<14.0彳3鼻Q春E熱器-<10.0<fi,0事&Q4.0<LC.，彳pH值C)Id】力1工010.0

35、-12.C10.0-12.C10.0-12.010.0-12.C9.C-12.09.g【LQ瘠鼾國拒相“2匚】<4.0X10*44,0X1今蜀5X1?交5X10JGExir£3.0X10<2,EMIT<2.SXJO,有過相菇j(luò)一<3.OX1O1C3.OX10JC2.5X101C2.5XIOJC2.0XLO1O.OXJO1(mgZL)10.0-J&03ao10.0-30.0ID.030.0S.C-20,05.0-20.0亞瓊版由*/)0.0-30.C10.0-30.C10.0-30.C10.0-30.C5.0*10.05.0-10.0招財(cái)厘度.<0

36、.然<0.20<0.20<0+20VO.2020<0.20<0.20過多的表面排污造成蒸汽、軟化水不必要的浪費(fèi)。改進(jìn)建議：增加自動(dòng)表面排污閥，盡可能減少鍋爐表面排污?？擅磕旯?jié)約蒸汽量124.88噸/年，節(jié)約軟化水量595.7m3/年，節(jié)約費(fèi)用3.42萬元/年。(3)提高冷凝水回收率現(xiàn)狀：目前，公司多處存在冷凝水和閃蒸汽直排現(xiàn)象，如下圖所示:一除翦器藐汽筲道冷凝水百排（二）H建得機(jī)冷混水直排（四）一酒及二潤(rùn)冷凝水直排（三砰討復(fù)號(hào)機(jī)冷融水苴拂（五除氧器閃蒸汽對(duì)外排放（六）室外主蒸汽管道冷凝水直排由于以上冷凝水和閃蒸汽直排，導(dǎo)致工廠實(shí)際的冷凝水回收率為51.7%,而理論

37、的冷凝水回收率為78.1%,還具有較大的冷凝水回收提升空間，如下圖所示：建凝水直痔1HS.74k-b持豆Mil qhW2 78 kcb分析：公司冷凝水或閃蒸汽直排的主要原因可以分為三大類：第一類：未安裝冷凝水回收管路蒸汽管道壓力較高，產(chǎn)生的冷凝水本來可以通過自身壓力進(jìn)行回收。但由于沒有安裝相應(yīng)的冷凝水回收管路，導(dǎo)致冷凝水直接排放。第二類：設(shè)備失流所謂失流，即換熱器內(nèi)蒸汽空間的壓力等于或小于疏水閥后的總背壓從而導(dǎo)致冷凝水無法從換熱器內(nèi)排除的現(xiàn)象。例如葉復(fù)烤機(jī)、碎葉復(fù)烤機(jī)、一潤(rùn)和二潤(rùn)設(shè)備，在它們正常工作時(shí)，蒸汽調(diào)節(jié)閥后的蒸汽壓力小于1barg,而設(shè)備疏水閥后的背壓約為1.5barg（相當(dāng)于冷凝水管

38、路提升15m）。冷凝水的壓力不足以克服疏水閥后的背壓，只能人為打開疏水閥的旁通或者直接通過自動(dòng)排放閥對(duì)外進(jìn)行排放。換熱器失流不僅會(huì)使換熱器內(nèi)持續(xù)發(fā)出撞擊的噪聲，還會(huì)造成以下影響：控制閥會(huì)不斷振蕩，縮短控制閥的壽命達(dá)不到換熱器二次側(cè)設(shè)定的出口溫度換熱器出口二次側(cè)溫度出現(xiàn)分層現(xiàn)象增加換熱器、疏水閥及冷凝水管道腐蝕的可能性積聚的冷凝水的溫度會(huì)比蒸汽溫度低得多，二氧化碳和氧氣更容易溶解在冷水中。會(huì)產(chǎn)生機(jī)械應(yīng)力換熱器頂部蒸汽空間的高溫會(huì)使換熱器產(chǎn)生膨脹現(xiàn)象，而其底部由于浸泡在低溫的冷凝水中其作用恰恰相反，會(huì)使換熱器發(fā)生收縮現(xiàn)象。當(dāng)積聚的冷凝水水位連續(xù)變化，特別是快速變化時(shí)，機(jī)械應(yīng)力會(huì)更加嚴(yán)重，從而導(dǎo)致?lián)Q

39、熱器蒸汽向外泄漏。失流最終會(huì)導(dǎo)致維護(hù)量的增加，降低換熱器以及附屬設(shè)備的使用壽命，從而增加整體的運(yùn)行費(fèi)用。第三類：通過閃蒸汽的形式對(duì)外排放如除氧頭閃蒸汽，當(dāng)冷凝水產(chǎn)生的閃蒸汽超過除氧器本身所需要的蒸汽量時(shí)，閃蒸汽就會(huì)直接通過除氧器的排空口對(duì)外排放。改進(jìn)建議：安裝冷凝水管路，將蒸汽管路疏水進(jìn)行回收；對(duì)失流設(shè)備，安裝自動(dòng)疏水閥泵，解決設(shè)備失流問題的同時(shí)，回收冷凝水；將除氧頭閃蒸汽進(jìn)行回收。將上述進(jìn)行回收后，每年可節(jié)約的鍋爐補(bǔ)水量為4100m3/年，每年節(jié)約的鍋爐蒸汽量為869噸/年，每年節(jié)約的費(fèi)用為23.78萬元。（4）除氧器閃蒸汽熱量回收現(xiàn)狀：目前，除氧器設(shè)定溫度為95，除氧器排空口會(huì)斷斷續(xù)續(xù)向外

40、排放閃蒸汽，如下所示：分析：雖然除氧器現(xiàn)有溫度為95C,但由于除氧器補(bǔ)水方式為間斷給水，當(dāng)除氧器不補(bǔ)水時(shí)，冷凝水產(chǎn)生的閃蒸汽及排污產(chǎn)生的閃蒸汽均無法被充分吸收，閃蒸汽就會(huì)通過除氧頭對(duì)外進(jìn)行排放。實(shí)際上，現(xiàn)場(chǎng)鍋爐除氧為熱力除氧，需將除氧器內(nèi)水溫加熱至104c左右，此時(shí)除氧頭對(duì)外排放的蒸汽將更加多。改進(jìn)建議：將除氧器溫度95c改為104C；將除氧頭冒出的閃蒸汽熱量回收至軟化水?；诂F(xiàn)有的除氧器冒出的閃蒸汽量，可節(jié)約的蒸汽量216.3噸/年，節(jié)約軟化水216.3m3/年，節(jié)約的費(fèi)用為5.52萬元/年。(5)蒸汽閥門保溫現(xiàn)狀：目前，鍋爐房及生產(chǎn)車間的大部分閥門均沒有進(jìn)行保溫，如下所示：(-)鍋爐房閥門

41、(二)生產(chǎn)車間閥門分析：高溫閥門未保溫，存在較大的散熱損失。基于現(xiàn)狀，蒸汽管路及閥門的散熱損失占到了總蒸汽能耗的15%相當(dāng)于3臺(tái)碎葉復(fù)烤機(jī)的蒸汽能耗。保溫前后的節(jié)能量計(jì)算如下所示：名稱數(shù)值單位室內(nèi)管道及閥門蒸汽能耗741.83kg/h室內(nèi)管道及閥門蒸汽能耗385.31kg/h工廠全年運(yùn)行時(shí)間2700小時(shí)/年蒸汽單價(jià)250元/噸全年節(jié)約蒸汽量962.6噸/年全年節(jié)約費(fèi)用24.07萬元/年改進(jìn)建議：請(qǐng)給現(xiàn)場(chǎng)未保溫的閥門(截止閥、減壓閥等)、過濾器、汽水分離器等設(shè)備安裝可拆卸式保溫夾套，可節(jié)約蒸汽耗量962.6噸/年，節(jié)約費(fèi)用24.07萬元/年。2.3系統(tǒng)布置的評(píng)估結(jié)果和改進(jìn)建議(1)蒸汽管路疏水點(diǎn)

42、布置現(xiàn)狀：在系統(tǒng)評(píng)估過程中，蒸汽主管的下降管最低處，公司大多都安裝布置了疏水點(diǎn)，但是部分疏水點(diǎn)沒有安裝集水槽。除此之外，在蒸汽下降管和上升管的最低處，還缺少少量疏水點(diǎn)。C-）無集水槽且手動(dòng)排冷薪水（二碎葉復(fù)烤機(jī)蒸汽管道最低處無麻水點(diǎn)分析：現(xiàn)場(chǎng)減壓閥前后的管道屬于下降管和上升管。當(dāng)閥門關(guān)閉時(shí)，冷凝水會(huì)在閥前后積聚；當(dāng)閥門再次打開時(shí)，冷凝水會(huì)隨蒸汽攜帶出去。而減壓閥是通過節(jié)流起到控制蒸汽壓力，所以在這些閥門的閥芯與閥座處蒸汽流速很高，甚至達(dá)到臨界速度。如果此時(shí)蒸汽中混入質(zhì)量較大的小水滴，會(huì)對(duì)閥芯閥座造成較大沖擊，影響閥門的使用壽命，如下圖所示，而且若進(jìn)入換熱器的蒸汽管道中含有冷凝水，則會(huì)影響換熱效率，延長(zhǎng)制程時(shí)間，較嚴(yán)重時(shí)會(huì)有水錘產(chǎn)生。因此必須在下降管和上升管的最低處安裝疏水閥組。在布置疏水點(diǎn)時(shí)應(yīng)注意以下幾點(diǎn):對(duì)于大口徑蒸汽主管在起機(jī)階段形成的冷凝水量較多，需要每隔30m至50m布置疏水點(diǎn)，并且還要盡可能的布置在管道天然的最低處由于蒸汽流速很快，在布置疏水點(diǎn)時(shí)，應(yīng)考慮增加集水槽，推薦的集水槽尺寸及安裝方式如下所示：主售直徑-D集水槽豆徑-5祟水梢桑慳-比w