工業(yè)廠房例題

1、單層廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計實例1. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定因該廠房跨度在15-36m之間，且柱頂標高大于8m,故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了使屋蓋具有較大剛度，選用預應(yīng)力混凝土折線型屋架及預應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ)梁。由圖2-54可知柱頂標高為9.6m，牛腿頂面標高為6m；設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m,貝U計算簡圖中柱的總高度H,下柱高度H，和上柱高度H,分別為：H|+11.750+9.600Hu.亠Y*TTE:.r：一-"TkL*1m1111壓E+7.200一+6.000-土0.000-0.150圖2-54廠房剖面圖b+12.800根據(jù)柱的高度、吊車起重

2、量及工作級別等條件，可確定柱的截面尺寸，見表2-22。表2-22柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)計算參數(shù)柱號截面尺寸/mm面積/2/mm慣性矩/mm4自重/kN/mA,C上柱矩4004001.610521.31084.0下柱I40090010015051.87510195.381084.69B上柱矩40060052.410721086.0下柱I400100010015051.97510256.341084.94本設(shè)計僅取一榀排架進行計算，計算單元和計算簡圖如圖2-55所示。32118001800BO二EMrA柱B柱圖2-55計算單元和計算簡圖2. 荷載計算1恒載屋蓋恒載綠豆砂漿保護層二氈三油防水層2

3、0厚水泥砂漿找平層80厚泡沫混凝土保溫層3. 荷載計算1恒載屋蓋恒載綠豆砂漿保護層二氈三油防水層20厚水泥砂漿找平層80厚泡沫混凝土保溫層0.35kN/m220kN/m3228kN/m32預應(yīng)力混凝土大型屋面板（包括灌縫）預應(yīng)力混凝土大型屋面板（包括灌縫）1.4kN/m0.05kN/m總計屋架重力荷載為60.5kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)的重力荷載設(shè)計值為:G1.2(2.84kN/m6m18/2m60.5/2kN)220.33kN吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值:G31.2(44.2kN0.8kN/m6m)58.8kN(3)柱自重重力荷載設(shè)計值A(chǔ)、C柱：上柱：G4AG4C下柱：G5AG5CB柱：

4、上柱：G4B25.92kN下柱：G5B38.53kN各項恒載作用位置如圖2-56所示圖2-56荷載作用位置圖（單位：kN）風荷載的標準值按WkzzsW0計算，其中20.5kN/m,zz根據(jù)廠房各部分標高（圖2-54）及B類地面粗糙度確定如下：柱頂（標高9.6m）檐口（標高11.75m）屋頂（標高12.80m）Wo1.0001.0491.078s如圖2-57所示，則由上式可得排架迎風面及背風面的風荷載標準值分別為：22wkzzs1w0/mW2kW2kzs2w020.2kN/m2z圖2-57風荷載體型系數(shù)及計算簡圖則作用于排架計算簡圖(圖2-57)上的風荷載設(shè)計值為：22q2FwQ(s1s2)zh

5、1(s3s4)zhzz0B210.89kN4. 吊車荷載由表2-16可得20/5t吊車的參數(shù)為：B5.2m，K4.0m，g68.6kN，Q200kN，Pmax174kN,Pmin37.5kN,根據(jù)b5.2m及K可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點的豎向坐標值如圖2-58所示。(1)吊車豎向荷載吊車豎向荷載設(shè)計值為：DmaxQPmaxy1.4174kN1minQPmin*(2)吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力為：11Ta(Qg)0.1(200kN68.6kN)6.715kN44作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計值為：TmaxqTyi400012004000fFpmax

6、-pmax_pmax_pmax=174KN400012004000fFpmax-pmax_pmax_pmax=174KNOJ-圖2-58吊車荷載作用下支座反力影響線排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)i計算，見表2-23o表2-23柱剪力分配系數(shù)柱別nlu/hHu/HC。3/13(1n1)H3/C°Eli1ii1iAC柱n0.1090.356C02.1928AC2.40610/EAc0.277B柱n0.28i0.356C02.690Bi.494i08/EB0.446GiGi220.33kN；G2G3G4AJG3G5A36.58kN；G

7、42G1JG6G5b38.53kN；G5G4B2G3JMiGeiM2(GiG4A)e0G3e3由于圖2-59a所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)根據(jù)相應(yīng)公式計算。根據(jù)相應(yīng)公式計算。對于A,C柱n0.i09，0.356則：Rc6.39()Ci2iii一nn2.23iC30.9573丄inMiHCi1i.02kNm2.231i0.im6.39kN移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力。柱頂不動鉸支座反力Ri可本例中Rb0。求得Ri后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖2-59b、c。圖2-59d為排架

8、柱的彎矩、剪力和軸力的正負號規(guī)定，下同。11.02Uj11.026.39M26.39B-220.334237.61亠296.41332.99+M+M440.669466.58$84.18+V220.33237.61-*-296.41+N+N332.99圖2-59恒載作用下排架內(nèi)力圖2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖2-60a所示，其中Q137.8kN，它在柱頂及變階處引引起的力矩為：M1A37.8kN0.05m1.89kNmM2A37.8kN0.25m9.45kNmM1B37.8kN0.15m5.67kNm對于A柱，C12.231C3"0.957

9、,則M1AM2ARaC1一2AC1HH10.1m對于B柱n0.281,0.356，貝q2mO.9571.31kNC111n11n1.781RbM1B、C11.00kNRRARB1.31kNI.OOkN2.31kN()將R反作用于柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與相應(yīng)的柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即VARaAR1.31kN0.2772.31kN0.67kN()VBRBBR1.00kN0.4462.31kN0.03kN()VccR0.2772.31kN0.64kN()VARaAR1.31kN0.2772.31kN0.67kN()VBRBBR1.00kN0.4462.

10、31kN0.03kN()VccR0.2772.31kN0.64kN()排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-60b，5.67I_5.78c所示。0.5237.81.89O-i廠8.9337.85.980.64*2.306.46圖2-60AB跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖（2）BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且BC跨與AB跨作用荷載相同，故只需將圖2-60中內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖2-61所示。圖2-61BC跨作用屋面活荷載時的排架內(nèi)力圖3風荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)左吹風時計算簡圖如圖2-62a所示。對于A，C柱，n0.109，0.356得11411nC110.3108131

11、1nRAq1HC11-3.36kN/m10.1m0.3110.52kN()RcqzHCukN/m10.1m0.3110.52kN()RRaRcFw10.52kN5.26kN10.89kN26.67kN()各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為排架內(nèi)力如圖2-62b所示VaRaaR3.13kN()VbbR0.44626.67kN11.89kN()VcRccR5.26kN2.13kN()三三三三3十139.76(a)(b)圖2-62左吹風時排架內(nèi)力圖(2)右吹風時計算簡圖如圖2-63a所示。將圖2-62b所示A，C柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可得，如圖2-63b所示。B-三二三B®19.10-18.5542

12、.8010.5011.89W7.2030.81F0.09139.76圖2-63右吹風時排架內(nèi)力圖4.吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)Dmax作用于A柱計算簡圖如圖2-64a所示。其中吊車豎向荷載Dmax,Dmin。在牛腿頂面處引起的力矩為：Mamaxe3MbDmine3對于A柱，C3°.957，則RaRaMaC3165.6kNm10.1m0.95715.69對于B柱，n0.2810.356，得312C31.1742彳31彳11nMb89.23kNmRbC310.37H10.1mRRaRb5.32kN()VaRaaR15.69kN0.2775.32kN14.22kN()VbRbBR10

13、.37kN0.4465.32kN12.74kN()CR0.2775.32kN1.47kN()排架各柱頂?shù)募袅Ψ謩e為:排架各柱彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖2-64b,c所示。iin114.4121.98I51.19456-14.2239.44.12.7414.85h1.47552552118.9777)77)55218.97圖2-64Dmax作用在A柱時排架內(nèi)力圖(1)Dmax作用于B柱左計算簡圖如圖2-65a所示Ma,Mb計算如下:MaDmine3柱頂不動鉸支反力Ra,RB及總反力R分別為:Ra壯335.69kNmRbMbcHC3414.00kNm10.1mRa44.74kN各柱頂剪力分別為

14、:VaRaaR44.74kN15.77kN()VbRbbR44.74kN28.17kN()cR0.27744.74kN12.39kN(排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖2-65b，c所示10.1mB1.1jff/f312.59i-44.60101.471i115.7728.171294812.39125.14>123.59yr129.48-圖2-65Dmax作用于B柱左時排架內(nèi)力圖(3) Dmax作用于B柱右B柱左2-66118.97_18.970根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計算與Dmax作用于的情況相同，只需將A,C柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?，如圖所示。圖2-

15、66Dmax作用于B柱右時排架內(nèi)力圖（4）Dmax作用于C柱可求同理，將作用于A柱情況的A,C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號,得各柱的內(nèi)力，如圖2-67所示。:!C118.97552Q55218.97圖2-67Dmax作用在C柱右時排架內(nèi)力圖A柱,(5)Tmax作用于AB跨柱當AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖n0.109，23a0.356，得22-68a所示，對于0.667，貝yCs0.515RaTmaxC510.97kN同理，對于B柱，n0.281，0.356,a0.667C5J0.598，則:RBTmaxC521.30kN0.59812.74kN排架柱頂總反力R為:RRaRb10

16、.97kN12.74kN23.71kN(各柱頂剪力為:VaRaaR23.71kN4.40kN()VbRbbRVCCR0.27723.71kN6.57kN(排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖矩圖和剪力只改變符號，方向不變。2-68b所示。當Tmax方向相反時，彎110.56Q5.21TmaxTmaxfTH9.7242.097；TT9713故排架內(nèi)力計算與Tmax作用AB跨情況相如圖2-69所示。圖2-68Tmax作用于AB跨時排架內(nèi)力圖(6)Tmax作用于BC跨柱由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等,同，僅需將A柱與C柱的內(nèi)力對換,310.5623.6517.7519.72'r/1J1166.366

17、.57_119.57116.9775142.09片y19P/z>圖2-69Tmax作用于BC跨時排架內(nèi)力圖5.內(nèi)力組合以A柱內(nèi)力組合為例。表2-24為各種荷載作用下A柱內(nèi)力標準值匯總表，表2-25表2-32、表2-33為A柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正號內(nèi)力方向如表2-24中的例圖所示。對柱進行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標準值，同時只需對e0/h00.55的柱進行驗算。為此，表2-33中亦給出了Mk和Z的組合值，它們均滿足e。/h。0.55的條件，對設(shè)計來說，這些值均取自Nmin及相應(yīng)的M和V項。表2-24A柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN柱號及正向內(nèi)力

18、荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷載作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax彳乍用在B柱左Dmax彳乍用在B柱右Dmax彳乍用在C柱1max用在AB跨1max用在BC跨左風右風n序號1234567891011丨丨M11.980.522.30-51.19-56.7744.60-5.299.7223.6510.5018.55i-L-111N237.6137.8000000000nIMIlII-29.78-8.932.30114.41-21.0844.60-5.299.7223.6510.50-18.551111N296.4137.80552118.970000001_

19、65;-hVM11.76-4.586.4621.98-123.59125.14-14.85119.5766.36139.76-107.20kIIIIIIN332.99:37.80552118.97000000V6.390.670.64-14.22-15.7712.39-1.4716.96.5730.8119.10一(1、1'L11r11/11J彎矩圖I111111111111/f/111/V表2-251.2恒載+1.4屋面活荷載今冃MmarM丨今冃NmaxM截面組合項Mmax2及相應(yīng)的N、V組合項Mmax2及相應(yīng)的N、V組合項Nmax及相應(yīng)的M、V組合項Nmin及相應(yīng)的M、V114.8

20、111.98114.8114.8II23275.41237.6123275.413237.61IIII1-27.481-38.711-38.711-29.783296.412334.212334.21296.41IIIIII118.2217.181213.64118.223332.992370.793370.793332.99123Vm；3x相應(yīng)的M相應(yīng)的N7.7、13.64370.79注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN表2-26J.2恒載+1.4吊車荷載口lMmaxA-4“口Nmax截面組合項Mmax2及相應(yīng)的N、V組合項Mmax2及相應(yīng)的組合項Nmax及相應(yīng)的M、V組合項Nmin

21、及相應(yīng)的M、VN、V173.40515-58.95173.405173.40511666II799237.61237.619237.619237.611118.7131-72.1611118.71317-55.826IIII45476699738.019391.5869738.01296.411237.0691-207.0841237.0691184.1144IIIIII566774.598440.0636774.599332.99I8816Vrnax相應(yīng)的M相應(yīng)的N注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN0923.454184.11332.99組合項Mmax2及相應(yīng)的N、V組合項XamM

22、組合項XamN組合項Nmin及相應(yīng)的M、V應(yīng)仆V以、-N7JM的應(yīng)7I1175-1II4829-410-12£5111IO11O1O11axvmM的應(yīng)相N的應(yīng)相1027.3注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN。表2-281.2恒載+（屋面活何載+截面廠丿/、"鈉丿組合項Mmax及相應(yīng)的N、V組合項Mmax及相應(yīng)的N、V組合項Nmax及相應(yīng)的M、V組合項Nmin及相應(yīng)的M、VII1,23,679.2511,57,9-68.5551,23,679.2511,36,978.783II9109,10271.639237.61271.6310237.611,3115.3841

23、,25,7-92.6551,23,4107.3471,7-69.916IIII4,699,10693.859，11416.086,910727.8711296.41IIIIII1,3346.1361,2-285.8021,2342.1041,3298.4734,68,10730.435,811463.3763,46,810764.456,910332.991,23,69,10Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N50.656294.351367.01注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN截面組合項Mmax2及相應(yīng)的N、V組合項Mmax2及相應(yīng)的組合項Nmax及相應(yīng)的M、V組合項Nmin及相應(yīng)的M、V卜

24、d、V1,269.80115-51.8601,269.8011369.333II3,63,6769271.639237.619271.639237.611,3105.9341,275.9601,23,497.8971-53.221IIII4,695,7979693.85426.0886,9727.87296.41IIIIII1,3220.3521,25，8-189.3221,2216.2313172.6894,63,4698730.43463.3766,8764.45332.991,2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3,622.927168.567367.01注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位k

25、N表2-301.2恒載+（屋面活何載+風載）截面組合項Mmax及相應(yīng)的N、V組合項Mmax及相應(yīng)的N、V組合項Nmax及相應(yīng)的M、V組合項Nmin及相應(yīng)的M、V123.9681-4.715123.968123.5II22311311310271.63237.6110271.6310237.611-18.261-54.5121-54.5121-46.475IIII32210296.4111330.4311330.4311296.411143.3581-88.8421139.2361143.3582IIIIII32310310332.9911367.01367.0110332.991,2Vmax相

26、應(yīng)的M相應(yīng)的N3,1035.298139.236367.01注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN載）注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN截面組合項及相應(yīng)的N、V組合項Mmax及相應(yīng)的組合項Nmax及相應(yīng)的M、V組合項Nmin及相應(yīng)的M、VN、V1,69，76.7131,57,9-68.5551676.7131676.713II9910237.6111237.61237.61237.6110101,4113.3141,5-84.6181,4113.31417-69.9166,97,96,9IIII91110693.8511382.06810693.85296.411,4340.3

27、221,5-281.6801,4340.3221,6292.6596,88，6,8IIIIII9,10730.4311429.35610730.4310332.991,69，10Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N49.477292.659332.99表2-321.35恒載屋面活荷載吊車豎向荷載截面組合項Mmax及相應(yīng)的N、V組合項Mmax及相應(yīng)的N、V組合項Nmax及相應(yīng)的M、V組合項Nmin及相應(yīng)的M、VII1,243.5501-22.2881,243.55013643.1863,6293.7715267.3113,6293.771267.311IIII1,357.1531,254.5211,233.

28、9351-36.8354,6642.5815,7426.5443,4707.6817333.461IIIIII1,3100.139125-67.8381,23,4696.93313696.5904,6683.733476.025710.194374.6141,2Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N3,615.91193.384401.073注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN0表33A柱內(nèi)力組合表MmaxT截面組合項及相應(yīng)的N、V組合項及相應(yīng)的N、V組合項Nmax及相應(yīng)的M、V組合項Nmin及相應(yīng)的M、VMrNrJ備注1,2,36,979.2511,5,7-68.5551,243.5501,3,6

29、78.78357.699標準值取自NII9,113,69,101110及相應(yīng)的M,V表14271.63表14237.61表18293.771表14237.61198.008項1,4,6118.7131,2,5-92.6551,4118.7131,7-69.916標準值取自NminIIII7,996,99,1111及相應(yīng)的M,V表12738.01表14416.088表12738.01表14296.41項IIIIII1,3,46,8346.1361,2,5-285.8021,4237.0691,3,6298.473214.595標準值取自Nmin8,116,89,10及相應(yīng)的M,V10表14730

30、.43表14463.376表12774.59表14332.99277.49項1,2,3Vmax相應(yīng)的M相應(yīng)的N6,91050.656294.351367.01注：M單位（kNm）,N單位kN,V單位kN6.柱截面設(shè)計以A柱為例。混凝土強度等級為C30,采用HRB400級鋼筋，fyfy360N/mm配筋。1.上柱配筋計算。上柱截面共有4組內(nèi)力。取ho2400mm-40mmNb1fcbh0b而截面的內(nèi)力均小于Nb,的一組內(nèi)力作為最不利內(nèi)力。即取M=78.783kNm,N=237.61cy360N/mm214.3N/mm2ftk2.01N/mm2；°.518。上、下柱均采用對稱'3

31、60mm則都屬于大偏心受壓，所以選取偏心距較大kN吊車廠房排架方向上柱的計算長度23.6m7如。附加偏心矩ea取20mm（大于400mm/30）e°678.78310Nmm3237.610N332mmee0ea332mm20mm352mmI。h7200mm18400mm應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0.5fcA1.15As24002mm2237610N0.01山1.15h0.017200mm400mm1.0取1j°11400勺ho2Idh12376101fcbbh0186.48mm且7200mm1400352mm400360mm41.54mm237610N272.96mmfyh0as

32、360Nmm563mm2360mm40mm182As763mm則Asbh763mm20.48%0.2%400mm400mm滿足要求。而垂直于排架方向柱的計算長度l0貝ylo.b400mm11.250.961（內(nèi)插）Nu0.9fcAfyAs2400mm400mm360Nmm2763mm222454.03kNNmax293.771kN滿足彎矩作用平面外的承載力要求。2.下柱配筋計算取h0900mm40mm860mm與上柱分析方法類似。Nb1fcbfbhf1fcbh。2400mm100mm150mm2而，截面的內(nèi)力均小于Nb，則都屬于大偏心受壓。所以選取偏心距e0最大的一組內(nèi)力作為最不利內(nèi)力。按M2

33、78.473kNm，N332.99kN計算下柱計算長度取l0°Hl65m，附加偏心距ea900mm3030mm（大于20mm）。b100mm，bf400mm，hf150mme06298.47310Nmm332990N896.34mmeie0eaI。,h6500mm900mm57.2215應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)/20.5fc1332990N1.011400勺h°14002926.34mm6500mm860mm900958.76m先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則332990N58.22hf150mm即中和軸過翼緣80mm332990N958.76mm450mm40mm360Nmm286

34、0mm400mm619mm2選用418As(1018mm)垂直于彎矩作用面的承載力計算:100.8H,0.865005200mm84A1.875105mm2Iy195.3810mmIyAi8195.38108:1.875105322.804mm5200mm322.804mm16.10281.03柱箍筋配置由內(nèi)力組合表Vmax50.656kN相應(yīng)的N367.01kN,M294.351kNm驗算截面尺寸是否滿足要求。hw9002150600mm0.25cfcbh08601229800N1229.8kNVmax50.656kN截面滿足要求。計算是否需要配箍筋:294.351106MVh050.656

35、3108606.763取30.3fcA0.314.315.875108.04105804kNN367.01kN1.75ftbho0.07N1.751.431008600.07367.01101.0t079494.45N79.5kNVmax50.656kN可按構(gòu)造配箍筋，上下柱均選用8200箍筋。Nu0.9fcAfcAc/25222mm1.87510mm360Nmm21018mm3072.789kNNmax774.59kN滿足彎矩作用面的承載力要求。4. 柱的裂縫寬度驗算相應(yīng)于控制上、下柱配筋的最不利內(nèi)力組合的荷載效應(yīng)標準組合為:、Mk57.699kNmMk214.59kNm上柱：下柱：Nk19

36、8.008kNNk277.49kN表2-34柱的裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱內(nèi)力MkkNm57.699214.595標準值NkkN198.008277.49e0Mk/Nkmmh°198773.34As取0.0113te0.5bhbfbhfte0.01s1211。1.1上141.0h4000%，h0hese°h/2amm480.5291183.34fhfbfb/bh00.5232h0fh0mme288.95722.2Nkez/2skN/mmAsz172.06174.045ftktesk0.3410.436maxcr-mmEste滿足要求滿足要求上柱As=763mm2，下柱As=1018mm2Es2.010Nmm;構(gòu)件受力特征系數(shù)cr2.1；混凝土保護層厚度c取30mm驗算過程見表2-34。5. 牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖2-70所示。其中牛腿截面寬度b=400mm牛腿截面高度h=600mm,h0=565mmJ.lLrgLli1圖2-70牛腿尺寸簡圖(1)牛腿截面高度驗算=0.65,ftk22.01N/mmFhk0(牛腿頂面無水平何載)，a150mm20mm