CA6140車床手柄座及夾具設計畢業(yè)設計說明書

1、摘要機械制造業(yè)是國民經濟賴以發(fā)展的基礎,是其他經濟部門的生產手段。作為關系著國家和民族長遠利益的基礎性和戰(zhàn)略性產業(yè),它的發(fā)展水平是衡量一個國家和地區(qū)工業(yè)化水平與經濟總體實力的標志。機械制造業(yè)的生產能力和制造水平，主要取決于機械制造裝備的先進程度，換言之，通過提高機械裝備的零件精度，從而提高了產品質量和生產水平。本次設計針對CA6140車床手柄座零件（10000）件大批量生產設計，首先，了解手柄座的工作方式，CA6140車床手柄座位于車床光桿與手柄連接處，通過傳遞力矩，實現(xiàn)對機床的操作。其次，分析零件工藝結構，制定工藝規(guī)程，從該零件的外形看，此零件形狀較不規(guī)則，而且需要加工的部位多且位置精度要求

2、較高。因此需要加工一面作為精基準，從而為后面的加工提供保障。再次，由于零件形狀不規(guī)則，從定位方案考慮其穩(wěn)定性，將采用兩銷定位方式同時限制3個自由度，再利用支承板,限制其另外3個自由度，從而使零件的定位穩(wěn)定可靠。零件的最大尺寸為85.5mm，尺寸較小，夾緊行程也較小。所以夾緊方案采用人工操作，螺紋旋緊方式，這樣經濟也同樣達到夾緊目的。最后，確定優(yōu)化設計方案使設計更經濟實用。本文針對CA6140車床手柄座工作實際情況，借鑒新的工藝標準，重新設計有關參數(shù)。優(yōu)化制造工藝規(guī)程，使得零件的精度耐用度得到提升，便于操作人員的控制，從而提高工作效率和使用壽命。關鍵詞：CA614訴床手柄座；專用夾具；工藝規(guī)程；

3、定位；AbstractMachinerymanufacturingindustryisbasedonwhichthenationaleconomydevelopment,istheproductionofothersectorsoftheeconomy.Astherelationshipbetweentheinterestsofthestateandnationallong-termfundamentalandstrategicindustry,itisameasureofacountryandthedevelopmentlevelofregionalindustrializationleve

4、landoveralleconomicstrength.Machinerymanufacturingproductioncapacityandmanufacturinglevel,mainlydependsonthedegreeofadvancedmachineryandequipment,inotherwords,byimprovingthemachineryandequipmentparts,precisionandimprovetheproductqualityandproductionlevel.ThedesignforCA6140lathehandleseat(10)000parts

5、massproductiondesign,firstofall,understandingthehandlewayofworking,thehandleseatinlatheCA6140lathethepolishedrodandthehandle,throughthetransmissiontorque,realizetotheoperationofthemachinetool.Second,theanalysispartprocessstructures,makingprocedure,fromtheappearanceoftheparts,thepartshapeisirregular,

6、andneedhighermachiningprecisionofpartsismuchandpositionrequirements.Soyouneedtoprocessingsideasabenchmark,whichprovideguaranteeforthemachiningofthebehind.Again,duetotheirregularshapeparts,fromthepositioningschemeconsideringitsstability,andwillusethetwopinpositioningwaylimitthreedegreesoffreedomatthe

7、sametime,thereuseofbearingplate,limittheotherthreedegreesoffreedom,sothatthepartsofthepositioningisstableandreliable.Partsofthelargestsizeis85.5mm,sizesmall,clampingstrokeissmall.SotheclampingschemeUSESthemanualoperation,threadedway,economyisalsoabletodotheclamping.Finally,determinetheoptimaldesigns

8、chememakesthedesignmoreeconomicalandpractical.BasedonCA6140lathehandleworkactualsituation,drawlessonsfromthenewtechnologystandards,todesigntheparameters.Optimizemanufacturingprocedures,improvedtheaccuracyofpartsanddurabledegree,isadvantageousforthecontrolofoperatorsandtoimprovetheworkefficiencyandse

9、rvicelife.Keywords:handleCA6140lathe；specialfixture；processplanning；Location；緒論51手柄座的工藝分析及生產類型的確定61.1 手柄座的用途及作用61.2 手柄座的技術要求設計71.3 審查手柄座的工藝性分析71.3.1 孔的加工工藝分析71.3.2 面的加工工藝分析81.3.3 槽的加工工藝分析81.3.4 螺紋孔的加工工藝分析91.4 確定手柄座生產類型92確定毛坯、繪制毛坯簡圖102.1 確定毛坯用料102.2 確定加工余量和毛坯尺寸公差102.3 繪制毛坯簡圖113制定手柄座工藝路線123.1 定位基準的選擇1

10、23.1.1 精基準的選123.1.2 粗基準的選擇123.2 零件表面加工方法的確定123.3 加工階段的劃分133.3.1 粗加工階段133.3.2 半精加工階段133.3.3 精加工階段133.4 工序的集中與分散143.5 工藝路線方案的比較143.5.1 工藝路線方案1143.5.2 工藝路線方案II143.5.3 工藝方案的比較與分析154加工余量、工序尺寸和公差的確定174.1工序30:鉆一較一錢425H7孔的加工余量、工序尺寸和公差的確定175切削用量、時間定額的計算185.1切削用量的計算185.1.1 工序10:粗銃手柄座e45mm、端面185.1.2 工序20:粗銃半精銃

11、手柄座"45mm端面185.1.3 工序30:鉆一擴一錢425H7孔195.1.4 工序40:粗銃一半精銃槽14mm215.1.5 工序50:粗銃®14mml端面215.1.6 工序60:鉆一擴一較®10H7孔225.1.7 工序70:鉆一擴一錢414H7孔235.1.8 工序80:插鍵槽6H11mm255.1.9 工序90:鉆e5.5mm7L255.1.10 工序100:鉆一攻螺紋孔M10255.2時間定額的計算265.2.1 基本時間的計算265.2.2 輔助時間的計算315.2.3 其他時間的計算325.2.4 單件時間的計算336夾具體的設計356.1 定

12、位方案設計356.1.1 工件的定位基準及定位基面356.1.2 定位元件的選用356.2 確定定位方式356.3 定位誤差366.4 定位元件的型號、尺寸和安裝方式366.5 夾緊方案的確定376.5.1 夾緊裝置設計376.6 繪制夾具總圖386.7 夾緊的操作及維護387結論40辭說141參考文獻42引言機械加工工業(yè)是國民經濟的基礎工業(yè)，也是一個國家發(fā)展的重要經濟來源。在機械零件的加工過程中，機械加工工藝是相當重要的一環(huán)。因為機械加工工藝對產品的質量控制起著重要作用，直接影響到產品的生產成本和生產效率，以及價格的高低。所以作為一名機械設計者，應該具備以下基本要求：零件的結構設計基本合理；

13、制定良好的加工工藝路線；在此基礎上盡可能優(yōu)化結構，降低成本，提高生目前國內機械行業(yè)的基本情況是，隨著工業(yè)及汽車制造業(yè)的迅速發(fā)展，機械設計制造日漸受到人們的廣泛關注，已形成一個熱門行業(yè)。但是我國機械加工行業(yè)缺乏技術人員，存在制造周期長、壽命短、供不應求的現(xiàn)狀。從設計結構上看，我們的設計還不夠細致，許多細節(jié)考慮的欠周到，以至于零件使用受命不長，特別是加工工藝和熱處理技術，在這方面與國外的差距更大。從零件材料看，我國的機械加工行業(yè)起步時間不長，而國際上產品的材料品種則有很多可供選擇。我國雖然也有個別品種諸如高速鋼具有較好的質量，但應用較少，主要是國產的鉆頭、端銑刀等。切削工具難以切削從加工工藝水平看

14、，主要是設備水平不高，專門設備使用的少，加工出來的零件表面精度很難達到國外水平，檢測手段落后，裝配水平不高，導致容易出現(xiàn)報廢或裂痕現(xiàn)象。為了提高企業(yè)的設計水平和加工能力，國家推薦適合于機械企業(yè)用的CAD/CA陳統(tǒng)。但國內優(yōu)秀的CAD/CAM系統(tǒng)很少，只有少數(shù)適合應用。而國外購買的雖有強大的三維曲面造型能力、強大的結構有限元分析能力、強大的計算機輔助制造能力、產品數(shù)據管理能力等。進入21世紀，發(fā)達國家把機械制造工藝裝置置于更為優(yōu)先發(fā)展的重要地位，機械制造工藝的基礎地位毫不動搖。機械制造工藝位居工業(yè)的核心地位，工業(yè)發(fā)達國家不斷加大對機械制造工藝的研發(fā)投入，持續(xù)加強核心技術創(chuàng)新，增強高技術在機械制造

15、工藝發(fā)展的影響力和滲透力，從而凸顯了現(xiàn)代機械制造工藝對于推動產業(yè)技術升級和國民經濟發(fā)展的重要性。設計中包含機床夾具的設計，國內外機床夾具的發(fā)展現(xiàn)狀分析：國際生產研究協(xié)會的統(tǒng)計表明，目前中、小批多品種生產的工件品種已占工件種類總數(shù)的85%左右。一般企業(yè)都仍習慣于大量采用傳統(tǒng)的專用夾具，一般在具有中等生產能力的工廠里，約有數(shù)千甚至近萬套專用夾具；另一方面，在多品種生產的企業(yè)中，每隔3-4年就要更新50%-80%左右的專用夾具，而夾具的實際磨損量僅為10%-20%左右。特別是近年來，數(shù)控機床、加工中心、成組技術、柔性制造系統(tǒng)等新加工技術的應用在適應機械設備的要求，手柄座的設計要求和技術仍需要不斷的更

16、新，本文設計是針對CA6140車床手柄座的工藝規(guī)程及夾具設計。本文借鑒新的國內技術標準。推薦該零件的設計參數(shù)，優(yōu)化零件的機械加工工藝，以此達到提高零件的工作性能及效率。推廣改善后的工藝規(guī)程，采用較為先進的工藝標準，倡導推廣該零件機械制造工藝。1手柄座工藝分析及生產類型的確定1.1 手柄座的用途及作用車床手柄座位于車床光桿與手柄連接處，通過傳遞力矩，可同時操縱離合器和制動器，即同時控制主軸的開、停、換向和制動，實現(xiàn)對機床的操作。操作過程如下：當手把控制手柄座向上扳動時，車床內部的拉桿往外移，則齒扇向順時針方向轉動,帶動齒軸向右移動，通過撥叉使軸套向右移，壓下羊角形擺塊的右角，從而使推拉桿向左移動

17、，于是左離合器接合，主軸正轉；同理，當手把控制手柄座向下扳動時，推拉桿右移，右離合器接合，主軸反轉。當手把在中間位置時，推拉桿處于中間位置，左、右離合器均不接合，主軸的傳動斷開，此時齒條軸上的凸起部分正壓在制動器杠桿的下端，制動帶被拉緊，從而對主軸起到制動作用。圖1-1手柄座三維模型圖1.2 手柄座的技術要求設計表1-1技術要求加工表面尺寸及偏差（mrm公差及精度等級表面粗糙度值RA（Nm形位公差（mrm445圓柱左右兩端面43IT12左端面（凸臺端面）3.2425mm孔42500.033IT81.6加4mm孔加400.018IT71.6由0mm孔*/c-0.015*100IT71.6

18、4;5.5mm孔強.5IT83.2M10螺紋孔M10IT73.2鍵槽G徽0360IT10側面1.6、底面3.2槽14mm1甘23IT113.214mm孔端面距25mm孔軸線43mmIT126.31.3 手柄座的工藝性分析分析零件圖可知，手柄座主要結構是孔和面構成。需對多個面多個孔加工，手柄大小兩端面和414H7孔端面均有要求切削加工，巾5.5mn端面、®10H7孔端面、614H7孔端面和巾25H7孔凸臺端面均為平面，可以防止加工過程中鉆頭鉆偏，以保證孔的加工精度，而螺紋孔M10端面為圓柱面保證孔的加工精度較困難；另外在軸向方向上的225H7孔凸臺端面作為定位基準加工要求較其他端面高。

19、主要工作表面雖然加工精度也相對較高，在一般的普通機床即可滿足加工精度的需求，可以在正常生產條件下進行批量生產，采用較經濟的方法保質保量地加工出來。同時又可以控制零件的尺寸精度，由此可見該零件的工藝性較好。1.3.1 孔的加工工藝分析由零件圖可知，該零件需要加工5個孔，分別：425H7孔大端面是零件的主要加工面，除了此之外，其它的面、孔都有位置度要求。所以可對巾25H7端面進行精加工，因而可作為后續(xù)工序加工的主要精準基面。中10H7孔與425H7孔有平行度要求，也需要精加工；414H7是盲孔，深度為25mm特別注意該孔的加工深度；©5mm圓錐孔雖是小孔，但由于表面粗糙度要求高，采用配作

20、。5.5mH由孔表面粗糙度有Ra3.2pm的要求，因此對其也應該要進行精校。1.3.2 面的加工工藝分析巾25H7孔作為后續(xù)工序的精基準面,需精加工；445mnH柱小端面、$25H7孔端面該零件共有3個端面要加工：445mm/卜圓大端面精度要求較高，同時也是配合以及g4H7孔端面粗銃既可1.3.3 槽的加工工藝分析從零件圖可知，手柄座加工2個槽:精加工，底面表面粗糙度為Ra3.2,425H7孔上鍵槽兩側面粗糙度為Ra1.6mm需加工精度要求不高，。加工鍵槽時很難以445mm外圓端面為定位基準，因而工序尺寸的計算較復雜；而槽14°.024mr»側面粗糙度均為Ra3.2mm半精

21、銃即可。1.3.4 螺紋孔的加工工藝分析M10mmg紋孔的加工，它與410H7孔和425H7孔連心線有30°角度要求，同時螺紋孔中心線與,45mnffl柱端面有11mm勺尺寸位置要求。由以上分析可知，該零件的加工應先加工YSmnffl柱兩端面，再以端面為基準加工作為后續(xù)工序主要精基準的®25H7孔，進而以該孔為精基準加工出所有的面，孔，螺紋孔槽等。1.4 確定手柄座生產綱領與生產類型1、生產綱領1企業(yè)根據市場需求和自身的生產能力決定生產計劃。在計劃期內應當生產的產品產量和進度計劃稱為生產綱領。計劃期一般定為一年，所以生產綱領一般就是年量。零件的年產量應計入廢品和備品的數(shù)量，

22、計算公式:N=Qn(1+a+B)N式中N-零件的年產量，件/年；Q廣品的年廣量，臺/年；n-每臺產品中該零件的數(shù)量，件/臺；a備品率；B廢品率。2、生產類型生產類型是企業(yè)生產專業(yè)化程度的分類。一般分為單件生產、成批生產和大批量生產三種類型，已知：Q=10000牛/年，結合生產實際，備品率a%口廢品率b%別為3%f口0.5%。所以:N=10000件/年m(1+3%+0.5%=10350件/年手柄座重量為0.73kg,由表1-2知，手柄座為輕型零件；由表1-2知，該手柄座類型為大批生產。1表1-1各種生產類型的劃分依據生產類型生產綱領/（臺/年）（或件/年）重型零件（30kg以上）中型零件（430

23、kg）輕型零件（4kg以下）單件生產<5<10<100成批生產小批生產>5100>10150>100500中批生產>100300>150500>500500大批生產>3001000>5005000>500050000大量生產>1000>5000>500002確定毛坯、繪制毛坯簡圖2.1 確定毛坯用料手柄座在使用過程中不經常的變動，它的只起支撐的作用，受到的沖擊不是很大，只是在縱向上受到很大的壓力。從零件的材料及力學性能分析，手柄座常使用的鑄鐵，綜合考慮應選擇：拔模斜度不大于3°,鑄造圓角半徑為R

24、”5的鑄件毛坯。且生產類型為大批生產，為提高生產率和鑄件精度，宜采用機器造型鑄造在加工過程中的精度保證很重要，它對工件的定位有一定的保證作用。同時也滿足生產條件的需要。（數(shù)據來源于金屬切削手冊）2.2 確定加工余量和毛坯尺寸公差（CTT1、確定加工余量：本次設計所使用手柄座材料為HT200采用砂型鑄造機器造型和殼型，且為成批量生產。毛坯尺寸公差CT選9級，選擇加工加工余量為H級，根據機械加工后鑄件的最大輪廓尺寸查得各加工表面加工余量為，如表2-1所示：3表2-1手柄座各加工表面加工余量加工表面單邊余量/mm雙邊余量/mm備注®45mrm：、小端面（因是鑄造面，故取大余量）取3.06.

25、0基本尺寸最大尺寸至100mm25H7孔端面（因是鑄造面，故取大余量）取3.0基本尺寸取最大尺寸至100mm2、確定毛坯基本尺寸表2-2主要毛坯尺寸及公差零件尺寸總余量毛坯尺寸公差CT433+349265.5368.52.282.5385.52.22.3繪制毛坯件圖零件毛坯圖圖2-1手柄座毛坯圖3制定手柄座工藝路線3.1 定位基準的選擇3.1.1 粗基準的選擇在選擇粗基準時，考慮的重點是如何保證加工表面有足夠的余量及保證不加工表面與加工表面的尺寸、位置符合零件圖樣設計要求。主要有一下幾個原則：3(1)(2)(3)(4)(5)重要表面余量均勻原則工件表面間相互位置要求原則;余量足夠原則；定位可靠

26、性原則；不重復使用原則。本次設計，該手柄座加工時選用.25°033mmt兩端面為粗基準，采用互為基準的方法進行加工出精基準表面。53.1.2 精基準的選擇選擇精基準時，考慮的重點是如何減少誤差，保證加工精度和安裝方便。根據該手柄座零件的技術要求和裝配要求，選擇手柄座4250.033mmL及e45mB卜圓凸臺端面作為精基準零件上的很多表面都可以采用它們作基準進行加工，遵循了“基準統(tǒng)一”原則。又軸孔Ndoo第mm：軸線是設計基準，選用其作為精基準定位加工手柄座腳上孔.1000.015mm口孔.140.018mmz及其他的孔和表面，實現(xiàn)了設計基準和工藝基準重合，保證了被加工表面的位置度要求

27、及e101015mmi軸線和*2500.033mn?L軸線的平行度要求。選用手柄座-45mmz卜圓凸臺端面作為精基準同樣是遵循了“基準重合”原則，因為該手柄座上的尺寸多以該端面作為設計基準。選用*2500.033mnjL及,45mn圓凸臺端面作為精基準，夾緊力可作用在手柄座,2500.033mmL的大端面上，夾緊穩(wěn)定可靠。3.2 零件表面加工方法的確定零件加工方法的選擇從兩個方面進行考慮：1加工經濟精度2選擇表面加工方法應考慮因素。根據CA614呼柄座零件圖技術要求(包括經濟表面粗糙度和經濟精度等級、尺寸精度等)選擇合理的加工方法。如表3-1所示：表3-1技術要求廳P加工表面加工方案經濟精度等

28、級表面粗糙度值(Ra/Nn)備注31MSmnfl臺端面粗銃IT93.22巾25H7孔大端面粗銃半精銃IT93.23425H7孔鉆一擴一精錢IT71.64銃槽14mm粗銃半精銃IT93.25414H7孔端面粗銃IT93.26M0H7孔鉆一擴-較IT71.67M4H7孔擴較IT71.68鍵槽插鍵槽IT71.6955.5mmfL鉆IT83.210M10螺紋孔鉆一攻IT93.23.3 加工階段的劃分加工階段的目的在于保證加工質量和合理使用設備、便于安排熱處理工序、便于發(fā)現(xiàn)問題以及加工順序的合理安排。一般必須把零件的整個工藝路線劃分成幾個階段：粗加工階段、半精加工階段、精加工階段、光整加工階段、超精密加

29、工階段。根據CA6140t件圖可劃分為以下幾個加工階段。3.3.1 粗加工階段粗加工階段位于工藝路線的最前面，主要任務是切除個加工表面或主要加工表面的大部分余量，并加工出精基準。因此粗加工階段面臨的主要問題是如何獲得高的生產率。因此粗加工要求功率大、剛性好、生產率高、精度要求不高的設備粗加工時，切削力大，切削熱量多，所需火緊力大，使得工件產生的內應力和變形大，所以加工精度低，粗糙度值大。一般粗加工的公差等級為IT10IT11,粗糙度為Ra8g100小mt3.3.2 半精加工階段半精加工階段的主要任務是為主要表面的精加工做好準備工作，即達到一定的加工精度，保證適當?shù)募庸び嗔浚⑼瓿梢恍┐我砻娴?/p>

30、加工。半精加工的公差等級為IT9IT10。表面粗糙度為Ra1g1.25mi3.3.3 精加工階段精加工階段切除剩余的少量加工余量，主要目的是保證零件的形狀位置幾精度尺寸精度及表面粗糙度，使各主要表面達到圖紙要求.另外精加工工序安排在最后，可防止或減少工件精加工表面損傷精加工應采用高精度的機床，小的切削余量，工序變形小，有利于提高加工精度.精加工的加工精度一般為IT6IT7,表面粗糙度為Ra1.01.25mi3.4 工序的集中與分散方案比較安排了零件各個表面的加工順序后，就要根據各表面所選用的加工方法的特點、定位基面的選擇和轉換以及所劃分的加工階段，把各加工表面的各次加工，按工序集中原則和工序分

31、散原則組合成若干工序。要根據生產類型、零件的結構特點和技術要求、機械設備等條件進行綜合分析，1本次設計CA6140車床手柄座零件屬于大批量生產，綜上所述因此采用工序分散。3.5 工藝路線的擬定與比較工藝路線的擬定要考慮使工件的幾何形狀精度，尺寸精度及位置精度等技術要求得到合理保證，成批生產還應考慮采用組合機床大批量生產時，即可以采用多刀,多軸或者組合機床，選擇專用夾具，采用集中工序原則，來提高質量以及生產率。3.5.1 工藝路線方案I表3-2工藝路線I工序內容鑄件時效處理10粗銃45mnH柱小端面20粗銃-半精銃445mmm端面，於證尺寸43mm30一擴一較425H7孔40銃槽4"m

32、m保證尺寸深度43mm50粗銃g4H7孔端面，保證尺寸43mm60一擴一較410H7孔70一擴一較414H7孔，保證孔深度25mm80插鍵槽6H11mm保證尺寸27.3H11mm90鉆由5.5mm?L100鉆一攻M10-7HmnS紋孔，保證成30°角110終驗，入庫1203.5.2 工藝路線方案II表3-3工藝路線II工序號工序內容鑄件時效處理10粗銃©45mmi柱小端面20半精銃145mm1柱小端面，保證尺寸43mm30粗銃M5mnH大端面40一擴一錢425H7孔50銃槽14°024mm保證尺寸深度43mm60一擴一較410H7孔70粗銃$14H7孔端面，保證尺

33、寸43mm80一擴一校84H7孔，保證孔深度25mm90插鍵槽6H11mm保證尺寸27.3H11mm100鉆:5.5mnfL110鉆一攻M10-7Hmmg紋孔，保證成300角120終驗，入庫3.5.3 工藝方案的比較與分析上述兩個方案區(qū)別在：方案I,以手柄座445mnH柱大小兩端面互為基準加工兩端面；同時實現(xiàn)設計基準和工序基準重合。方案II先粗銃金45mmi柱小端面，再半精銃445mms柱小端面；使用粗基準加工出精基準，定位精度低，且出現(xiàn)設計基準和工序基準不重合現(xiàn)象。通過比較上述兩種工藝方案優(yōu)缺點，最終采用方案I作為零件的加工方案最佳。在綜合考慮上述工序順序安排原則的基礎上，采用方案I,CA6

34、140手柄座工藝路線及設備，確定加工工藝過程如下表所示。表3-4加工工藝過程工序內容定位基準鑄件時效處理10粗銃445mmi柱小端面圓柱445mmfc端面20粗銃-半精銃45mmfc端面，保證尺寸43mm圓柱®45mm、端面30一擴一較425H7孔圓柱M5mmt端面40粗銃-半精銃槽140.024mm保證尺寸深度43mm圓柱$45mmt端面巾25H7孔50粗銃425H7孔端面，保證尺寸43mm圓柱g5mmt端面和巾25H7孔60一擴一較"0H7孔圓柱$45mmt端面425H7孔70一擴一較414H7孔，保證孔深度25mm圓柱®45mm大端面25H7孔和“10H7孔

35、80插鍵槽6H11mm保證尺寸27.3H11mm圓柱445mmfc端面25H7孔90鉆“5.5mmfL圓柱445mmt端面25H7孔100鉆一攻M10-7Hmrmg紋孔，保證成30°角圓柱445mmt端面425H7孔110終驗，入庫備注：“機械加工工藝過程卡1”和“機械加工工序卡2”見附錄4工序尺寸和公差的確定根據設計題目要求只對指定工序進行加工余量、工序尺寸和公差的計算。4.1工序30:一擴一精銀小25H7孔的加工余量、工序尺寸和公差的確定?？刹榈?，擴孔余量Z擴=1.8mm精較余量Z精較=0.20mm鉆孔余量Z鉆=23.0mm可依次確定各工序尺寸的加工精度等級為，擴孔：IT10;精

36、較：IT7;鉆：IT12。根據上述結果，再標準公差數(shù)值表可確定各工步的公差分別為擴孔：0.070mm精錢：0.018mm鉆：0.180mm綜上所述，該工序各工步的工序尺寸及公差分別為，精錢:;擴孔：圖4-1工序尺寸圖5切削用量、時間額定的計算5.1 切削用量的計算5.1.1 加工工序10:粗銃445mmf柄座小端面(1)切削用量的確定2選取面銃刀直徑D=50mm齒數(shù)選Z=6,=1.50;高速鋼鑲齒套式面銃刀(2)進給量的確定選取機床功率<7.5kw,取該工序的每齒進給量=0.200.29mm/z,則每分鐘進給量為：2=zn=(0.200.29)父6M190mm/min=192278mm/

37、min(5-1)所以橫向進名&量取值為240mm/min(3)切削速度的計算按工件材料以及刀具類型選?。呵邢魉俣龋?30m/min。計算出銃刀轉速為：2n=1000=/nd=1000<30/(啟50)r/min=191r/min(52)所列項X62W型銃床的主軸轉速取n=190r/min。冉將此轉速代入公式，計算出實際銃削速度：2=n：d/1000=190二50/1000(m/min)=29.83m/min5.1.2 工序20:粗銃-半精銃45mm柄座大端面1、粗銃工步(1)切削用量的確定端面銃刀D=50mm齒數(shù)選Z=10,=1.50;高速鋼鑲齒套式面銃刀2(2)進給量的確定按機

38、床功率和銃刀類型選取該工序的每轉進給量f=0.200.40mm/r,則每分鐘進給量為：=zn=(0.200.40)X10X150mm/min=180360mm/min(52)所列x62W型臥式銃床白進給量?。?190mm/mino(3)切削速度的計算由公式：(53)Cvd°qvkmxvyvuvPvvTmapafawz式中，do為刀具尺寸（mm）;背吃刀量（mm）;為每齒進給量（mm/r）;aw為切削深度（mm）；z為齒數(shù)。3查得：刀具壽命T=180min；4查得：=23;qv=0.2;m=0.15;Xv=0.1;=0.4;=0.1;=0.1;=1。計算得切削速度為：=50.47m/m

39、in。可求得該工序銃刀轉速為：n=1000/二d=100050.47/（二80）r/min=200r/min切削速度為：=14.1m/min。代入公式，可計算出該工序銃刀轉速為：2n=1000v/二d=100014.1/（二125）r/min=35.9r/min所列X62M臥式銃床的主軸轉速取轉速n=47.5r/min。冉將此轉速代入公式,可計算出該工序的實際銃削速度：=nd/1000=47.5：125/1000（m/min）=18.6m/min2、半精銃工步（1）切削用量的確定取=1.4mm端面銃刀D=50mm齒數(shù)選Z=10，高速鋼鑲齒套式面銃刀（2）進給量的確定按查表面粗糙度Ra3.2Nm

40、和銃刀類型選取該工序的每轉進給量f=1.22.7mm/r,則每分鐘進給量為：=fMn=（1.22.7）父37.5mm/min=45101.25mm/min所列X62W®臥式銃床白進給量?。?47.5mm/min。（3）切削速度的計算由公式：kvTmapxvafyvaeuvzpvCvd°qv式中，d0為刀具尺寸（mm）；背吃刀量（mm）；為每齒進給量（mm/r）；aw為切削深度（mm）；z為齒數(shù)。查得：刀具壽命T=180min；查得：=18.9;qv=0.2;m=0.15;Xv=0.1;=0.4;=0.5;=0.1;=1.0。計算得切削速度為：=10.2m/min。將數(shù)據公式

41、，可求得該工序銃刀轉速為：n=1000/二d=100010.2/（二125）r/min=25.5r/min所列X62W型臥式銃床的主軸轉速取轉速n=30r/min。冉將此轉速代入公式，可求出該工序的實際銃削速度：=n：d/1000=30;：125/1000(m/min)=11.8m/min5.1.3工序30:鉆孔一擴一精較e25H7孔1、鉆孔工步：(1)切削用量的確定2按公式=/2(mrm,取=11.5mm局速鋼錐柄標準麻化鉆D=23mm(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量=0.250.6mm/r；所列Z37型搖臂鉆床的主軸進給量"一一3取=0.375mm/r(1)切削速度的計算

42、選取切削速度為：=28m/mid2可計算出該工序鉆頭轉速為：n=1000/二d=100028/(二23)r/min=387.70r/min列Z37型搖臂鉆床的主軸轉速取轉速n=450r/min。冉將此轉速代入公式，可計算出該工序的實際鉆削速度：3=n：d/1000=450:：:23/1000(m/min)=32.5m/min2、擴孔工步(1)背吃刀量的確定取=1.94mm高速鋼錐柄擴孔鉆D=，24.80mm4(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量f=0.61.2mm/r;所列Z37型搖臂鉆床的主軸進給量取f=1.00mm/r。(3)切削速度的計算選取切削速度=6m/min。將數(shù)據公式，可計算

43、出該工序擴刀轉速為：n=1000/二d=10006/(二24.94)r/min=76.62r/min所列Z37型搖臂鉆床的主軸轉速取轉速n=71r/min。冉將此轉速代入公式，計算出該工序的實際擴削速度：=nd/1000=71二24.94/1000(m/min尸5.56m/min3、精餃工步(1)切削用量的確定取=0.06mm高速鋼錐力H機用錢刀D=25mm(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量f=0.60.12mm/r;所列Z37型搖臂鉆床的主軸進給量取f=0.75mm/r。(3)切削速度的計算選取切削速度=4m/min。將數(shù)據公式，可計算出該工序較刀轉速為：n=1000/二d=10004

44、/（二25）r/min=50.95r/min所列Z37型搖臂鉆床的主軸轉速取轉速n=56r/min。冉將此轉速代入公式，可計算出該工序的實際較削速度：=n：d/1000=56：3：25/1000(m/min)=4.39m/min5.1.4工序40:粗銃一半精銃槽14mm1、粗銃工步(1)切削用量的確定本工序為粗銃槽，取=12mm高速鋼鑲齒套式面銃刀，直彳DD=50mnmr數(shù)Z=10(2)進給量的確定因為工藝系統(tǒng)剛性為中等，使用高速鋼銃刀加工鑄件，選取該工序的每齒進給量f=0.200.30mm/z,則每分鐘進給量為：=.z.n=(0.200.30)父10父30mm/min=84126mm/min

45、所列X62W®臥式銃床白進給量取:=95mm/mirio(3)切削速度的計算kv由公式：mxvyvUv_PvTaafaezp式中，d0為刀具尺寸(mm)；背吃刀量(mm)；為每齒進給量(mm/r)；aw為切削深度(mm)；z為齒數(shù)。查得：刀具壽命T=180min；查得：=47;qv=0.2;m=0.15;Xv=0.1;=0.4;=0.5;=0.1;=1。計算得切削速度為：=9.85m/min。將數(shù)據代入公式，可計算出該工序銃刀轉速為：n=1000/二d=10009.85/(二125)r/min=25.1r/min所列X62W型臥式銃床的主軸轉速取轉速n=30r/min。冉將此轉速代入

46、公式，可求出該工序的實際銃削速度：=n：d/1000=30二125/1000(m/min)=11.79m/min2、半精銃工步(1)切削用量的確定取=2mm(2)進給量的確定按表面粗糙度Ra3.2Nm和銃刀類型選取該工序的每轉進給量f=1.22.7mm/r,則每分鐘進給量為：=f。=(1.22.7)父37.5mm/min=45101.25mm/min所列X62W®臥式銃床白進給量取：=47.5mm/min切削速度的計算由公式：kvCvdoqvTmapxvafyvaeuvzp式中，d0為刀具尺寸(mm);背吃刀量(mm);為每齒進給量(mm/r);aw為切削深度(mm)；z為齒數(shù)。查得

47、：刀具壽命T=180min；查得：=47;qv=0.2;m=0.15;Xv=0.1;=0.4;=0.5;=0.1;=1.0。計算得切削速度為：=14.1m/min。將數(shù)據公式，可求得該工序銃刀轉速為：n=1000/二d=100014.1/(二125)r/min=35.9r/min所列X62W型臥式銃床的主軸轉速取轉速n=37.5r/min。冉將此轉速代入公式，可求出該工序的實際銃削速度：=nd/1000=37.5125/1000(m/min)=14.7m/min5.1.5工序50:粗銃414H7孔端面1、粗銃工步(1)切削刀量的確定該工序的背吃刀量被加工面的毛坯總余量z=1.4mm故背吃刀量取

48、值為=1.4mm(2)進給量的確定機床功率E7.5kw,夾具系統(tǒng)剛度為中等條件選取該工序的每齒進給量=0.200.29mm/z,則每分鐘進給量為：=zn=(0.200.29)父6M190mm/min=228330m/min所列X62W型臥式銃床的橫向進給量?。?190mm/min。(3)切削速度的計算按工件材料以及刀具類型條件選取切削速度v=30m/min。將數(shù)據代入公式，計算出該工序銃刀轉速為：n=1000/二d=100030/(二50)r/min=191r/min所列X62W型臥式萬能銃床的主軸轉速取轉速n=190r/min。，計算出該工序的實際銃削速度為：=n-：d/1000=190二5

49、0/1000(m/min)=29.83m/min5.1.6工序60:鉆一擴一精較410H7孔1、鉆孔工步(1)切削用量的確定按公式=/2(mrm取=5mm高速鋼錐柄麻花鉆DH9.8mm(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量f=0.120.4mm/r；所列Z550型立式鉆床的主軸進給量取f=0.28mm/r。(3)切削速度的計算選取切削速度=32m/min。將數(shù)據代入公式,可求得該工序鉆頭轉速為：n=1000/二d=100032/(二9.8)r/min=1034r/min所列Z550型立式鉆床的主軸轉速取轉速n=996r/min。冉將此轉速代入公式，可求出該工序的實際鉆削速度：=nd/1000

50、=996二9.8/1000(m/min)=30.65m/min2、擴孔工步(1)背吃刀量的確定取=0.16mm高速鋼錐力H機用擴刀D=9.96mm(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量f=0.20.4mm/r；所列Z550型立式鉆床的主軸進給量取f=0.28mm/r。(3)切削速度的計算選取切削速度=4m/min。將數(shù)據彳t入公式，可計算出該工序擴孔刀轉速為：n=1000/二d=10004/(二9.96)r/min=127.91r/min所列Z550型立式鉆床的主軸轉速取轉速n=125r/min。冉將此轉速代入公式，可計算出該工序的實際擴削速度：=nd/1000=125二9.96/1000(

51、m/min)=3.91m/min3、精餃工步(1)背吃刀量的確定取=0.04mm高速鋼錐力H機用錢刀D=10mm(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量f=0.20.4mm/r；所列Z550型立式鉆床的主軸進給量取f=0.28mm/r。(3)切削速度的計算選取切削速度=5m/min。將數(shù)據代入公式，可計算出該工序較刀轉速為：n=1000/二d=10005/(二10)r/min=159.24r/min所列Z550型立式鉆床的主軸轉速取轉速n=185r/min。冉將此轉速代入公式，可計算出該工序的實際擴削速度：=n-：d/1000=185二10/1000(m/min)=5.81m/min5.1.7

52、工序70:鉆一擴一精較M4H7孔1、鉆孔工步：(1)切削用量的確定按照公式=/2,取=6.5mm,高速鋼錐柄麻花鉆DR13mm(2)進給量的確定取每轉進給量f=0.20.4mm/r；所列Z550型立式鉆床的主軸進給量取f=0.28mm/r。(3)切削速度的計算選取切削速度=18m/min。將數(shù)據代入公式，可計算出該工序鉆頭轉速為：n=1000/二d=100018/(二13)r/min=440.96r/min所列Z550型立式鉆床的主軸轉速取轉速n=500r/min。冉將此轉速代入公式，可計算出該工序的實際鉆削速度：=nr：d/1000=500<：<13/1000(m/min)=20

53、.41m/min2、擴孔工步(1)切削用量的確定表3-12,取=0.95mm高速鋼錐柄擴孔鉆D*13.85mm(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量f=0.51.0mm/r；所列Z550型立式鉆床的主軸進給量取f=0.62mm/r。(3)切削速度的計算選取切削速度=3m/min。將數(shù)據彳t入公式，可求得該工序擴刀轉速為：n=1000/二d=10003/(二13.95)r/min=68.49r/min參照參考文獻【3】表4-9所列Z550型立式鉆床的主軸轉速取轉速n=63r/min。再將此轉速代入公式，可計算出該工序的實際擴削速度：=nid/1000=63二13.95/1000(m/min)=

54、2.76m/min2、精餃工步(1)切削用量的確定取=0.05mm高速鋼錐力H機用錢刀D=14mm(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量f=0.51.0mm/r；所列Z550型立式鉆床的主軸進給量取f=0.28mm/r。(3)切削速度的計算選取切削速度=4m/min。將數(shù)據彳t入公式，可求得該工序校刀轉速為：n=1000/二d=10004/(二14)r/min=91.3r/min所列Z550型立式鉆床的主軸轉速取轉速n=89r/min。冉將此轉速代入公式，計算出該工序的實際較削速度:=n：d/1000=89二14/1000(m/min)=3.91m/min5.1.8工序80:插鍵槽(1)切削用量的確定取二6mm(2)進給量的確定選取每齒進給量f=0.060.2mm/z。(3)切削速度的計算按表面粗糙度Ra2.5Nm或公差值0.030.05mm插削速度為=53.5m/min;現(xiàn)選取=5m/min。5.1.9工序90:鉆®5.5mmfL1、鉆孔工步(1)切削用量的確定取=5mm選擇D=5.0mmt勺高速鋼錐柄麻花鉆(2)進給量的確定選取該工步的每轉進給量f=0.050.10mm/r。所列