二級注冊結(jié)構(gòu)工程師-1

1、級注冊結(jié)構(gòu)工程師-4-1(總分：38.00,做題時間：90分鐘)一、B單項選擇題/B(總題數(shù)：8,分數(shù)：38.00)某24層高層住宅樓，首層層高3.25m,結(jié)構(gòu)總高度66.80m,采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆剪力墻結(jié)構(gòu)。底層某矩形剪力墻混凝土強度等級為C35,墻體端部約束邊緣構(gòu)件縱向受力鋼筋用HRB40CM,墻體分布鋼筋和端部約束邊緣構(gòu)件箍筋用HRB33瞰。(分數(shù)：5.0。)(1) .若抗震設防烈度為7度，抗震設防類別為丙類，則剪力墻的抗震等級為U/U級。A. A.B. B.二C. C.三D. D.四(分數(shù)：1.00)A.E.F. 7G.解析：解析查混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB500102002)表11.

2、1.4可知，剪力墻結(jié)構(gòu)、7度設防、丙類建筑、結(jié)構(gòu)總高度66.8m小于80.0m,剪力墻抗震等級應為三級。(2) .若剪力墻抗震等級為二級，底層某矩形剪力墻墻肢bxh=200mm3500mm則墻肢的約束邊緣構(gòu)件陰影部分長度hcU/Umm。 A.350 B.400 C.450 D.700(分數(shù)：1.00)A.B. VC.D.解析：解析根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB500102002),查表11.7.15可知，約束邊緣構(gòu)件的長度為：lc=max0.20hw,1.5bw,450=max0.20X3500,1.5X200,450=700mm根據(jù)圖11.7.15,陰影部分長度為：hc=maxbw,lc/2,

3、400=max200,700/2,400=400mm(3).若靜載下此墻肢軸壓力Z=2401.0kN,活載作用下此墻肢軸壓力N=379.5kN,則此墻肢的軸壓比為U/U。A.0.222B.0.238CC.0.269dD.0.292（分數(shù)：1.00）A.B.C. 7D.解析：解析*V=227.2kN,貝U止匕.若bxh=220mm3000mmh°=2800mm控制內(nèi)力設計值N=330.1kN,M=865.8kN-m墻肢的水平分布鋼筋可選用U/U。（分數(shù)：1.00）A.B.C. VD.解析：解析*|:qCQN|-r（分數(shù)：1.00）（5）.A.B.C. VD.解析：解析*某柱下獨立基礎，

4、基礎埋深為d=1.5m,基礎平面和各層土的壓縮模量如圖所示。設基礎底面處地基承載力特征值為fak=153kPa,由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的準永久荷載標準組合產(chǎn)生的軸心壓力Fk=1080kMII（分數(shù)：2.00）（1） .確定基礎I基底中心的附加壓力p。最接近于U/UkPa。A. A.183B. B.180C. C.160D. D.153（分數(shù)：1.00）A.VE.F.G.解析：解析基底附加壓力為由土體自重以外的荷載對土體產(chǎn)生的壓力，則基底附加壓力為：*（2） .假定考慮基礎口對基礎I的影響，基礎I基底中心在基底下深度4m范圍內(nèi)的土層壓縮量s'最接近于U/Umm。CC.60.3dD.78.

5、3(分數(shù)：1.00)A.8. VC.D.解析：解析根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第5.3.8條，計算地基變形時，應考慮相鄰荷載的影響，其值可按應力疊加原理，采用角點法計算。對基礎I:*10層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設防烈度為8度，R類場地，設計地震分組：第一組。首層層高6ml2層層高4.5m,310層層高3.6m,總高度39.3m。質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，各樓層重力荷載代表值G如圖所示。各樓層框架的D值及剪力墻等效剛度如表所列。采用側(cè)移法協(xié)同工作計算在連續(xù)均布荷載作用下結(jié)構(gòu)假想頂點位移小丁二巾uqH7l00EIw,并已知當結(jié)構(gòu)剛度特征值入=1.2時位移系數(shù)巾u=8.0

6、7。結(jié)構(gòu)阻尼=0.05o樓層D值(kN/m)_2EIeqi(kN-m)103423121299.48X10698764027281528.80X106544962571561.20X10631669.80X10622182461680.00X10612117501776.6X106B/B(分數(shù)：6.00)(1).未考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件剛度影響時的結(jié)構(gòu)基本自振周期Ti(s),最接近于U/U項數(shù)值。 A.0.5 B.0.9 C.1.2 D.1.7(分數(shù)：1.00)A.B.C.D.解析：解析具體計算如下：框架總抗側(cè)移剛度0值為：*(2).若結(jié)構(gòu)自振周期Ti=0.68s,則T1相對應的地震影響系數(shù)4與U/U

7、項數(shù)值最為接近。aA.0.077 B.0.088 C.0.112 D.0.16(分數(shù)：1.00)A.B. VC.D.解析：解析*(3) .假定結(jié)構(gòu)自振周期為=0.793s,結(jié)構(gòu)底部由水平地震作用產(chǎn)生的總彎矩標準值M(kNm),與U/U項數(shù)值最為接近。 A.137981 B.154368 C.194018 D.202112(分數(shù)：1.00)A.VB.C.D.解析：解析*(4) .某方柱邊長400mm下設等邊三角形承臺，樁的平面布置如圖。基本組合時作用于承臺頂面的荷載為F=1500kN,M=200kN-m潮x負方向)。則作用于板帶上的彎矩設計值M最接近于U/UkNmA. A.340bB.350B.

8、 C.360C. D.370(分數(shù)：1.00)D.E.F.G. V解析：解析*(5) .下弦桿U4的最大拉力設計值N=2117.4kN,彎矩設計值M=66.6kNm選用熱軋H型鋼，其型號為H350X350X12X19,A=17390mmix=152mrmiy=88.4mm,W=2300X103mm0當按拉彎構(gòu)件的強度進行驗算時，構(gòu)件截面上的最大拉應力為U/UN/mmaA.149.3bB.160.8cC.175.8dD.190.4（分數(shù)：1.00）A.VB.C.D.解析：解析*（6） .抗震設計時，高層框架結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)布置，應符合下列哪種要求。aA.應設計成雙向梁柱抗側(cè)力體系，主體結(jié)構(gòu)不應采

9、用較接 B.應設計成雙向梁柱抗側(cè)力體系，主體結(jié)構(gòu)可采用部分較接 C.縱、橫向均宜設計成剛接抗側(cè)力體系 D.橫向應設計成剛接抗側(cè)力體系，縱向可以采用較接（分數(shù)：1.00）A.B. VC.D.解析：II（分數(shù)：4.00）（1） .若截面尺寸為300mm：300mm則按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率pte最接近于U/U。AA.0.0089 B.0.01 C.0.0178 D.0.02(分數(shù)：1.00)A.B. VC.D.解析：解析*(2) .若Pte=0.08,荷載效應標準組合的軸向拉力Nk=192.96kN,則裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)。最接近于U/U。aA.0.2 B.0.

10、56 C.1.0(分數(shù)：1.00)A.B.C. VD.解析：解析*(3) .若N=142kN,。=0.75,則最大裂縫寬度Wax最接近于U/Umm。 A.0.09 B.0.102 C.0.114 D.0.152(分數(shù)：1.00)A.B.C. VD.解析：解析*(4) .關于正常使用極限狀態(tài)下荷載效應組合設計值S的表達式，下列敘述不正確的是U/Uo A.所有組合的第一項，即永久荷載效應采用標準值效應 B.對于標準組合，除可變荷載效應最大的取標準值以外，其余均采用可變荷載效應的組合值 C.對于頻遇組合，可變荷載效應采用荷載的頻遇值效應 D.對于準永久組合，可變荷載效應采用荷載的準永久值效應(分數(shù)：

11、1.00)A.B.C. VD.解析：解析根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)(2006年版)第3.2.83.2.10條及其條文說明可知，對于頻遇組合，僅可變荷載效應組合的設計值S的第二項，即可變荷載效應最大的采用荷載的頻遇值效應，而其他可變荷載效應均采用荷載的準永久值效應。某鋼筋混凝土柱，截面尺寸為300m由500mm混凝土強度等級為C30,縱向受力鋼筋為HRB400縱向鋼筋合力點至截面近邊緣的距離as=a's=40mm(分數(shù)：8.00)(1) .設柱的計算長度為3m,承受的軸心壓力設計值N=1100kN,彎矩設計值M=250kNm則軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距

12、離e(mm)最接近于U/U項數(shù)值。 A.380 B.452 C.469 D.484（分數(shù):1.00）A.B.D.解析：解析*(2) .設柱承受的考慮地震作用參與組合后的軸心壓力設計值N=1100kN彎矩設計值M=350kNm且已知偏心距增大系數(shù)7)=1.05,軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離e=564mm則按對稱配筋計算而得的縱向受力鋼筋As=A's(mm)與U/U項數(shù)值最為接近。A. A.900B. B.954C. C.1080D. D.1200(分數(shù)：1.00)A.E.F.G. V解析：解析*(3) .設柱截面的受壓和受拉鋼筋的配筋面積均為1256mm,受拉區(qū)縱向鋼筋的等

13、效直徑deq=20mm混凝土保護層厚度c=30mm按荷載效應標準組合計算的軸力Z=500kN,彎矩值M=180kN-m構(gòu)件計算長度l0=4000mm鋼筋的相對黏結(jié)特性系數(shù)u=1.0,則按荷載效應的標準組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應力bsk(N/mn1與U/U項數(shù)值最為接近。 A.193 B.206 C.225 D.290(分數(shù)：1.00)A.B.C. VD.解析：解析*(4).設軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離e=569mm受拉縱筋面積A=1521mim,受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq=22mm等效應力o-sk=186N/mrfi,構(gòu)件直接承受重復動力荷載，其余條件同上題，則構(gòu)件的最大

14、裂縫寬度Wmax(mm仔U/U項數(shù)值最為接近。 A.0.143 B.0.174 C.0.221 D.0.281(分數(shù)：1.00)A.B.C.D. V解析：解析*d/d2:d3=1:121.5,則通過的流量比為:(5).三根等長并聯(lián)管，沿程水頭損失系數(shù)相同。直徑比為 A.Qi：Q2：Q3=1:1.577:2.756 B.Qi：Q2：Q3=1：1.44:2.25 C.Qi：Q2：Q3=1:1.728:3.375 D.Qi：Q2：Q3=1：2.488:7.594(分數(shù)：1.00)A. VB.C.D.解析：解析三根等長并聯(lián)管，故三根管的沿程水頭損失相同。再根據(jù)沿程水頭損失公式hf=入X(1/d)X(v

15、J2g),可知，vi：v2：v3=1:1.095:1.225,根據(jù)流量公式Q=VXA根據(jù)題意可知，Q:Q2：Q3=1:1.577:2.756(6) .Windows中的“磁盤碎片”是指下列哪項？A. A.磁盤中的文件碎片B. B.磁盤中的磁粉碎片C. C.磁盤破碎后形成的碎片D. D.磁盤劃分后形成的扇區(qū)(分數(shù)：1.00)E. VF.G.H.解析：(7) .要設計東北某地區(qū)的鋼結(jié)構(gòu)建筑，由于該地區(qū)冬季溫度為-28C左右，則宜采用的非焊接吊車梁的鋼號為U/U。 A.Q235A B.Q235B C.Q235c D.Q345A（分數(shù)：1.00）A.B.C. 7D.解析：解析對于非焊接結(jié)構(gòu)，冬季計算溫

16、度低于-20C的非焊接吊車梁需進行疲勞計算。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB500172003)第3.3.4條，對于需要驗算疲勞的非焊接結(jié)構(gòu)的鋼材亦應具有常溫沖擊韌性的合格保證。當結(jié)構(gòu)工作溫度不高于-20C時，對Q235鋼和Q345鋼應具有0c沖擊韌性的合格保證。鋼號質(zhì)量分級由A到D,表示質(zhì)量的由低到高，質(zhì)量高低主要是對沖擊韌性的要求區(qū)分的，C級要求0c沖擊值。(8).在某大城市市中心有一特重要的鋼筋混凝土框架一核心筒結(jié)A.1.3C.1.7D.1.8（分數(shù)：1.00）A.B.C.D. V解析：解析該樓屬于特別重要、高度超過60m且對風荷載較為敏感的大樓，其基本風壓應按100年一遇的標準取用，即W0=0

17、.60kN/m2;結(jié)構(gòu)基本自振周期Ti=2.80s。*某多層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其中間層高H=2.8n）圓形裝飾柱直徑d=300mm混凝土強度等級為C30,縱向受力鋼筋為HRB335縱筋的混凝土保護層厚度c=30mm配置螺旋式間接鋼筋，箍筋直徑為8mm箍筋間距s=50mm箍筋為HPB235鋼筋。（分數(shù)：5.00）（1） .假定柱的軸向壓力設計值N=1240kN,對柱進行軸心受壓構(gòu)件驗算（不計入間接鋼筋的影響），則柱的縱向受力鋼筋的最小計算面積為U/Umm2o A.1376 B.1439 C.1669 D.2039（分數(shù)：1.00）A.B.C.D. V解析：解析*。（2） .如計入間接鋼筋的

18、影響，則柱的縱向受力鋼筋的計算面積（mm2）與下列U/U項數(shù)值最為接近。A. A.1266B. B.1376C. C.1439D. D.1569（分數(shù)：1.00）A.E.F. VG.解析：解析*。（3） .假定柱的軸向壓力設計值N=400kN,彎矩設計值M=80kNm偏心距增大系數(shù)7=1.11,則縱向受拉鋼筋與全部縱向鋼筋截面面積的比值at與下列U/U項數(shù)值最為接近。A.0C.0.427D.0.498(分數(shù)：1.00)A.B.C. VD.解析：解析*(4) .設考慮地震效應組合后的柱的軸向壓力設計值N=550kN,彎矩設計值M=75kNmq比值系數(shù)a=0.441,則全部縱向鋼筋的截面面積As(

19、m喻與下列U/U項數(shù)值最為接近。A. A.2428B. B.2619C. C.2945D. D.3310(分數(shù)：1.00)A.VE.F.G.解析：解析*(5) .黑龍江省佳木斯西北方向某縣的一多層建筑在設計時，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)(2006年版)附錄D中沒有給出該縣的基本雪壓，但當?shù)貧庀蟛块T給出年最大積雪深度為0.50m,由此設計單位可按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)(2006年版)附錄D第D.1.2條規(guī)定確定雪壓值s=U/UkN/m2O A.0.50 B.0.60 C.0.74 D.0.80(分數(shù)：1.00)A.B.C. VD.解析：解析建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范

20、(GB50009-2001)(2006年版)附錄D第D.1.2條規(guī)定，根據(jù)積雪深度計算雪壓的公式為：s=hpg。式中，s表示計算雪壓標準值；h表示積雪深度；P表示積雪密度(t/m3)o而根據(jù)第6.1.2條，對東北地區(qū)可取用：p=150kg/m3=0.15t/m3,重力加速度g=9.8m/s：則該縣的基本雪壓為：s=0.50X0.15X9.8=0.74kN/m2。有一無吊車工業(yè)廠房，采用剛性屋蓋，具校接排架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示。結(jié)構(gòu)安全等級為二級；在垂直排架方向設有柱問支撐?；炷翉姸鹊燃墳镃20,縱向鋼筋采用HRB33瞰鋼，箍筋為HPB23旅鋼。柱子截面尺寸400m由500mm計算時假定as=

21、a's=40mmfi頂豎向靜荷載標準值P=400kN并假定屋面活荷載為零。風荷載標準值q1=4kN/m,q2=3kN/rnt提示：柱頂荷載作用在柱子中心線上；在風荷載作用下柱頂剛性橫梁的軸向壓力為1.5kN（標準值）；在排架內(nèi)力計算時不考慮柱自重；在排架方向，柱按偏心受壓構(gòu)件計算其正截面強度，且為對稱配筋；在垂直排架方向，柱按中心受壓構(gòu)件計算其正截面強度。（分數(shù)：5.00）（1） .在豎向荷載與風荷載共同作用下，排架左列柱柱底截面的最大軸向力設計值Max及其相應的M和V的設計值最接近于U/UoII（分數(shù)：1.0。）A. VB.C.D.解析：解析*（2） .在排架方向，柱子的計算長度l。最接近于U/Um。 A.12 B.10 C.8 D.6.4（分數(shù)：1.0。）A. VB.C.D.解析：解析查混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB500102002）表7.3.11-2，可知在排架方向，柱子的計算長度為l0=1.5H=1.5X8=12m（3） .假定柱子的軸向壓力設計值為N=480kN,在排架方向為大偏心受壓構(gòu)件，偏心距增大系數(shù)71=1.43,對稱配筋，e0=375mm>0.35h°