水泥罐基礎辦法

1、水泥罐基礎方案一、編制依據建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2011;建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2012);混凝土結構設計規(guī)范(GB 50010-2010);廣東省建筑地基基礎設計規(guī)范(DBJ 15-31-2003 );中信紅樹灣三期場地巖土工程詳細勘察報告；參塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009水泥罐廠家提供資料二、工程概況#、I ?二'中信灣三期項目位于前山河西岸、前山大橋南側。擬建建筑物主要為1棟超高層建筑物，5棟32層高層建筑物，其余為3層別墅及1棟3層幼兒園。其中17棟、18棟、19棟、20棟及地下室的砌體及裝修工程，擬在現(xiàn)場設兩個砂漿集中

2、攪拌站， 具體位置見詳施工現(xiàn)場平面布置圖。每個攪拌站內設一個80T的散裝水泥罐，按廠家提供的尺寸定位圖設計基礎圖。7不 三、基礎設計,-j I 二# jy x /查閱地質勘察報告，17棟外的水泥罐可參ZK70,幼兒園外的水泥罐處無地質資料(為小區(qū)道 路或綠化區(qū)內，離勘探孔較遠)。基礎設計數據按ZK70取用，地表以下5米以內均為礫砂回填區(qū)，標貫擊數為 8。地質勘察資料中各土層特性指標建議值如下表ZK70柱狀表中顯示，無淤泥質粘土，但結合整個場地地質特點，驗算時按有軟弱下臥層考慮。各地層工程特性指標建議值、指標地已、X承載力 特征值 f ak(kPa)壓縮模 量(MPa)變形模 量E(Mpa)天然

3、重度丫 3(KN/m )滲透 系數K(cm/sec)基底 摩擦 系數科抗剪強度內摩 擦角(度)凝聚 力C (KPa)人工填土未完成自重固結18.2-31.1 x 101010粗砂-11602018.5-37.5 X 100.40252淤泥質木土-2702.517.24.7 X 10-758粘土-31705.019.1一一-65.0 X 100.251028粗砂-42003019.54.6 X 10-30.45282砂質粘性土2206.518.3一一一-63.6 X 100.301924全風化花崗巖-135080強風化花崗巖-2550150中風化花崗巖-33000注:1）當基礎砌置于不同地層之上

4、或下臥層性質變化較大時，應考慮不均勻沉降對上部結構的影響。2）抗剪強度為直接快剪指標水泥罐定位時，已現(xiàn)場查看，盡量避開回填區(qū)。在開挖基礎時，若發(fā)現(xiàn)地質松軟或有垃圾等雜物時要求換填石粉，并用機械分層夯實，每層厚度不大于400 mm0基礎結合本公司萬科魅力之城的成功經驗，及廠家提供的相關數據，水泥罐頂離地面高度為15米， 擬采用天然地基，基礎尺寸為 5米*5米?；A具體方案，詳后附圖。防雷接地Q_2. 1一._.連接接地裝置，應該注意以下事項：1、基礎中應埋入人工接地極，用 4根14鋼筋打入基礎下方地基內不小于 3米；2、水泥罐體與基礎預留的接地鋼筋，雙面焊接不小于100 nlm,單面焊接時不小于

5、200 nlm；3、防雷接地保護裝置的電阻不超過 4歐姆；4、接地裝置應由專人安裝，因為接地電阻率視時間和當地條件的不同有很大變化，而且測定電阻時要用高精密的儀器。四、土方開挖、基礎施工基礎頂面比自然地坪高100mm,絕對標高約4.1米，開挖0.6米深，驗收地基土。需要換填時， 原則上換填深度不大于0.6米，具體尺寸現(xiàn)場驗收時確定。分層夯實后，澆筑 C1M墊層。在基坑土方開挖完成后及時澆筑100厚C10&墊層，基礎模板采用砌體為 M冰泥砂4砌筑200 磚墻。底板與反梁碎分兩次澆筑。反梁碎澆筑前，預埋件位置、標高等應驗收合格。五、基礎計算書基礎驗算過程，參塔吊板式基礎計算書一)、荷載計算

6、1 、自身荷載標準值自重G(kN)8002、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地廣東珠海,2基本風壓o(kN/m )0.75地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數0 z1.59風壓等效高度變化系數gz0.48風荷載體型系數四s0.95風荷載標準值3 k(kN/m2)0.75 X1. 59X0.48 X1.32X0. 95 = 0.723、水泥罐傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)800水平荷載標準值Fvk(kN)-2MWk=w kl ah/10=0.72*2.1*15*15/10=34.02傾覆力矩標準值M(kN-m)34.02*2.

7、1=71.444、水泥罐傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.2F =1.2 X 800=960水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk=1.4 X 34.02 =47.63傾覆力矩設計值M(kN-m)71.44*1.4=100.02、基礎驗算基礎布置基礎底板長寬(m)5基礎梁高度h(m)1.5反梁長(m)5反梁寬(m)0.5基礎參數基礎混凝土強度等級C30 .一3基礎混凝土自重丫 C(kN/m )25基礎上部覆土厚度h'(m)0基礎混凝土保護層厚度 6 (mm)40地基屬性地基承載力特征值f ak(kPa)160基礎埋深的地基承載力修正系數7 d1.6基礎底面以下的土

8、的重度丫(kN/m )18基礎底面以上土的加權平均重度3T m(kN/m )18基礎埋置深度d(m)0.5修正后的地基承載力特征值f a(kPa)160軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離 z(m)8地基壓力擴散角9(° )20軟弱下臥層頂地基承載力特征值 fazk(kPa)130基礎及其上土的自重荷載標準值：G k=AhiY c= (25X0.5+0.5*2*4 ) X25=412.5kN基礎及其上土的自重荷載設計化G=1.35G=1.35X 412.5=556.88kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：M k''=71.44 kN mF vk'

9、'= 34.02/1.2=28.35kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M''=100.02 kNmF v''=F v/1.2=47.63/1.2=39.69kN基礎長寬比：l/b=5/5=1 <1.1 ,基礎計算形式為方形基礎。W x=lb 2/6=5 X 5 2/6=20.833m3W y=bl 2/6=5 X 5 2/6=20.833m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎 X、Y方向的傾覆力矩：M kx=Mb/(b 2+l2) 0.5=71.44 X5/(5 2+52) 0=50.52 kNJ - mM ky=Ml/(b 2+

10、l 2) 0.5=71.44 義 5/(5 2+52) °.5=50.52 kN m1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：P kmin = (Fk+G)/A-M kx/WX-Mky/Wy二(50.52+412.5)/25-50.52/20.833-50.52/20.833=13.67kPa10偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。2、基礎底面壓力計算P kmin=13.67kPaP kmax=(Fk+G)/A+Mkx/W + My/W=(800+412.5)/25+50.52/20.833+50.52/20.833=53.35kPa3、基礎軸心荷載作用應力 _ _2P

11、 k=(Fk+G)/(lb)=(800+412.5)/(5 X5)=4 8.5kN/m4、基礎底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值f a=160.00kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算P k=48.5kPa< fa=160kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算P kmax=53.35kPa< 1.2f a=1.2 x 160=192kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：h0=h- 6 =1500-(40+20/2)=1450mmX軸方向凈反力： I X 1 ,CX Pxmin= 丫(F k/A-(M k''+F vk''h

12、)/W x)=1.35 X ( 800/25.000-(71.44+34.05 X 1.500)/20.833)=35.26kN/m 2Pxmax= Y (F k/A+(Mk''+F vk''h)/W x)=1.35X( 800/25.000+(71.44+34.05 X 1.500)/20.833)= 51.14kN/m2 基底平均壓力設計值： _ _ 一. 2P x = (Pxmax+Pcmin)/2=(35.26+51.14)/2=43.2kN/m2基礎所受剪力：V x=|px|(b-B)l/2=43.2X(5-2.1) X5/2= 313.2kNX軸方向

13、抗剪：h o/1=1450/4 000=0.29X40.25 B cf clho=0.25X1X14.3X 4000X 500=7150kN>Vx=313.2kN 滿足要求！6、軟弱下臥層驗算基礎底面處土的自重壓力值：pc=dY m=1.5X18=27kPa 下臥層頂面處附加壓力值：p z=lb(P k-p c)/(b+2ztan 0 )(l+2ztan 0)二(5x5X(4 8.5-27 )/(5+2 X5Xtan20° ) x(5+2X5Xtan20° )=0.717kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=zy =5X 1 8=90kPa軟弱下臥層頂面處修正

14、后地基承載力特征值f az=f azk+ Y b 丫 (b - 3)+ 4 d 丫4d+Z-0.5)=130.00+0.30X 1 8.00X(5.00 -3)+1.60X1 8.00X(5.00+1.50 -0.5)=313.60kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=0.717+95=95.72 kPa< f az=323.8kPa滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB335 2 2200基礎底部短向配筋HRB335 222001、基礎彎距計算基礎X向彎矩：M i=(b-B) 2pxl/8=(5-2.1)2X43.2 X 5/8= 226.92 kN m2、基礎配筋計算a si=M/( a 1fcbh02)=315.166X 10 6/(1 X14.3X500OX 1449 2)=0.002(i=1-(1- 2a si)O.5 = 1-(1- 2X0.002) 0