風(fēng)機(jī)軸功率計算

1、核心出品必屬精品免費下載第四節(jié)通風(fēng)機(jī)的實際特性曲線一、通風(fēng)機(jī)的工作參數(shù)表示通風(fēng)機(jī)性能的主要參數(shù)是風(fēng)壓H風(fēng)量Q風(fēng)機(jī)軸功率N效率。和轉(zhuǎn)速n等。（一）風(fēng)機(jī)（實際）流量Q風(fēng)機(jī)的實際流量一般是指實際時間內(nèi)通過風(fēng)機(jī)入口空氣的體積，亦稱體積流量（無特殊說明時均指在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下），單位為明“乩，/min或加/s。（二）風(fēng)機(jī)（實際）全壓H與靜壓H通風(fēng)機(jī)的全壓H是通風(fēng)機(jī)對空氣作功，消耗于每1吊空氣的能量（Nm/n3或Pa）,其值為風(fēng)機(jī)出口風(fēng)流的全壓與入口風(fēng)流全壓之差。在忽略自然風(fēng)壓時，H用以克服通風(fēng)管網(wǎng)阻力hR和風(fēng)機(jī)出口動能損失hv,即Ht=hR+hv,441克服管網(wǎng)通風(fēng)阻力的風(fēng)壓稱為通風(fēng)機(jī)的靜壓性，Pa4-4s=

2、hr=rQ-2因此H=Hs+hv4-4-3（三）通風(fēng)機(jī)的功率通風(fēng)機(jī)的輸出功率（又稱空氣功率）以全壓計算時稱全壓功率N,用下式計算:_-3t=HQX10用風(fēng)機(jī)靜壓計算輸出功率，稱為靜壓功率即Ns=HQX1034-4-5因此，風(fēng)機(jī)的軸功率，即通風(fēng)機(jī)的輸入功率N（kW西二M二一tQ%1000%,456方二空二月已或4-4-7式中、“S分別為風(fēng)機(jī)折全壓和靜壓效率。設(shè)電動機(jī)的效率為。傳動效率為.時，電動機(jī)的輸入功率為N,則方=2L二吆4-4-8二、通風(fēng)系統(tǒng)主要參數(shù)關(guān)系和風(fēng)機(jī)房水柱計（壓差計）示值含義掌握礦井主要通風(fēng)機(jī)與通風(fēng)系統(tǒng)參數(shù)之間關(guān)系，對于礦井通風(fēng)的科學(xué)管理至關(guān)重要。為了指示主要通風(fēng)機(jī)運轉(zhuǎn)以及通風(fēng)系

3、統(tǒng)的狀況，在風(fēng)碉中靠近風(fēng)機(jī)入口、風(fēng)流穩(wěn)定斷面上安裝測靜壓探頭，通過膠管與風(fēng)機(jī)房中水柱計或壓差計（儀）相連接，測得所在斷面上風(fēng)流的相對靜壓ho在離心式通風(fēng)機(jī)測壓探頭應(yīng)安裝在立閘門的外側(cè)。水柱計或壓差計的示值與通風(fēng)機(jī)壓力和礦井阻力之間存在什么關(guān)系？它對于通風(fēng)管理有什么實際意義？下面就此進(jìn)行討論。1、抽出式通風(fēng)1 ）水柱（壓差）計示值與礦井通風(fēng)阻力和風(fēng)機(jī)靜壓之間關(guān)系如圖4-4-1，水柱計示值為4斷面相對靜壓h%h4（負(fù)壓）=R-P04（P4為4斷面絕對壓力，P04為與4斷面同標(biāo)高的大氣壓力）。圖441沿風(fēng)流方向，對1、4兩斷面列伯努力方程hR14=（P1+hv1+Pm12gZ12）-（P4+hv4+

4、pm34gZ34）式中hR141至4斷面通風(fēng)阻力，Pa;P1、P4分別為1、4斷面壓力，Pa;hv1、hv4一分別為1、4斷面動壓，Pa;Z12、Z34分別為12、34段局差，m;pm12、pm34-分別為12、34段空氣柱空氣密度平均值，3kg/m;因風(fēng)流入口斷面全壓Pt1等于大氣壓力P01,即R+hv1=Pt1=P01,又因1與4斷面同標(biāo)高，故1斷面的同標(biāo)高大氣壓Po與4斷面外大氣壓P04相等。又pm12gZ12，pm34gZ34=Hkl故上式可寫為hR14=P04-P4-hv4+HlhR14=|h4卜hv4+H即|h4|=hR14+hv4-HN4-4-9根據(jù)通風(fēng)機(jī)靜壓與礦井阻力之間的關(guān)系

5、可得Hs+Hn=|h4|一hv4=ht44-4-10式4-4-9和式4410,反映了風(fēng)機(jī)房水柱計測值h4與礦井通風(fēng)系統(tǒng)阻力、通風(fēng)機(jī)靜壓及自然風(fēng)壓之間的關(guān)系。通常hv4數(shù)值不大，某一段時間內(nèi)變化較小，H隨季節(jié)變化，一般礦井，其值不大，因此,|h4|基本上反映了礦井通風(fēng)阻力大小和通風(fēng)機(jī)靜壓大小。如果礦井的主要進(jìn)回風(fēng)道發(fā)生冒頂堵塞，則水柱計讀數(shù)增大；如果控制通風(fēng)系統(tǒng)的主要風(fēng)門開啟。風(fēng)流短路，則水柱計讀數(shù)減小，因此，它是通風(fēng)管理的重要監(jiān)測手段。2 ）風(fēng)機(jī)房水柱計示值與全壓H之間關(guān)系。與上述類似地對4、5斷面（擴(kuò)散器出口）列伯努力方程，便可得水柱計示值與全壓之間關(guān)系H=|h4|hv4+hRd+hv544

6、114412即|h4|=H+hv4-hRd-hv5式中hRd擴(kuò)散器阻力，Pa;hv5擴(kuò)散器出口動壓，Pa;根據(jù)式4411可得Ht=hR12+hRd+hv4Ht+HN=hR14+hRd+hv52、壓入式通風(fēng)的系統(tǒng)如圖4-4-2，對1、2兩斷面列伯努力方程得:又pmigZi-hR12=(Pl+hv1+pmigZl)-(P2+hv2+pm2gZ2)因風(fēng)井出口風(fēng)流靜壓等于大氣壓，即P2=P02；1、2斷面同標(biāo)高，其同標(biāo)高的大氣壓相等，即P01-P02,故Pi-P2=P1-P01=hlpm2gZ2=HN故上式可寫為所以風(fēng)機(jī)房水柱計值h1二hR12+hv2-hV1-HNhR12=h1+hv1-hv2+Hn

7、又H=Pt1-Pt1=Pt1-P0=P1+hv1-P0=h1+hv14413Ht+HN=hR12+hv2由式4412和式4413可見，無論何種通風(fēng)方式，通風(fēng)動力都是克服風(fēng)道的阻力和出口動能損失，不過抽出式通風(fēng)的動能損失在擴(kuò)散器出口，而壓入式通風(fēng)時出口動能損失在出風(fēng)井口，兩者數(shù)值上可能不等，但物理意義相同。圖442三、通風(fēng)機(jī)的個體特性曲線當(dāng)風(fēng)機(jī)以某一轉(zhuǎn)速、在風(fēng)阻R的管網(wǎng)上工作時、可測算出一組工作參數(shù)風(fēng)壓H、風(fēng)量Q、功率N、和效率刀，這就是該風(fēng)機(jī)在管網(wǎng)風(fēng)阻為R時的工況點。改變管網(wǎng)的風(fēng)阻，便可得到另一組相應(yīng)的工作參數(shù)，通過多次改變管網(wǎng)風(fēng)阻，可得到一系列工況參數(shù)。將這些參數(shù)對應(yīng)描繪在以Q為橫坐標(biāo)，以H

8、、N和刀為縱坐標(biāo)的直角坐標(biāo)系上，并用光滑曲線分別把同名參數(shù)點連結(jié)起來，即得HQ、NQ和刀一Q曲線，這組曲線稱為通風(fēng)機(jī)在該轉(zhuǎn)速條件下的個體特性曲線。有時為了使用方便，僅采用風(fēng)機(jī)靜壓特性曲線（HlQ）o為了減少風(fēng)機(jī)的出口動壓損失，抽出式通風(fēng)時主要通機(jī)的出口均外接擴(kuò)散器。通常把外接擴(kuò)散器看作通風(fēng)機(jī)的組成部分，總稱之為通風(fēng)機(jī)裝置。通風(fēng)機(jī)裝置的全壓Ht為擴(kuò)散器出口與風(fēng)機(jī)入口風(fēng)流的全壓之差，與風(fēng)機(jī)的全壓Ht之關(guān)系為4-4-14式中hd擴(kuò)散器阻力。通風(fēng)機(jī)裝置靜壓Hsd因擴(kuò)散器的結(jié)構(gòu)形式和規(guī)格不同而有變化，嚴(yán)格地說；."-1.J4-4-15式中hvd擴(kuò)散器出口動壓。比較式4410與式4415可見，只

9、有當(dāng)hd+hvd<hv時，才有Hsd>Hs,即通風(fēng)機(jī)裝置阻力與其出口動能損失之和小于通風(fēng)機(jī)出口動能損失時，通風(fēng)機(jī)裝置的靜壓才會因加擴(kuò)散器而有所提高，即擴(kuò)散器起到回收動能的作用。圖443表示了Ht、Htd、Hs和Hsd之間的相互關(guān)系，由圖可見，安裝了設(shè)計合理的擴(kuò)散器之后，雖然增加了擴(kuò)散器阻力，使HtdQ曲線低于HtQ曲線，但由于hd+hvd<hv,故HsdQ曲線高于H一Q曲線（工況點由A變至A'）。若hd+hvd>hv,則說明了擴(kuò)散器設(shè)計不合理。圖4-4-3Ht、Htd、Hs和Hsd之間的相互關(guān)系圖安裝擴(kuò)散器后回收的動壓相對于風(fēng)機(jī)全壓來說很小，所以通常并不把通風(fēng)機(jī)

10、特性和通風(fēng)機(jī)裝置特性嚴(yán)加區(qū)別。通風(fēng)機(jī)廠提供的特性曲線往往是根據(jù)模型試驗資料換算繪制的，一般是未考慮外接擴(kuò)散器。而且有的廠方提供全壓特性曲線，有的提供靜壓特性曲線，讀者應(yīng)能根據(jù)具體條件掌握它們的換算關(guān)系。圖444和圖445分別為軸流式和離心式通風(fēng)機(jī)的個體特性曲線示例。軸流式通風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓特性曲線一般都有馬鞍形駝峰存在。而且同一臺通風(fēng)機(jī)的駝峰區(qū)隨葉片裝置角度的增大而增大。駝峰點D以右的特性曲線為單調(diào)下降區(qū)段，是穩(wěn)定工作段；點D以左是不穩(wěn)定工作段，風(fēng)機(jī)在該段工作，有時會引起風(fēng)機(jī)風(fēng)量、風(fēng)壓和電動機(jī)功率的急劇波動，甚至機(jī)體發(fā)生震動，發(fā)出不正常噪音，產(chǎn)生所謂喘振（或飛動）現(xiàn)象，嚴(yán)重時會破壞風(fēng)機(jī)。離心式通風(fēng)機(jī)

11、風(fēng)壓曲線駝峰不明顯，且隨葉片后傾角度增大逐漸減小，其風(fēng)壓曲線工作段較軸流式通風(fēng)機(jī)平緩；當(dāng)管網(wǎng)風(fēng)阻作相同量的變化時，其風(fēng)量變化比軸流式通風(fēng)機(jī)要大。離心式通風(fēng)機(jī)的軸功率N又隨Q增加而增大，只有在接近風(fēng)流短路時功率才略有下降。因而，為了保證安全啟動，避免因啟動負(fù)荷過大而燒壞電機(jī)，離心式通風(fēng)機(jī)在啟動時應(yīng)將風(fēng)碉中的閘門全閉，待其達(dá)到正常轉(zhuǎn)速后再將閘門逐漸打開。當(dāng)供風(fēng)量超過需風(fēng)量過大時，常常利用閘門加阻來減少工作風(fēng)量，以節(jié)省電能。軸流式通風(fēng)機(jī)的葉片裝置角不太大時，在穩(wěn)定工作段內(nèi)，功率N隨Q增加而減小。所以軸流式通風(fēng)機(jī)應(yīng)在風(fēng)阻最小時啟動，以減少啟動負(fù)荷。圖5-4-4軸流式個體特性曲線圖5-4-5離心式通風(fēng)機(jī)

12、個體特性曲線在產(chǎn)品樣本中，大、中型礦井軸流式通風(fēng)機(jī)給出的大多是靜壓特性曲線；而離心式通風(fēng)機(jī)大多是全壓特性曲線。對于葉片安裝角度可調(diào)的軸流式通風(fēng)機(jī)的特性曲線，通常以圖4-7-2的形式給出，HQ曲線只畫出最大風(fēng)壓點右邊單調(diào)下降部分，且把不同安裝角度的特性曲線畫在同一坐標(biāo)上，效率曲線是以等效率曲線的形式給出。四、無因次系數(shù)與類型特性曲線目前風(fēng)機(jī)種類較多，同一系列的產(chǎn)品有許多不同的葉輪直徑，同一直徑的產(chǎn)品又有不同的轉(zhuǎn)速。如果僅僅用個體特性曲線表示各種通風(fēng)機(jī)性能，就顯得過于復(fù)雜。還有，在設(shè)計大型風(fēng)機(jī)時，首先必須進(jìn)行模型實驗。那么模型和實物之間應(yīng)保持什么關(guān)系？如何把模型的性能參數(shù)換算成實物的性能參數(shù)？這些

13、問題都要進(jìn)行討論。(一)無因次系數(shù)1 .通風(fēng)機(jī)的相似條件兩個通風(fēng)機(jī)相似是指氣體在風(fēng)機(jī)內(nèi)流動過程相似，或者說它們之間在任一對應(yīng)點的同名物理量之比保持常數(shù)，這些常數(shù)叫相似常數(shù)或比例系數(shù)。同一系列風(fēng)機(jī)在相應(yīng)工況點的流動是彼此相似的，幾何相似是風(fēng)機(jī)相似的必要條件，動力相似則是相似風(fēng)機(jī)的充要條件，滿足ul-動力相似的條件是雷諾數(shù)Re(=T)和歐拉數(shù)Eu=(如')分別相等。同系列風(fēng)機(jī)在相似的工況點符合動力相似的充要條件。2 、無因次系數(shù)無因次系數(shù)主要有：(1)壓力系數(shù)一方同系列風(fēng)機(jī)在相似工況點的全壓和靜壓系數(shù)均為一常數(shù)?？捎孟率奖硎荆?=匕條=瓦卬，卬4-4-164/二常數(shù)或4-4-17式中也和瓦

14、叫全壓系數(shù)和靜壓系數(shù)。H為壓力系數(shù)，u為圓周速度。(2)流量系數(shù)衛(wèi)由幾何相似和運動相似可以推得-=Q=常數(shù)4-4-18-D2u4式中D、u、一分別表示兩臺相似風(fēng)機(jī)的葉論外緣直徑、圓周速度，同系列風(fēng)機(jī)的流量系數(shù)相等。_州二二-（3）功率系數(shù)拉風(fēng)機(jī)軸功率計算公式10叫中的H和Q分別用式4-4-17和式4-4-18代入得10004-4-19同系列風(fēng)機(jī)在相似工況點的效率相等，功率系數(shù)N為常數(shù)?！俊d、N三個參數(shù)都不含有因次，因此叫無因次系數(shù)。（二）類型特性曲線、耳、M和不可用相似風(fēng)機(jī)的模型試驗獲得，根據(jù)風(fēng)機(jī)模型的幾何尺寸、實驗條件及實驗時所得的工況參數(shù)QHN和不。利用式4-4-17、4-4-18和4-

15、4-19計算出該系列風(fēng)機(jī)的、百、N和刀。然后以G為橫坐標(biāo)，以耳、R和刀為縱坐標(biāo)，繪出H-Q>#-和曲線，此曲線即為該系列風(fēng)機(jī)的類型特性曲線，亦叫通風(fēng)機(jī)的無因次特性曲線和抽象特性曲線。圖4-4-6和力圖4-4-7分別為4-72-11和G4-73-11型離心式通風(fēng)機(jī)的類型曲線，2K60型類型風(fēng)機(jī)的類型曲線如圖4-7-2（a）、（b）所示?？筛鶕?jù)類型曲線和風(fēng)機(jī)直徑、轉(zhuǎn)速換算得到個體特性曲線。需要指出的是，對于同一系列風(fēng)機(jī)，當(dāng)幾何尺寸（D）相差較大時，在加工和制造過程中很難保證流道表面相對粗糙度、葉片厚度以及機(jī)殼間隙等參數(shù)完全相似，為了避免因尺寸相差較大而造成誤差，所以有些風(fēng)機(jī)（4-72-11系

16、列）的類型曲線有多條,可按不同直徑尺寸而選用五、比例定律與通用特性曲線1 、比例定律由式4-4-17、4-4-18和4-4-19可見，同類型風(fēng)機(jī)在相似工況點的無因次系數(shù)、限R和不是相等的。它們的壓力H流量Q和功率N與其轉(zhuǎn)速n、尺寸D和空氣密度p成一定比例關(guān)系，這種比例關(guān)系叫比例定律。將轉(zhuǎn)速u=%Dn/60代入式4-4-17、4-4-18和4-4-19得H=0,00274盧)耳g=0.0410821127x104寸亓對于1、2兩個相似風(fēng)機(jī)而言，G1二烏、山二比、=刈，所以其壓力、風(fēng)量和功率之間關(guān)系為：000274問馬乙;再問（功、一一一=._0.00274Q/；用，瓦-科4-4-24-210_0

17、041084%網(wǎng)第一0.041082兄4-22此_1127或_包但y包)M1127只也%明色lojI”4-4-各種情況下相似風(fēng)機(jī)的換算公式如表4-4-1所示。由比例定律知，同類型同直徑風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速變化時,其相似工況點在等風(fēng)阻曲線上變化。表4-41兩臺相似風(fēng)機(jī)H>Q和N的換算3=A勺二溝戶1父戶Q壓力換算也一3包也處口JI勺月1_凡瓦-瓦金二風(fēng)量換算功率換算效率換21。口心T1=T2例題某礦使用主要通風(fēng)機(jī)為4-72-11用20B離心式通風(fēng)機(jī)，其特性曲線如圖4-4-7所示，圖上給出三種不同轉(zhuǎn)速n的H-Q曲線,四條等效率曲線。轉(zhuǎn)速為n1=630r/min,風(fēng)機(jī)工作風(fēng)阻R=0.0547X9.81=0.53657N.s2/m8,工況點為M(Q=58m(s,Ht=1805Pa),后來，風(fēng)阻變?yōu)镽'=0.7932N.s2/m8,礦風(fēng)量減小不能滿足生產(chǎn)要求，擬采用調(diào)整轉(zhuǎn)速方法保持風(fēng)量Q=58nVs,求轉(zhuǎn)速調(diào)至多少？5155*解因管網(wǎng)風(fēng)阻已變，故應(yīng)先將新風(fēng)阻R'=0.7932N.s2/m8的曲線繪制在圖中，得其與ni=630r/min曲線的交點為M,其風(fēng)量Q=51.5