預(yù)埋件和化學(xué)錨栓計(jì)算

1、后置埋件及化學(xué)螺栓計(jì)算、設(shè)計(jì)說(shuō)明與本局部預(yù)埋件對(duì)應(yīng)的主體結(jié)構(gòu)采用混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30.在工程中盡量采用預(yù)埋件,但當(dāng)實(shí)際工程中需要采用后置埋件,需對(duì)后置埋件進(jìn)行補(bǔ)埋計(jì)算.本局部后置埋件由4-M12x110mm膨脹、擴(kuò)孔錨栓,250>200M0mm鍍鋅鋼板組成,形式如下：埋件示意圖當(dāng)前計(jì)算錨栓類型：后擴(kuò)底機(jī)械錨栓；錨栓材料類型：A2-70;螺栓行數(shù)：2排；螺栓列數(shù)：2歹U;最外排螺栓間距：H=100mm；最外列螺栓間距：B=130mm;螺栓公稱直徑：12mm；錨栓底板孔徑：13mm;錨栓處混凝土開孔直徑：14mm;錨栓有效錨固深度：110mm;錨栓底部混凝土級(jí)別：C30;二、荷載計(jì)算Vx：

2、水平方軸剪力；Vy：垂直方軸剪力；N：軸向拉力；Dx：水平方軸剪力作用點(diǎn)到埋件距離,取100mm；Dy：垂直方軸剪力作用點(diǎn)到埋件距離,取200mm；Mx：繞x軸彎矩；My：繞y軸彎矩；T：扭矩設(shè)計(jì)值T=500000Nmm；Vx=2000NVy=4000NN=6000NMxi=300000NmmMx2=VyDx=4000M00=400000NmmMx=Mxi+Mx2=700000NmmMy=250000NmmMy2=VxDy=2000>200=400000NmmMy=Myi+My2=650000Nmm三、錨栓受拉承載力計(jì)算一、單個(gè)錨栓最大拉力計(jì)算1、在軸心拉力作用下,群錨各錨栓所承受的拉力

3、設(shè)計(jì)值：Nsd=<N/n;依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第5.2.1條式中,Nsd：錨栓所承受的拉力設(shè)計(jì)值；N:總拉力設(shè)計(jì)值；n:群錨錨栓個(gè)數(shù)；K：錨栓受力不均勻系數(shù),取1.1.%=KN/n=1.16000=/4N650依據(jù)2、在拉力和繞y軸彎矩共同作用下,錨栓群有兩種可能的受力形式,具體如下所示;?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第5.2.2條假定錨栓群繞自身的中央進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng),經(jīng)過(guò)分析得到錨栓群形心坐標(biāo)為125,100,各錨栓到錨栓形心點(diǎn)的x向距離平方之和為：Ex2=4><652=16900mm2；x坐標(biāo)最高的錨栓為4號(hào)錨栓,該點(diǎn)的x坐

4、標(biāo)為190,該點(diǎn)到形心點(diǎn)的x軸距離為：xi=190-125=65mm;x坐標(biāo)最低的錨栓為1號(hào)錨栓,該點(diǎn)的x坐標(biāo)為60,該點(diǎn)到形心點(diǎn)的x軸距離為：x2=60-125=-65mm;錨栓群的最大和最小受力分別為:NminNMyx2n600065000065416900=-1000NmaxNMyX%600065000065一416900=4000N由于Nmin<0,說(shuō)明連接下部受壓,在彎矩作用下構(gòu)件繞最左排錨栓轉(zhuǎn)動(dòng),此時(shí),分析計(jì)算得到各錨栓到左排錨栓的x軸距離平方之和為：與d2=33800mm2；最右錨栓點(diǎn)到最左錨栓點(diǎn)的x軸距離為：xd=190-60=130mm；Ly：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外

5、梆錨栓的垂直距離,取65mm；那么,錨栓所受最大拉力實(shí)際為:x,130Nmin=(MyNLy)?=(650000600065)4000N'x；33800綜上,錨栓群在拉力和垂直彎矩共同作用下,錨栓的最大拉力設(shè)計(jì)值為4000No3、在拉力和繞x軸彎矩共同作用下,錨栓群有兩種可能的受力形式,具體如下所示；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第5.2.2條假定錨栓群繞自身的中央進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng),各錨栓到錨栓形心點(diǎn)的y向距離平方之和為：12=4X502=10000mm2；y坐標(biāo)最高的錨栓為4號(hào)錨栓,該點(diǎn)的y坐標(biāo)為150,該點(diǎn)到形心點(diǎn)的y軸距離為：yi=150-100=50mm;y坐標(biāo)

6、最低的錨栓為1號(hào)錨栓,該點(diǎn)的y坐標(biāo)為50,該點(diǎn)到形心點(diǎn)的y軸距離為：y2=50-100=-50mm;錨栓群的最大和最小受力分別為:NhminMxy2600047000005010000=-2000NminMxW“y2600070000050410000=5000N由于Nhmin<0,說(shuō)明連接下部受壓,在彎矩作用下構(gòu)件繞最下排錨栓轉(zhuǎn)動(dòng),此時(shí),分析計(jì)算得到各錨栓到下排錨栓的y軸距離平方之和為：Rd2=20000；最上錨栓點(diǎn)到最下錨栓點(diǎn)的y軸距離為：yd=150-50=100mm;Lx：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外梆錨栓的垂直距離,取50mm；因此,錨栓所受最大拉力實(shí)際為：Nhmin=(MxNL

7、x)占=(700000600050)-100-=5000N£y220000綜上,錨栓群在拉力和水平彎矩共同作用下,錨栓的最大拉力設(shè)計(jì)值為5000No(二卜錨栓受拉區(qū)總拉力計(jì)算計(jì)算依據(jù)：Nsgd=£N,N,=N；y/y；;(依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第5.2.3條)式中,NSgd：錨栓受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值；Nsi:錨栓中受拉錨栓i的拉力設(shè)計(jì)值；Nl:錨栓中最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；y；:錨栓1至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；y：:錨栓i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離.Ngd=£Nsi,Nsi=Ndy；/y1四、混凝土錐體受拉承載力計(jì)算An計(jì)算依

8、據(jù)：NRd,c=Nrw/rc,n,NRk,c=NRk°八N匕e,Nec,N；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)Ac,N后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.3條對(duì)于開裂混凝土：N0d,c=7.0河7小；對(duì)于不開裂?!凝土：N°dc=9.%汗1%；：式中,NRk,c:混凝土錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；NRk,c:單根錨栓受拉時(shí),混凝土理想錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；7rc,n:混凝土錐體破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù),根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第4.3.10條,取3.0;fcu,k：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值.當(dāng)fcu,k不小于45N/mm2且不大于60N/mm2時(shí),

9、應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95;hef:錨栓有效錨固深度.對(duì)于膨脹型螺栓及擴(kuò)底型錨栓,為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點(diǎn)的深度；a0n:根錨栓受拉且無(wú)間距、邊距影響時(shí),混凝土理想錐體破壞投影面面積；A,N:單根錨栓或群錨受拉時(shí),混凝土實(shí)際錐體破壞投影面面積；中S,N：邊距C對(duì)受拉承載力的影響系數(shù)；Wre,N:表層混凝土因密集配筋的剝離作用對(duì)受拉承載力的影響系數(shù)；Vec,N：荷載偏心eN對(duì)受拉承載力的影響系數(shù).另外,根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.9條規(guī)定：群栓有三個(gè)及以上邊緣且錨栓的最大邊距Cmax不大于Ccr,N見以下圖,計(jì)算混凝土錐體受拉破壞的受拉承載力設(shè)計(jì)值NRd,c時(shí),

10、應(yīng)取h：代替hef、&r,N代替Scr,N、dr,n代替,n用于計(jì)算NRk,c、A,n、A,N、s,N及5ec,N.1、/cmaxsmaxhef=max(hef,ccr,N0,N/scr,N/ccr,Nhef)hefscr,Nhef=0.5s3r,N三個(gè)邊維向四個(gè)邊理A0n計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.4條)計(jì)算公式：A0n=S2,N式中,S：N：混凝土錐體破壞且無(wú)間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)情況下,每根錨栓到達(dá)受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間距,應(yīng)取為3hef.A2、Ac,N計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.5條1、單

11、根錨栓,靠近構(gòu)件邊緣布置,且ci不大于&心時(shí)下左圖：計(jì)算公式：Ac,N=(G,0.5Scr,N)S:r,N(2)、雙栓,垂直于構(gòu)件邊緣布置,且C1不大于,N,S1不大于0,N時(shí)(上右圖)：計(jì)算公式：Ac,n=(G-Si-0.5Scr,N)Scr,N(3)、雙栓,平行于構(gòu)件邊緣布置,且C2不大于Ccr,N,Si不大于Scr,N時(shí)(下左圖)：計(jì)算公式：Ac,n=(C0.5Scr,N)(SiScr,N)(4)、四栓,位于構(gòu)件角部,且C1不大于la,C2不大于Ccr,N,Si不大于Sn,S不大于5小川時(shí)(下右圖)計(jì)算公式：Ac,n=(GS0.5Scr,n)(C2s2,0.5%,N)式中,Ci：

12、方向1的邊距；C2：方向2的邊距；S1：方向1的間距；S2：方向2的間距；%,n:混凝土椎體破壞且無(wú)間距效應(yīng)及邊緣效應(yīng)情況下,每根錨栓到達(dá)受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界邊距,應(yīng)取為1.5&.3、5sn計(jì)算過(guò)程：(依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.6條)計(jì)算公式：Vs,N=0.7+0.3匕ccr,N式中,C：邊距,有多個(gè)邊距時(shí)應(yīng)取最小值.4、中re,N計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.7條計(jì)算公式：甲川=0.5+肅另外,當(dāng)中re,N的計(jì)算值大于1.0時(shí),應(yīng)取1.0；當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距s不小于150mm時(shí),或鋼筋直徑d不大于10m

13、m且s不小于100mm時(shí),中re,N應(yīng)取1.0.5、中ec,N計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.8條1ec,N一/c一,一12eN/scr,N式中,eN：受拉錨栓合力點(diǎn)相對(duì)于群錨受拉錨栓重心的偏心距.另外,當(dāng)ec,N的計(jì)算值大于1.0時(shí),應(yīng)取1.0;當(dāng)為雙向偏心時(shí),應(yīng)分別按兩個(gè)方向計(jì)算,中ec,N應(yīng)取中ec,N1ec,N2°*c,N12eN/scr,N12eN/scr,N綜上所述,有NRkc=N；kc,c,cAc,NA0N=s,N'.：re,N.：ec,N,NrhNr/q五、混凝土劈裂破壞承載力計(jì)算計(jì)算依據(jù)：NRd,sp=NRk,sp/

14、,Rsp,NRk,sp="h,spNRk,c,中h,sp=h/hmin；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.12條式中,NRd,sp：混凝土劈裂破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值；NRk,sp:混凝土劈裂破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Nrkc:混凝土錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值,按?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.3條計(jì)算.在A°n、Ac,n及相關(guān)系數(shù)計(jì)算中,Sc,n和5,n應(yīng)分別由scr,sp和ccr,sp代替,scr,sp應(yīng)取為2ccr,sp.YRsp:混凝土劈裂破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù),依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第

15、4.3.10條,取3.0.1.5Wh,sp：構(gòu)件厚度h對(duì)劈裂破壞受拉承載力的影響系數(shù).當(dāng)中h,sp的計(jì)算值大于時(shí),應(yīng)取1.5.綜上所述,NRd,sp=NRk,sp/；'Rsp,NRk,sp=Wh,spNRk,c,中h,sp=h/hmin六、錨栓受拉、混凝土錐體受拉、劈裂承載力校核校核依據(jù)：NhdENRd,s、NsgdWNRd,c、N*ENRd,sp；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程JGJ145-2021第6.1.1條其中N1:錨栓群中拉力最大的錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；N*：錨栓群受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值；NRd,s：錨栓鋼材破壞受拉力設(shè)計(jì)值；NRd,c：混凝土錐體破壞受拉力設(shè)計(jì)值；NRd,sp：混凝

16、土劈裂破壞受拉力設(shè)計(jì)值；1、錨栓鋼材破壞受拉承載力校核：,一NRks,一一計(jì)算依據(jù)：NRd,s=h,NRk,s=Afstk;依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?RsiNJGJ145-2021第6.1.2條式中As：錨栓截面面積,取84.25mm2；2fstk:錨栓抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,取700N/mm；2fyk：錨栓抗男強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,取450N/mm；NRk,s：錨栓鋼材破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Yrs,n:錨栓鋼材破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù),根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第4.3.10條,取1.3;NRks=Afstk=84.25700=58975.00NRk,ssstkNRd,sNRk

17、,sRs,N58975.001.3=45365.38N有,Nl=5000NMNRd,s=45365.38N,所以錨栓鋼材滿足強(qiáng)度要求.考慮拉拔平安系數(shù)2,那么錨栓拉拔試驗(yàn)強(qiáng)度值最少要求到達(dá)10.0kN.2、混凝土破壞受拉承載力校核：校核依據(jù)：Ns：ENRdc；s,c3、混凝土劈裂受拉承載力校核：校核依據(jù)：NgdWNRd,sp；七、錨栓受剪承載力計(jì)算一、單個(gè)錨栓最大剪力計(jì)算5.3.1、1、鋼筋破壞或混凝土剪撬破壞時(shí)；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第5.3.3條)ny：參與豎向受剪的錨栓數(shù)目為4個(gè)；nx：參與水平受剪的錨栓數(shù)目為4個(gè)；單個(gè)承受的剪力為：Vsy=%=400O=

18、1000Nny4VO0NV=；J(VsX)2(Vsy)2,500220002=2062N5.3.42、混凝土邊緣破壞時(shí)；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第5.3.1條進(jìn)行計(jì)算單個(gè)承受的剪力為：Vsy=4=4000=2000N剪力垂直于基材邊緣方向,否那么不除以ny4/22Vsx=V=2000=1000N剪力垂直于基材邊緣方向,否那么不除nx/24/2以2)V二,；(VsX)2(Vsy)2=-：1000220002=2236N3、群錨在扭矩T作用下；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第5.3.5條單個(gè)承受的剪力為：V；=Tyi/x2ryi2)VsTX=T

19、xi/'x2'yi2)VuTyi/xi2、yi2)=50000050/(1000016900)=929.37NVs：=Txi/x2"y2)=50000065/(1000016900)=1208.18NV=(Vs)2(Vs)2,929.3721208.182=1524.28N4、群錨在剪力V和扭矩T共同作用下；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第5.3.6條VfJVs：Vsx2VVsy2929.37100021208.1820002=3743.65N綜上所述,錨栓群中單個(gè)錨栓最大剪力設(shè)計(jì)值為3743.65N.(二卜錨栓最大總剪力計(jì)算Vsg=(Vx廠(

20、Vy)2=0222362=2236N八、混凝土邊緣破壞受剪承載力計(jì)算計(jì)算依據(jù)：VRd,c=.,VRk,c=VA0V匕M/avLMecv；(依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后Rc,V2,V錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.15條)式中,VRk,c：混凝土邊緣破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Yrc,v：混凝土邊緣破壞受剪承載力分項(xiàng)系數(shù),根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程JGJ145-2021第4.3.10條,取2.5;VRk,c：?jiǎn)胃^栓垂直構(gòu)件邊緣受剪時(shí),混凝土理想邊緣破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；用v:混凝土理想邊緣破壞在側(cè)向的投影面面積；Z:混凝土實(shí)際邊緣破壞在側(cè)向的投影面面積；中s,V：邊距比Cz/G對(duì)受剪承載力的

21、影響系數(shù)；h,v：邊距與厚度比G/Ch對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)；%:剪力角度對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)；中ec,V：荷載偏心eV對(duì)群栓受剪承載力的影響系數(shù)；中re,V：錨固區(qū)配筋對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)；另外,依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.25條規(guī)定：滿足以下條件,計(jì)算錨栓邊緣受剪承載力時(shí),應(yīng)分別用c/代替相應(yīng)公式中的G計(jì)算VR"、a°v、Ac,v、,和,值.條件：A、后錨固基材厚度h小于1.5c1；B、平行于剪力作用方向的錨栓邊距C2.1不大于1.5g,C2.2不大于1.5g.c/=max(c2.1/1.5,c2.2/1.5,h/1.5,s,.m

22、ax/3)1、VR計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.16條對(duì)于開裂混凝：丫：1.35必打匕；/5;對(duì)于不開裂混凝土：V：c=1.90%/0；5其中,a=0.1lf/j01P=0.1dn°m/G0.2式中,a,p：系數(shù)；60dnom:錨栓外徑；fcu,k：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,當(dāng)fcu,k不小于45N/mm2且不大于N/mm2時(shí),應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95.hef:錨栓有效錨固深度；G:錨栓與混凝土基材邊緣的距離；lf：剪切荷載下錨栓的有效長(zhǎng)度,lf取為hef,且lf不大于8d；綜上所述,V：c=1.35/?/65=10.0,V：c=1訛h仁+

23、=12.02、A0V計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.17條計(jì)算公式：A0,V=4.5c12=4.5父602=2000式中ci見以下圖3、Ac,V計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.18條A:單根錨栓,位于構(gòu)件角部,且h大于1.5g、c2不大于1.5g時(shí)下左圖計(jì)算公式：Ac,V=1.5011.501十今B:雙栓,位于構(gòu)件邊緣,且h不大于1.5g、S不大于3G時(shí)下右圖計(jì)算公式：A,v=3g與hB：四栓,位于構(gòu)件角部,且h不大于1.5g、S2不大于3g、C2不大于1.5Gl時(shí)以下圖計(jì)算公式:Ac,v=(1.5cls2c2

24、)h4、中s,v計(jì)算過(guò)程:依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.19條計(jì)算公式：'SV=0.7+0.3上,當(dāng)計(jì)算值大于1.0時(shí),應(yīng)取1.0.1.5C15、中h,v計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.20條計(jì)算公式：Hv=1至1/2,當(dāng)計(jì)算值小于1.0時(shí),應(yīng)取1.0.h5、中出計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.21條)計(jì)算公式:12/Sin：v、2(cos-v)()2.5式中,：剪力與垂直于構(gòu)件自由邊方向軸線之夾角,%不大于90°.當(dāng)大于90.時(shí),只計(jì)算平行于邊緣的剪力分量,

25、背離混凝土基材邊緣的剪力分量可不計(jì)算.因此,1_12/Sin:V2一/2/Sin:、(cos：v)()'(CoS：V)()2.52.56、中ec,V計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.22條、,一,、1計(jì)算公式：¥ecV=,其值大于1.0時(shí),應(yīng)取1.0.12小/3G7、中re,V計(jì)算過(guò)程：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.23條A:不開裂混凝土或邊緣為無(wú)筋或少筋的開裂混凝土,中©v應(yīng)取為1.0；B:邊緣配有直徑d不小于12mm縱筋的開裂混凝土,中re,v應(yīng)取為1.2;C:邊緣配有直徑d不小于12mm

26、縱筋及間距不大于100mm箍筋的開裂混凝土,中城應(yīng)取為1.4.另外,根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.24條,位于角部的群錨,應(yīng)分別計(jì)算兩個(gè)邊緣的受剪承載力設(shè)計(jì)值,并應(yīng)取兩者中的較小值作為群錨的邊緣受剪承載力設(shè)計(jì)值.綜上所述有:_/0工':.VRk,cVRk,c0s,Vh,VqVre,Vec,V,VRd,cAc,VVRk,cRc,V九、混凝土剪撬破壞承載力計(jì)算計(jì)算依據(jù)：VRd,cp=£,VRk,cp=kNRk,c；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?RcpJGJ145-2021第6.1.26條式中,VRd,cp：混凝土剪撬破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；?Rc

27、p：混凝土剪撬破壞受剪承載力分項(xiàng)系數(shù),根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第4.3.10條,取2.5;k:錨固深度幅又VRd,cp的影響系數(shù).當(dāng)hef小于60mm時(shí),k取1.0;當(dāng)hef不小于60mm時(shí),k取2.0.因此,VfRk,cp=kNRk,c=1000N,VRd,cp10002.5二400N十、錨栓受剪、混凝土邊緣破壞受剪、剪撬破壞承載力校核校核依據(jù)：VsdWVRd,s、VsdWVRd,c、VsgWVRd,cp；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.13條其中Vs；：錨栓群中剪力最大的錨栓的拉力設(shè)計(jì)值,取5000N;Vsd:錨栓群總剪力設(shè)計(jì)值

28、；VRd,s：錨栓鋼材破壞受剪力設(shè)計(jì)值；VRd,c：混凝土邊緣破壞受剪力設(shè)計(jì)值；VRd,cp:混凝土剪撬破壞受剪力設(shè)計(jì)值；1、錨栓鋼材破壞受剪承載力校核：計(jì)算依據(jù)：VRd,s=約；依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.14條Rs,V其中,VR"：錨栓鋼材破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值,根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.14條,對(duì)于群錨,錨栓鋼材斷后伸長(zhǎng)率不大于8%時(shí),其值應(yīng)乘以0.8的降低系數(shù)；¥rs,v：錨栓鋼材破壞受剪承載力分項(xiàng)系數(shù),根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第4.3.10條,取1.3;2As:錨

29、栓應(yīng)力截面面積為84.25mm；不考慮杠桿臂白作用有：VRk,s=0.5Asfyk=0.5M84.25M450=18956.25N依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.14.1條2fyk：錨栓抗男強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,取值為450N/mm；Vs；:錨栓群中剪力最大的錨栓的剪力設(shè)計(jì)值,取2236N;VRd,s0.818956.2513=11665.38N有,Vs；=2236N<VRd,s=11665.38N,所以錨栓鋼材滿足抗剪強(qiáng)度要求.2、混凝土邊緣破壞受剪承載力校核校核依據(jù)：Vsd£VRdcsdRd,C3、混凝土剪撬破壞承載力校核校核依據(jù)：Vsd<VRd

30、,cp卜一、錨栓在拉剪復(fù)合承載力下強(qiáng)度校核拉剪復(fù)合受力下錨栓鋼材破壞時(shí)的承載力,根據(jù)下面公式計(jì)算：依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.28條NSd：錨栓群中拉力最大的錨栓的拉力設(shè)計(jì)值,取5000N;NRd,s:錨栓鋼材破壞受拉力設(shè)計(jì)值,取45365.38N;Vs：錨栓群中剪力最大的錨栓的剪力設(shè)計(jì)值,取2236N;VRd,s：錨栓鋼材破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值,取11665.38N;*十%=<NRds<Vr；s山2十&?5000223645365.3811665.38=0.05<1因此,錨栓在拉剪扭復(fù)合受力下承載力滿足要求.十二、混凝土在拉剪復(fù)合承載力下強(qiáng)度校核NhV拉剪復(fù)合受力下混凝土破壞時(shí)的承載力,根據(jù)下面公式計(jì)算：十I4I<1;lNRd,c1VRd,cJ依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ145-2021第6.1.29條NSd：錨栓群中拉力最大的錨栓的拉力設(shè)計(jì)值,取17175.5N;Nr；,c：混凝土破壞受拉力設(shè)計(jì)值,取45365.38N;VSd:錨栓群中剪力最大的錨栓的剪力設(shè)計(jì)值,取2725N;丫口眥：混凝土破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值,取11665.38N;VRd,cJJ51.517175.545365.381.5272511665.38=0.