超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)方案(1)

1、新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)方案超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)方案編制人：龔編制人：龔 榮榮審核人：于審核人：于 鍵鍵 審批人：李克江審批人：李克江新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部中 天 建 設(shè) 集 團(tuán) 有 限 公 司JONTON CONSTRUCTION GROUP CO., LTD.ZTJT中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案1目目 錄錄一、工程簡介一、工程簡介 0202二、編制依據(jù)二、編制依據(jù) 0202三、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要

2、求三、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 0303四、四、8.1m8.1m 梁模板支撐架計(jì)算書梁模板支撐架計(jì)算書 0505五、五、11m11m 梁、板模板支撐架計(jì)算書梁、板模板支撐架計(jì)算書 2222中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案2一、工程簡介一、工程簡介本項(xiàng)目為新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校工程，由天津市北洋園投資開發(fā)有限公司開發(fā)建設(shè)，天津市建筑設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，天津建質(zhì)建設(shè)工程監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān)理，中天建設(shè)集團(tuán)有限公司承建。本工程位于天津市海河教育園區(qū)南側(cè)，東臨津沽公路，北至緯四路，西至經(jīng)三路，南臨老海河。該工程共由一棟綜合教學(xué)樓、兩

3、棟實(shí)訓(xùn)樓、四棟宿舍、一棟食堂共八棟樓組成，建筑面積 75764m。綜合教學(xué)樓北端兩間合班教室層高 8.1 米，框架結(jié)構(gòu)，8.1 米部位僅有框架梁；坡屋頂高度為 11 米，板厚 0.11 米，擬先施工 8.1 米框架結(jié)構(gòu)梁柱部分，待梁柱混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100，將滿堂架與梁柱結(jié)構(gòu)固定后，再施工屋頂部分，這樣可保證上部架體的穩(wěn)定性。因支模架底座與基礎(chǔ)承臺上平（-1.55 米） ，因此支模架首次搭設(shè)高度高達(dá) 9.65 米，二次搭設(shè)高度最高處為 12.45 米。該教室東西方向跨度（柱中）達(dá) 21.6 米，南北方向跨度（柱中）達(dá) 18 米，為超高大跨度支模架。8.1 米標(biāo)高處中間部分縱橫框架梁截面為 35

4、01000mm，間距均為 3.6 米；四周框架梁截面為 3001200mm，在 8.1 米標(biāo)高處上返 600，梁頂部與坡屋面板連接，該教室在 4.15 米標(biāo)高處（二層平面）沿框架柱周圍設(shè)置有一道 300600 的框架梁。為便于現(xiàn)場施工，擬將該處梁分成上下兩段分開澆筑混凝土，先澆筑到 8.1 米處，上部與坡屋頂梁板一道澆筑。坡屋頂板厚 0.11 米，縱橫框架梁截面為3501100mm，間距均為 3.6 米。框架柱總高度達(dá)到 10.25 米，擬分四次澆筑，第一次澆筑到 5.7 米（與二層框架梁同時(shí)澆筑） ；第二次澆筑到 8.65 米，即與框架梁底平，因框架柱加固架體與滿堂架連接為整體，先澆筑完柱體

5、混凝土，待柱體混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后（至少 50） ，再與 8.1 米標(biāo)高處梁同時(shí)澆筑到 9.65 米，這樣可提高澆筑框架梁時(shí)架體的穩(wěn)定性；第四次與屋面梁板一道澆筑。本合班教室為超高大跨度支模架，對模板支架強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性都有較高的要求，因此編制本專項(xiàng)方案，施工時(shí)嚴(yán)格按方案施工，確保支模架安全。二、編制依據(jù)二、編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ130-2001） 、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008、中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案3建筑施工安全檢查

6、標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-99、施工手冊第四版，腳手架支撐計(jì)算書采用 PKPM 安全計(jì)算軟件；新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校綜合教學(xué)樓土建施工圖；新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校工程施工組織設(shè)計(jì) ；國家及地方有關(guān)安全生產(chǎn)的法律、法規(guī)文件；我公司 ISO9002 程序文件、質(zhì)量保證手冊及 CI 形象手冊的有關(guān)細(xì)則；我公司 ISO14001 及公司體系管理文件有關(guān)要求；我公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。三、梁板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求三、梁板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 1.模板支架的構(gòu)造要求： a.在支撐架的頂部（梁底縱向橫桿部位）和底部（距地300以內(nèi)）必須滿設(shè)縱橫方向水平橫桿，每步也必須滿設(shè)縱橫方向水平橫桿。 2.

7、剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿高支架四周滿設(shè)剪刀撐；b.中部框架梁按間隔不超過6米設(shè)置縱橫剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，等間距設(shè)置3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接斜桿桿端的距離不小于100mm。 3. 頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)： a.梁底大楞的縱向支撐橫桿與梁底立桿的連接扣件必須采用雙扣件。 b. 8.1米標(biāo)高梁底下均勻設(shè)置4根承重立桿（考慮同時(shí)承載坡屋面梁荷載），橫距300；坡屋面梁底均勻設(shè)置3根承重立桿，橫距450；縱距均為900，立桿上設(shè)置縱向支撐鋼管橫桿，在橫桿上按300間距設(shè)置橫向鋼管大楞，上鋪三排5080方木做梁底板支撐。 4. 支撐架搭設(shè)的要求： a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺

8、寸搭設(shè)：所有架體均采用483.0焊接鋼管搭設(shè)，滿堂支模架立桿縱橫間距為900，步距1500，所有兩根相鄰架桿（立桿或縱橫水平桿）的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個(gè)相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不大于縱橫間距的1/3。梁底按照全跨度的3起拱，底部留設(shè)清掃口； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求：均按中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案4高度10米以內(nèi)要求：垂直度誤差不超過25，橫桿水平誤差20； c.確保每個(gè)扣件都牢固固定住連接部分的縱橫架桿，扣件螺栓擰

9、緊扭力矩值不小于40Nm，也不大于65Nm，用力矩扳手檢查扣件總數(shù)的10。d.地基支座的設(shè)計(jì)：地基回填土必須按照規(guī)范要求分層回填，層層夯實(shí)，壓實(shí)系數(shù)達(dá)0.94以上，地基承載力達(dá)到105KN/以上,在所有立桿底部支墊300(寬)50（厚）4000（長）通長松木腳手板，并設(shè)置立桿底座（15015010厚鋼板），將鋼管支設(shè)在底座上，不得將立桿直接置于腳手板上。e 、拆模要求： 因該支模架較高，跨度較大，必須在屋頂層結(jié)構(gòu)混凝土澆筑完畢，強(qiáng)度達(dá)到100后，再拆除支模架。在搭設(shè)施工過程中由專人負(fù)責(zé)搭設(shè)過程中的安全。由技術(shù)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)方案的落實(shí)，且分別進(jìn)行安全、質(zhì)量的技術(shù)交底。5.5.施工使用的要求：施工使用

10、的要求： a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，擬采用汽車泵由中部向兩邊擴(kuò)展的方式澆筑混凝土； b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，多余材料不能在支架上方堆放；在混凝土澆搗的過程中，禁止無關(guān)人員站在操作面上；振搗時(shí)不得漏振、過振。 c.澆筑過程中，必須安排專人檢查支架的支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時(shí)解決。d.其他事項(xiàng)要求詳見模板工程專項(xiàng)方案。中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案58.1m8.1m梁模板（扣件式鋼管）支撐計(jì)算書梁模板（扣件式鋼管）支撐計(jì)算書高支撐

11、架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于8米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.00立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90；立桿上端伸

12、出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.20；中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案6腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：9.65；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.9；承重架支設(shè):木方支撐梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9；采用的鋼管類型為483.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；梁底縱向橫桿采用雙扣件。腳手架掃地桿距地300mm；2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.20；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.5；新澆混

13、凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.3.材料參數(shù)材料參數(shù)木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：木膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：4000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：30.0； 4.4.梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù)中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高

14、級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案7外龍骨間距(mm)：600；內(nèi)龍骨間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；400；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；外龍骨材料：鋼管；鋼管類型為483.0外龍骨合并根數(shù)：2；內(nèi)龍骨材料：木方,寬度50mm，高度80mm；二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間

15、，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h；T 混凝土的入模溫度，取10.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=24.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.924.000=21.600kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算三、梁

16、側(cè)模板面板的計(jì)算中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案8面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取0.30m。荷載計(jì)算值 q = 1.221.6000.300+1.403.6000.300=9.288kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3；I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； 300 300 300 9.29kN/mAB計(jì)算簡圖0.0670.084

17、彎矩圖(kN.m)1.111.671.391.391.671.11剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 300 300 300 6.48kN/mAB變形計(jì)算受力圖中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案90.4680.037變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=1.115kNN2=3.065kNN3=3.065kNN4=1.115kN最大彎矩 M = 0.083kN.m最大變形 V = 0.468mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.08310001000

18、/11250=7.378N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取13.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f f,f,滿足要求滿足要求! !(2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.468mm面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于300.0/250,300.0/250,滿足要求滿足要求! !四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨強(qiáng)度計(jì)算均布荷載q=1.20.3021.60+1.40.303.60=9.288kN/m撓度計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.3021.60=6.480kN/m

19、內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 300 400 300 9.29kN/mAB中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案10內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖0.4180.000內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)0.002.791.861.862.790.00內(nèi)龍骨剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 300 400 300 6.48kN/mAB內(nèi)龍骨變形計(jì)算受力圖0.2870.174內(nèi)龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.417kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 4.644kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.2

20、87mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案11I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.417106/53333.3=7.82N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面

21、抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=32786/(25080)=1.045N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.50N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! !(3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形 v =0.287mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,400.0/250,滿足要求滿足要求! !五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計(jì)算。 600 600 600 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kNAB外龍骨計(jì)算簡圖0.

22、4880.418外龍骨彎矩圖(kN.m)中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案121.631.633.023.022.322.322.322.323.023.021.631.63外龍骨剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 600 600 600 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kNAB外龍骨變形計(jì)算受力圖0.3800.021外龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.487kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 9.985kN經(jīng)過計(jì)

23、算得到最大變形 V= 0.380mm外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)外龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.487106/53333.3=9.13N/mm2外龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于外龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! !(2)外龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案13

24、T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=33018/(25080)=1.132N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.50N/mm2外龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求外龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! ! (3)外龍骨撓度計(jì)算最大變形 v =0.380mm外龍骨的最大撓度小于外龍骨的最大撓度小于600.0/250,600.0/250,滿足要求滿足要求! !六、對拉螺栓的計(jì)算六、對拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓

25、有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.985對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求! !七、梁底模板計(jì)算七、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.0000.300=7.650kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.2000.300(21.000+0.350)/0.350=0.403kN/m(3)活

26、荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案14經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.500+2.000)0.3500.300=0.368kN均布荷載 q = 1.207.650+1.200.403=9.663kN/m集中荷載 P = 1.400.368=0.515kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3；I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4；

27、175 175 0.51kN 9.66kN/mAB計(jì)算簡圖0.0210.037彎矩圖(kN.m)0.631.061.060.63剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 175 175 8.05kN/mAB變形計(jì)算受力圖中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案150.0000.052變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0.634kNN2=2.628kNN3=0.634kN最大彎矩 M = 0.036kN.m最大變形 V = 0.052mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值

28、 f = 0.03610001000/11250=3.200N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取30.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f f,f,滿足要求滿足要求! !(2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.052mm面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于175.0/250,175.0/250,滿足要求滿足要求! !八、梁底支撐木方的計(jì)算八、梁底支撐木方的計(jì)算（一）梁底木方計(jì)算（一）梁底木方計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 2.628/0.300=8.761k

29、N/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.760.300.30=0.079kN.m最大剪力 Q=0.60.3008.761=1.577kN最大支座力 N=1.10.3008.761=2.891kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案16本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.079106/53333.3=1.48N/mm2木方的抗

30、彎計(jì)算強(qiáng)度小于木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! !(2)木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=31577/(25080)=0.591N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.50N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! ! (3)木方撓度計(jì)算均布荷載通過上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到5.872kN/m最大變形 v =0.6775.872300.04/(10010000.002133333.5)=0.015mm木方的

31、最大撓度小于木方的最大撓度小于300.0/250,300.0/250,滿足要求滿足要求! !九、梁底支撐鋼管計(jì)算九、梁底支撐鋼管計(jì)算( (一一) ) 梁底支撐橫向鋼管計(jì)算梁底支撐橫向鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 900 0.63kN 2.63kN 0.63kNAB支撐鋼管計(jì)算簡圖中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案170.7660.000支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.951.951.311.311.311.311.951.95支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)

32、準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 900 0.53kN 1.76kN 0.53kNAB支撐鋼管變形計(jì)算受力圖0.0001.769支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 Mmax=0.766kN.m最大變形 vmax=1.769mm最大支座力 Qmax=1.948kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.766106/4491.0=170.51N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! !支撐鋼管的最大撓度小于支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150900.0/150與與10mm,10mm,滿足要求滿足要求! !( (

33、二二) ) 梁底支撐縱向鋼管計(jì)算梁底支撐縱向鋼管計(jì)算中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案18縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 900 900 900 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kNAB支撐鋼管計(jì)算簡圖0.4290.468支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.43 1.430.52 0.522.47 2.471.95 1.950.00 0.001.95 1.952.47 2.470.52 0.521.43

34、1.43支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 900 900 900 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kNAB支撐鋼管變形計(jì)算受力圖0.8860.054支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案19最大彎矩 Mmax=0.468kN.m最大變形 vmax=0.886mm最大支座力 Qmax=6.365kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.468106/4491.0=104.1

35、2N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! !支撐鋼管的最大撓度小于支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150900.0/150與與10mm,10mm,滿足要求滿足要求! !十、扣件抗滑移的計(jì)算十、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，R=6.37kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! !R8.0 kN時(shí)，可

36、采用單扣件； 8.0kN12.0kN時(shí)，應(yīng)采用可調(diào)托座。十一、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算十一、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.37kN (已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1119.650=1.281kNN = 6.365+1.281=7.646kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到；i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案20

37、W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2；l0 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167；u 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.20m；公式(1)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207=

38、7646/(0.207424)=86.997N/mm=7646/(0.207424)=86.997N/mm2 2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,f,滿足要求滿足要求! !公式(2)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458=7646/(0.458424)=39.383N/mm=7646/(0.458424)=39.383N/mm2 2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,f,滿足要求滿足要求! !如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值

39、為1.018；公式(3)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.1671.018(1.500+20.200)=2.257m =2257/16.0=141.518 =0.345=7646/(0.345424)=52.299N/mm=7646/(0.345424)=52.299N/mm2 2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,f,滿足要求滿足要求! !模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k1中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案21步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.

40、5h2.1k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1

41、.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012

42、 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十二、基礎(chǔ)承載力計(jì)算十二、基礎(chǔ)承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p fg其中 p 立桿基礎(chǔ)

43、底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 30.58N 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)；N = 7.65A 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = 0.25fg 地基承載力設(shè)計(jì)值 (kN/m2)；fg = 42.00地基承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40fgk 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk = 105.00地基承載力的計(jì)算滿足要求地基承載力的計(jì)算滿足要求! !11m11m梁、樓板模板（扣件式鋼管）支撐計(jì)算書梁、樓板模板（扣件式鋼管）支撐計(jì)算書中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大

44、跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案22 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計(jì)算單元一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.10混凝土板厚度(mm):110.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.20；腳手架步距(m):1.50；梁、板支撐架搭設(shè)高度H(m)： 10.2512.45梁兩側(cè)立柱間距(m):0.9；承重架支設(shè):木方支撐梁截面；中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案23梁

45、底按照均勻布置承重桿4根；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9；采用的鋼管類型為483.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；梁底縱向橫桿采用雙扣件。腳手架掃地桿距地300mm；2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.3.材料參數(shù)材料參數(shù)木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm

46、(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：木膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：4000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：30.0； 4.4.梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù)外龍骨間距(mm)：600；內(nèi)龍骨間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案24穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；外龍骨材料：鋼管；鋼管類

47、型為483.0外龍骨合并根數(shù)：2；內(nèi)龍骨材料：木方,寬度50mm，高度80mm；6.6.樓板模板參數(shù)樓板模板參數(shù)頂托梁采用雙鋼管483.0mm地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值105kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。板底木方間距150mm；二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h

48、；T 混凝土的入模溫度，取10.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.100m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=26.400kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.926.400=23.760kN/m2中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案25考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.94.000=3.60

49、0kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取0.30m。荷載計(jì)算值 q = 1.223.7600.300+1.403.6000.300=10.066kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3；I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； 300 300 30010.07kN/mAB計(jì)算簡圖0.0720.091彎矩圖(kN.m)1.211.811.511.511.8

50、11.21剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案26 300 300 300 7.13kN/mAB變形計(jì)算受力圖1.1590.092變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=1.208kNN2=3.322kNN3=3.322kNN4=1.208kN最大彎矩 M = 0.090kN.m最大變形 V = 1.159mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.09010001000/11250=8.000N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

51、 f，取30.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f f,f,滿足要求滿足要求! !(2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算(3)撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值 v = 1.159mm面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于300.0/250,300.0/250,滿足要求滿足要求! !四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨強(qiáng)度計(jì)算均布荷載q=1.20.3023.76+1.40.303.60=10.066kN/m撓度計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.3023.76=7.128kN/m中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)

52、學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案27內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 300 400 29010.07kN/mAB內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖0.4530.000內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)0.003.022.091.942.920.00內(nèi)龍骨剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 300 400 290 7.13kN/mAB內(nèi)龍骨變形計(jì)算受力圖0.3160.182內(nèi)龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.452kN.m中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案28經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F=

53、 5.107kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.316mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.452106/53333.3=8.48N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! !(2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=33019/(25080)=1.

54、132N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.50N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! !(3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形 v =0.316mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,400.0/250,滿足要求滿足要求! !五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計(jì)算。 600 600 600 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kNAB外龍骨計(jì)算簡圖中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校

55、項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案290.5360.460外龍骨彎矩圖(kN.m)1.791.793.323.322.552.552.552.553.323.321.791.79外龍骨剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 600 600 600 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kNAB外龍骨變形計(jì)算受力圖0.4240.023外龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.536kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 10.980kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.424mm外龍骨的截面力

56、學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案30I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)外龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.536106/53333.3=10.05N/mm2外龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于外龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! !(2)外龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3

57、3319/(25080)=1.245N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.50N/mm2外龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求外龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! !(3)外龍骨撓度計(jì)算最大變形 v =0.424mm外龍骨的最大撓度小于外龍骨的最大撓度小于600.0/250,600.0/250,滿足要求滿足要求! !六、對拉螺栓的計(jì)算六、對拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓

58、最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.980對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求對拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求! !七、模板面板計(jì)算七、模板面板計(jì)算中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案31面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.1000.300=8.415kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3000.300(21.100+

59、0.350)/0.350=0.656kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+4.000)0.3500.300=0.525kN均布荷載 q = 1.208.415+1.200.656=10.885kN/m集中荷載 P = 1.400.525=0.735kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3；I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； 175 175 0.74kN10.88kN/mA

60、B計(jì)算簡圖0.0230.042彎矩圖(kN.m)0.711.191.190.71中天建設(shè)集團(tuán)中天建設(shè)集團(tuán) 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部 超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案32剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 175 175 9.07kN/mAB變形計(jì)算受力圖0.0000.133變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0.714kNN2=3.116kNN3=0.714kN最大彎矩 M = 0.041kN.m最大變形 V = 0.133mm(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.04110001000/11250