附著式升降腳手架豎向主框架計算

1、附著式升降腳手架豎向主框架計算結(jié)構(gòu)說明豎向主框架是由主框架單元節(jié)組裝而成的。單元節(jié)包括 主框架下節(jié)、主框架上節(jié)和主框架加長節(jié)。每一單元節(jié)均是 利用導(dǎo)軌立桿、外立桿、小橫桿、廊道斜桿、節(jié)點板和 M20 螺栓連接而成的定型框架。根據(jù)具體工程選用主框架單元 節(jié)。每一單元節(jié)外排立桿一根；內(nèi)排立桿兩根（導(dǎo)軌簡化為一根立桿），其中心間距為 0.25 m。豎向主框架的內(nèi)、外立 桿中心距為0.75 m,大橫桿的模數(shù)高度（即安裝后的步高） 為2.0 m，豎向主框架的上端防護欄桿高度1.5 m。豎向主框架單元節(jié)之間的連接采用同樣的連接方法。內(nèi) 外排立桿采用套接，利用螺栓連接的方法。計算說明1. 豎向主框架桿件軸線

2、在一個平面內(nèi)相交于一點且承受跨度為6.0 m的一榀架體的荷載。2. 在使用工況下，豎向主框架與導(dǎo)向件有四處附著，包 括上、下每層一個導(dǎo)輪組即四個導(dǎo)輪組和四道限位鎖；導(dǎo)向 件與每個樓層均有一根穿墻螺栓與結(jié)構(gòu)附著。在升降工況下，提升電動葫蘆承載，荷載包括恒載和作業(yè)層上0.5 K N/m 2的施工荷載。3. 從荷載分析可知，豎向主框架承擔荷載在使用工況下 最大，因此，著重驗算使用工況下的強度與穩(wěn)定。根據(jù)附著式升降腳手架設(shè)計和使用管理辦法的 規(guī)定，使用工況下，每層應(yīng)設(shè)附著支承裝置。對應(yīng)導(dǎo)軌框架 式爬架， 在計算簡圖中， 將上、 下四個導(dǎo)輪組作為四個支座， 其中導(dǎo)輪組可承受水平風荷載的作用，限位鎖主要承

3、受垂直 荷載，但也可承受部分水平風荷載的作用。作為豎向主框架每個支座，風荷載作用下的支座反力按 照彎矩分配法進行計算。綜上，豎向主框架按照平面內(nèi)單片進行內(nèi)力分析計 算；計算簡化是根據(jù)可能出現(xiàn)的最不利情況進行的偏于安全 的簡化，根據(jù)上述簡化求出的支座反力和最大彎矩、剪力、 軸力的截面進行最不利組合，驗算強度和穩(wěn)定。結(jié)構(gòu)尺寸及簡化計算簡圖【參見附圖（4）1豎向主框架的總高度（不加防護桿）12.6 m,防護桿按1.8米計算，內(nèi)外排立桿中心距 0.75 m,組裝后步高2m,最 上一個導(dǎo)輪組以上的架體懸臂部分高度4m,小于4.5 mo將導(dǎo)輪組和限位鎖安裝于結(jié)構(gòu)樓層對應(yīng)的架體 2 米步高 的節(jié)點上。風荷載

4、考慮水平作用于架體2米步高的節(jié)點上，以節(jié)點荷載考慮。R標LJ荷載計算（3 ）風荷載：錯誤!未找到引用源。 =錯誤！未找到引用源。錯誤！未 找到引用源。錯誤!未找到引用源。錯誤!未找到引用源。基本風壓 錯誤！未找到引用源。 =300N/m2 （取當?shù)鼗?風壓）高度修正系數(shù) 錯誤！未找到引用源。 =1.50（建筑物高度 按100m,地面粗糙度按照 C類）密目安全網(wǎng)擋風系數(shù) 錯誤!未找到引用源。=0.8（擋風系 數(shù)錯誤!未找到引用源。 為擋風面積與迎風面積之比等于 ）錯誤！未找到引用源。=錯誤！未找到引用源。X 1.3=0.8X 1.3 =1.04風荷載設(shè)計值：錯誤！未找到引用源。=1 X 1.5

5、0 X 1.04X 300 = 468N/m2節(jié)點風荷載計算風荷載節(jié)點標準值風何載節(jié)點設(shè)計值Pi 標=(1.0 + 1.0) X 4.8P1 設(shè)=(1.0+1.0) X 6.36=9.6 k N=12.72( k N)P2標=(1.0 + 1.0) X 4.8P2設(shè)=(1.0+1.0) X 6.36=9.6 k N=12.72( k N)P3標=0.9 X 4.8=4.32 k NP3設(shè)=0.9 X 6.36=5.72 k N2.豎向主框架垂直荷載計算【參見附圖（5）1由水平支承框架傳遞給主框架的支座反力作用于主框架下面R內(nèi)和R外。豎向主框架自重按內(nèi)外立柱分配系數(shù)2/3和1/3進行分配并簡化到

6、頂部由 Pi內(nèi)和P2外均擔。設(shè)計值計算：使 用 工 況外立柱（kN）R外=3.5 X( P 使外上 + P 使外下)=3.5 X( 7.37+0.53 )=27.65P1 外=1.04內(nèi)立 柱（kN）R內(nèi)=3.5 X( P 使內(nèi)上 + P 使內(nèi)下)=3.5 X( 10.07+0.61 )=37.38P1 內(nèi)=2.08升降工外立 柱（kN）R外=3.5 X ( P 升外上 + P 升外下)=3.5 X (4.1+0.86 ) =17.36P1 外=1.04況內(nèi)立 柱（kN）R 內(nèi)=3.5 X ( P 升內(nèi)上 + P 升內(nèi)下)=3.5 X (3.42+1.27 ) =16.42P1 內(nèi)=2.08豎

7、向主框架分配于內(nèi)立柱的自重豎向主框架分配于外立柱的自重2 13.13 X=2.08 k N3.13X=1.04 k N33風荷載作用下的支座反力計算【參見附圖（6）1P3WJP2WJBw1P2WFJJW1P2W1P2WBw11P1W1<1>一DCi3N（總的反力）114二 Cl/二 HL_P 3WIP2WIP2W1P2WIP2WP2WPa=P2V+P1W<2>111JJi1一:L：DBa2li丄CLJ 小J<3>-zzzDCBAmfPiw*2L+P2w*L=52.56懸臂彎矩產(chǎn)生的反力注：<1>=<2>+<3>L=2000

8、附圖（6）綜合計算得出：支座反力（合力A+B）R D = 35.07 ; RB= -29.16R C=32.90 ; ;RA=28.17（六）風荷載作用下桿件內(nèi)力計算【參見附圖；2000/800= 2.5 ；L=(20002+8002)NNNNN800/2000 = 0.402151/2000= 1.08 其中斜邊計算長度：N1-2=-8.34N2-4=21.9N3-5=65.7N4-6=21.9N5-7=-65.7N6-8=27.11N7-9=-18.27N8-10=27.11N9-11 =-18.75N10-11=69.66N10-12=43.81N11-13=90.15N11-14=-50.43N12-14=-47.81(7 )】2000/2154 = 0.9