同濟(jì)大學(xué)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理題庫及答案

1、。一、填空題1承受動力荷載作用的鋼結(jié)構(gòu)，應(yīng)選用綜合性能好的鋼材。2冷作硬化會改變鋼材的性能， 將使鋼材的強(qiáng)度提高， 塑性、韌性降低。3鋼材五項(xiàng)機(jī)械性能指標(biāo)是屈服強(qiáng)度、 抗拉強(qiáng)度、延伸率 、 冷彎性能、沖擊韌性。4鋼材中氧的含量過多，將使鋼材出現(xiàn)熱脆現(xiàn)象。5鋼材含硫量過多，高溫下會發(fā)生 熱脆，含磷量過多，低溫下會發(fā)生冷脆。6時效硬化會改變鋼材的性能，將使鋼材的強(qiáng)度 提高，塑性、韌性降低。7鋼材在 250oC度附近有強(qiáng)度提高 塑性、韌性降低現(xiàn)象，稱之為藍(lán)脆現(xiàn)象。8鋼材的沖擊韌性值越大 , 表示鋼材抵抗脆性斷裂的能力越強(qiáng)。9鋼材牌號 Q235 BF,其中 235 表示 屈服強(qiáng)度,B表示質(zhì)量等級為 B

2、級,F 表示 沸騰鋼。10鋼材的三脆是指熱脆、冷脆、藍(lán)脆。11鋼材在 250oC度附近有強(qiáng)度提高 塑性、韌性降低現(xiàn)象，稱之為藍(lán)脆現(xiàn)象。12焊接結(jié)構(gòu)選用焊條的原則是 , 計算焊縫金屬強(qiáng)度宜與母材強(qiáng)度相適應(yīng)，一般采用等強(qiáng)度原則 。13鋼材中含有 C、P、 N、S、O、Cu、Si 、Mn、V 等元素 , 其中N、O為有害的雜質(zhì)元素。14衡量鋼材塑性性能的主要指標(biāo)是伸長率 。15. 結(jié)構(gòu)的可靠指標(biāo)越大 , 其失效概率越小。16承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有抗拉強(qiáng)度、 屈服點(diǎn) 、 伸長率和 硫 、磷極限含量的合格保證 , 對焊接結(jié)構(gòu)尚應(yīng)具有碳極限含量的合格保證 ;對于重級工作制和起重量對于或大于50 t 中級工作

3、制焊接吊車梁、吊車桁架或類似結(jié)構(gòu)的鋼材 , 應(yīng)具有 冷彎試驗(yàn)的 的合格保證。17冷彎性能合格是鑒定鋼材在彎曲狀態(tài)下塑性應(yīng)變能力和鋼材質(zhì)量的綜合指標(biāo)。18 冷彎性能是判別鋼材塑性變形能力和鋼材質(zhì)量的綜合指標(biāo)。19薄板的強(qiáng)度比厚板略高。20采用手工電弧焊焊接 Q345鋼材時應(yīng)采用E50焊條。21焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的 強(qiáng)度。1。22角焊縫的最小計算長度不得小于和焊件厚度。23承受靜力荷載的側(cè)面角焊縫的最大計算長度是。24在螺栓連接中，最小端距是2d 0。25在螺栓連接中，最小栓距是3d 0。26普通螺栓連接 , 當(dāng)板疊厚度 t 5d 時 (d 螺栓直徑 ), 連接可能產(chǎn)生栓桿受彎破壞。28單個普

4、通螺栓承壓承載力設(shè)計值，式中表示 受力方向承壓構(gòu)件總厚度的較小值。29普通螺栓連接靠螺栓桿傳遞剪力；摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接靠摩擦力傳遞剪力。30. 手工焊焊接 Q235鋼，一般采用E43型焊條。31. 焊接結(jié)構(gòu)在焊縫附近形成熱影響區(qū) , 該區(qū)材質(zhì)存在缺陷。32. 側(cè)面角焊縫連接或正面角焊縫的計算長度不宜。33. 承壓型高強(qiáng)度螺栓僅用于 承受非動力荷載 結(jié)構(gòu)的連接中。34. 采用手工電弧焊焊接 Q345鋼材時應(yīng)采用E50 焊條。35. 承受動力荷載的側(cè)面角焊縫的最大計算長度是。36軸心受壓構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)有強(qiáng)度和穩(wěn)定性。37格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的等穩(wěn)定性的條件繞虛軸與繞實(shí)軸的長細(xì)比相同。38雙

5、軸對稱的工字型截面軸壓構(gòu)件失穩(wěn)時的屈曲形式是彎曲屈曲。39. 單軸對稱截面的軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件繞對稱軸失穩(wěn)時發(fā)生彎扭屈曲。40軸心受壓構(gòu)件的缺陷有殘余應(yīng)力、 初始偏心 、 初始曲率。41軸心受壓構(gòu)件的屈曲形式有彎曲屈曲、 扭轉(zhuǎn)屈曲、 彎扭曲屈曲 。42對于綴板式格構(gòu)柱，單肢不失穩(wěn)的條件是單肢穩(wěn)定承載力不小于整體穩(wěn)定承載力，且不大于容許長細(xì)比。43綴條式格構(gòu)柱的綴條設(shè)計時按軸心受力構(gòu)件計算。44對于綴條式格構(gòu)柱，單肢不失穩(wěn)的條件是單肢穩(wěn)定承載力不小于整體穩(wěn)定承載力。45按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，就一般情況而言，為做到軸心受壓構(gòu)件對兩主軸的等穩(wěn)定，應(yīng)使兩主軸方向長細(xì)比相同。46軸壓柱的柱腳中錨栓直徑應(yīng)根

6、據(jù)構(gòu)造 確定。47在軸心壓力一定的前提下 , 軸壓柱腳底板的面積是由基礎(chǔ)混凝土的局壓強(qiáng)度決定的。2。48工字形軸壓構(gòu)件翼緣局部穩(wěn)定保證條件是根據(jù)三邊簡支一邊自由的均勻的受壓板導(dǎo)出的。49軸壓構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定保證條件是。50為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性, 當(dāng)滿足時, 應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋。51焊接工字形梁腹板高厚比時，為保證腹板不發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋和縱向加勁肋。52梁的最小高度是由強(qiáng)度控制的。53組合梁的局穩(wěn)公式是按限制受壓翼緣板的寬厚比和腹板的高厚比原則確定。54支承加勁肋應(yīng)驗(yàn)算的內(nèi)容是在腹板平面外的穩(wěn)定性、 承壓強(qiáng)度計算、與腹板的連接焊縫計算。55鋼梁在集中荷載作用下，若局部承壓強(qiáng)度

7、不滿足應(yīng)采取的措施是設(shè)置支承加勁肋。56按正常使用極限狀態(tài)計算時 , 受彎構(gòu)件要限制撓度, 拉、壓構(gòu)件要限制長細(xì)比。57荷載作用在上翼緣的梁較荷載作用在下翼緣的梁整體穩(wěn)定承載力高。58承受靜力荷載或間接承受動力荷載的工形截面壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計算公式中，塑性發(fā)展系數(shù) x 取_1.05_ 。59工字形受彎構(gòu)件翼緣板的局部穩(wěn)定保證條件是根據(jù)_單向均勻受壓板的臨界力 _導(dǎo)出的。60工字形截面組合梁的抗彎強(qiáng)度計算考慮部分截面發(fā)展塑性時, 其受壓件翼緣板的外伸寬度應(yīng)滿足。61組合梁腹板與翼緣間的連接焊縫受_剪_；當(dāng)該焊縫為角焊縫時, 最大計算長度。62實(shí)腹式壓彎構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)屈曲形式為彎曲失穩(wěn)。63.實(shí)

8、腹式壓彎構(gòu)件在彎矩平面外屈曲形式為彎扭失穩(wěn)。64. 壓彎構(gòu)件的剛性柱腳中的錨栓直徑應(yīng)按構(gòu)造 確定。65. 按正常使用極限狀態(tài)計算時 , 受彎構(gòu)件要限制 最大撓度 , 拉、壓構(gòu)件要限制長細(xì)比 。二 選擇題。3。1在鋼材所含化學(xué)元素中，均為有害雜質(zhì)的一組是（C）A 碳磷硅B硫磷錳C硫氧氮D碳錳礬2鋼材的性能因溫度而變化，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（B ）A 不變B 降低C 升高D 稍有提高，但變化不大3體現(xiàn)鋼材塑性性能的指標(biāo)是（C）A 屈服點(diǎn)B 強(qiáng)屈比C 延伸率D 抗拉強(qiáng)度4同類鋼種的鋼板，厚度越大（A）A 強(qiáng)度越低B 塑性越好C 韌性越好D 內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少5在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的

9、情況是（B）的典型特征A 脆性破壞B 塑性破壞C 強(qiáng)度破壞D 失穩(wěn)破壞6構(gòu)件發(fā)生脆性破壞時，其特點(diǎn)是（D）。A 變形大B 破壞持續(xù)時間長C 有裂縫出現(xiàn)D 變形小或無變形7鋼材中磷含量超過限制時，鋼材可能會出現(xiàn)（A）。A 冷脆B 熱脆C 藍(lán)脆D 徐變8在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的（A）。A 最大應(yīng)力B 設(shè)計應(yīng)力C 疲勞應(yīng)力D 穩(wěn)定臨界應(yīng)力9鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于（C）。A 0.6%B0.25%C0.22%D0.2%10在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無明顯先兆的情況是（A）的典型特征。A 脆性破壞B 塑性破壞C 強(qiáng)度破壞D 失穩(wěn)破壞11鋼材中硫的含量超過限值時，鋼材可能會出現(xiàn)（B）

10、。A 冷脆B 熱脆C 藍(lán)脆D 徐變12鋼結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能是因?yàn)椋?C）。A 鋼材的強(qiáng)度高B 鋼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量輕C 鋼材良好的吸能能力和延性D 鋼結(jié)構(gòu)的材質(zhì)均勻13鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)是（ C）。A 延伸率B 韌性指標(biāo)C 屈服點(diǎn)D 冷彎性能14鋼材的設(shè)計強(qiáng)度是根據(jù)（C ）確定的。A 比例極限B 彈性極限C 屈服強(qiáng)度D 極限強(qiáng)度15. 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（ D ）關(guān)系不大。A 鋼材的種類B 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)C 連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)D 殘余應(yīng)力大小16.焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（B）有關(guān)。A。4。BCD17. 型鋼中的鋼和工字鋼相比，（ D ）。A 兩者所用的鋼材不同B前者的翼緣相對較寬C 前者的強(qiáng)

11、度相對較高D兩者的翼緣都有較大的斜度18. 有二個材料分別為 3 號鋼和 16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條應(yīng)選用（ A ）型。AE43BE50CE55DT5019. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、 塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需（ C ）指標(biāo)。A低溫屈服強(qiáng)度B 低溫抗拉強(qiáng)度C低溫沖擊韌性D疲勞強(qiáng)度20.鋼材脆性破壞同構(gòu)件（D ）無關(guān)。A 應(yīng)力集中B 低溫影響C 殘余應(yīng)力D彈性模量21. 3號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計強(qiáng)度可以提高5%，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼（A）好。A 脫氧B 爐種C 屈服強(qiáng)度D 澆注質(zhì)量22.鋼材的理想 曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是（）。23. 普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變

12、形是（ B ）。A 完全彈性變形B 完全塑性變形C彈性成分為主的彈塑性變形D塑性成分為主的彈塑性變形24. 下列因素中，（ A ）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。A鋼材屈服點(diǎn)的大小B 鋼材含碳量C負(fù)溫環(huán)境D應(yīng)力集中25. k 是鋼材的（A ）指標(biāo)。A韌性性能B 強(qiáng)度性能C塑性性能D冷加工性能26. 吊車梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的（ B）。A 兩側(cè)邊為軋制邊B 兩側(cè)邊為火焰切割邊C 一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊D 一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊27.進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（）A 標(biāo)準(zhǔn)荷載計算B 設(shè)計荷載計算C 考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算

13、D 考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算。5。28. 下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？（ C ） . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值； . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。A 、B 、C 、D 、29. 計算吊車梁疲勞時，下列作用在跨間內(nèi)的哪種吊車荷載取值是正確的？A 兩臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動力系數(shù)B 一臺吊車荷載設(shè)計值乘以動力系數(shù)C 一臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)D 一臺起重量最大的吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)

14、值30焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（B ）A整體穩(wěn)定B 靜力強(qiáng)度C剛度D 局部穩(wěn)定31反應(yīng)鋼材的最大抗拉能力的是（D ）。A 比例極限B 彈性極限C 屈服強(qiáng)度D 極限強(qiáng)度32在鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)中， 既能反應(yīng)鋼材塑性又能反應(yīng)鋼材冶金缺陷的指標(biāo)是（ C）。A 屈服強(qiáng)度B 沖擊韌性33 北方一嚴(yán)寒地區(qū)（溫度低于為 A4 級吊車梁，其鋼材應(yīng)選擇（C 冷彎性能D 伸長率-20 ）的一露天倉庫起重量大于50t 的工作制D ）鋼。AQ235-AB Q235-BCQ235-CD Q235-D34 焊接承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有（B ）。A 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和硫、磷含量的合格保證B 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度

15、和碳、硫、磷含量的合格保證C 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量和冷彎試的合格保證D 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度，冷彎試驗(yàn)和沖擊韌性的合格保證。35 鋼材的冷彎試驗(yàn)是判別鋼材（C ）的指標(biāo)。A 強(qiáng)度B 塑性C 塑性及冶金質(zhì)量D 韌性及可焊性36 鋼材的韌性是反映的（B ）的指標(biāo)。A 耐腐性及可焊性B 強(qiáng)度及塑性C 塑性及可焊性D 韌性及耐腐性37 在碳素結(jié)構(gòu)鋼中， A，B，C，D 為按質(zhì)量劃分的級別。除（A）鋼沖擊韌性不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。A、A級B、B級C、C級D、D級38直接受到重復(fù)荷載作用的焊接結(jié)構(gòu)，影響其疲勞強(qiáng)度的最主要因素是（ D） A 應(yīng)力變化的循環(huán)

16、次數(shù)、 最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和鋼材的靜力強(qiáng)度。6。B 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力、應(yīng)力比（絕對值最小與最大應(yīng)力之比，拉應(yīng)力取正值，壓應(yīng)力取負(fù)值）和構(gòu)造細(xì)部C 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）、最大應(yīng)力、應(yīng)力比和鋼材的靜力強(qiáng)度D 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和構(gòu)造細(xì)部39為保證承重結(jié)構(gòu)的承載力和防止在一定條件下出現(xiàn)能脆性破壞， 應(yīng)根據(jù)（ C ）等綜合因素考慮，選用合適的鋼材牌號和材性。A 結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)，鋼材厚度和工作溫度B 荷載特征、連接方法、計算方法、工作環(huán)境及重要性C 重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、

17、鋼材厚度和工作環(huán)境D 重要性、跨度大小、連接方法、工作環(huán)境和加工方法40鋼材經(jīng)過冷加工冷拉、 冷彎、沖孔、機(jī)械剪切所產(chǎn)生的冷作硬化應(yīng)變硬化后，其（D ）基本保持不變。A抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度B 塑性C 韌性D 彈性模量41鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后（A）。A 強(qiáng)度提高B 塑性提高C 冷彎性能提高D 可焊性提高42鋼材沖擊韌性與工作溫度 T 之間的關(guān)系為（ C ）AT 降低，增加B T 增加，降低CT 降低，降低DT 改變，不變43鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（B ）等于單向拉伸時的屈服點(diǎn)決定的。A 最大主拉應(yīng)力 1B 最大剪應(yīng)力 1C 最大主壓應(yīng)力 3D 折算應(yīng)力 eq44鋼材的力學(xué)性能

18、指標(biāo)，最基本、最主要的是（C）時的力學(xué)性能指標(biāo)。A 承受剪切B 承受彎曲C 單向拉伸D 兩向和三向受力45對于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（C ）。A 可選擇 Q235鋼B 可選擇 Q345鋼C 鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證D 鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保證46在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計算時，計算用的荷載（C）。A 需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng)系數(shù)B 需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項(xiàng)系數(shù)C 永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項(xiàng)系數(shù)D 永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項(xiàng)系數(shù)47進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（C）。A 標(biāo)準(zhǔn)荷載計算B 設(shè)計荷載計算。7。C

19、 考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算D 考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算48在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比時，稱為（ A）。A 完全對稱循環(huán)B 脈沖循環(huán)C 不完全對稱循環(huán)D 不對稱循環(huán)49 鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計表達(dá)式為：，式中是（C）。A 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)B 荷載分項(xiàng)系數(shù)C 可變荷載組合系數(shù)D 材料的抗力分項(xiàng)系數(shù)50下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？（C） . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值； . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的

20、變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。A 、B 、C 、D 、51. 建筑鋼材的伸長率與（ C ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。A 到達(dá)屈服應(yīng)力時B 到達(dá)極限應(yīng)力時C試件斷裂瞬間D試件斷裂后52.結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（B）表示。A 流幅B沖擊韌性C可焊性D伸長率53.在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時，下列因素中的（D）不是主要考慮的因素。A建造地點(diǎn)的氣溫B 荷載性質(zhì)C鋼材造價D建筑的防火等級3、剛結(jié)構(gòu)表面長期承受某一溫度下的輻射熱時，需加隔熱保護(hù)層。該溫度是（ A ）A150°B 250°C320°D 600°54. 鋼材中硫的含量超過規(guī)

21、定標(biāo)準(zhǔn)（ D ）A將提高鋼材的伸長率B 將提高鋼材的抗拉強(qiáng)度C將使鋼材在低溫工作時變脆D將使鋼材在高溫工作時變脆55. 對于 Q235-C級鋼材，應(yīng)具有的質(zhì)量保證是（ C ）A強(qiáng)度、延伸率、冷彎性能B 強(qiáng)度、延伸率和0韌性指標(biāo)C強(qiáng)度、延伸率和 +20韌性指標(biāo) D強(qiáng)度、延伸率和 -20 韌性指標(biāo) 56. 鋼結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)是指（ C ）。8。A結(jié)構(gòu)發(fā)生劇烈振動B 結(jié)構(gòu)的變形已不能滿足使用需要C結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞D 使用已達(dá)五十年57. 處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（ C ）A耐腐蝕的鋼材B 含磷的鋼材C韌性好的鋼材D強(qiáng)度高的鋼材58. 規(guī)范按照鋼材的厚度將鋼材分為三組，不同組分的鋼材

22、主要是下列哪項(xiàng)指標(biāo)不同（B）A強(qiáng)度設(shè)計值B 鋼材規(guī)格C 硫磷含量D 延伸率59、在鋼構(gòu)件中產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素是（D ）A構(gòu)件環(huán)境溫度的變化B 荷載的不均勻分布C加載的時間長短D 構(gòu)件截面的突變60. 鋼材中碳元素含量提高對鋼材性能的影響是（ A ）A可提高鋼材的強(qiáng)度B 可增強(qiáng)鋼材的塑性性能C將提高鋼材的韌性D提高鋼材的耐腐蝕性61. 下列鋼結(jié)構(gòu)的破壞屬于脆性破壞的是（ B ）A軸壓柱的失穩(wěn)破壞B 疲勞破壞C鋼板受拉破壞D 螺栓桿被拉斷62. 下列情況屬于正常使用極限驗(yàn)算的是（ B ）A受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計算B 梁的撓度驗(yàn)算C受彎構(gòu)件的彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算D 螺栓連接的強(qiáng)度驗(yàn)算63.Q235-A 級鋼和 Q

23、235-B級鋼出廠保證項(xiàng)目不同的力學(xué)性能指標(biāo)是（C ）A屈服點(diǎn)B 極限抗拉強(qiáng)度C 韌性指標(biāo)值D延伸率64. 引起疲勞破壞的荷載為（ C ）A靜載B 動載C產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載D產(chǎn)生全壓應(yīng)力循環(huán)的荷載65. 按近似概率方法設(shè)計的鋼結(jié)構(gòu)是（ C ）A. 絕對可靠的B.絕對不可靠的C. 存在一定風(fēng)險的D.具有相同可靠性指標(biāo)的66. 結(jié)構(gòu)鋼材易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（ D ）A.三向同號等值拉應(yīng)力B. 兩向異號等值正應(yīng)力C.單向壓應(yīng)力D. 三向等值剪應(yīng)力67.為提高對接焊縫的容許應(yīng)力幅應(yīng)采取下列哪項(xiàng)措施（）A. 對焊縫進(jìn)行加工，磨平處理B.提高鋼材強(qiáng)度C. 提高焊條抗拉強(qiáng)度D.改變作用的應(yīng)力幅68.

24、Q235 鋼的質(zhì)量等級是按（A ）A. 強(qiáng)度劃分B.厚度劃分。9。C. 化學(xué)成分和力學(xué)性能劃分D.不同的硫磷含量劃分69. 鋼材的冷彎性能可檢驗(yàn)鋼材的（ A ）A. 在單向拉伸應(yīng)力下塑性變形能力B.在動荷載作用下的工作能力C. 在復(fù)雜應(yīng)力下的塑性變形能力D.在低溫下彎曲時吸收機(jī)械能的能力70. 鋼材的抗彎強(qiáng)度與屈服點(diǎn)的關(guān)系是（ C ）A.B.C.D.71. 鋼材的性能因溫度而改變，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（B）A. 不變B.降低C.升高D.稍有提高，但變化不大72. 抗拉強(qiáng)度與屈服點(diǎn)之比可表示鋼材（ B ）A. 變形能力B.極限承載能力C.抵抗分層能D.承載力儲備73. 處于低溫下的焊接結(jié)

25、構(gòu)應(yīng)選用（ C ）A. 耐腐蝕的鋼材B.喊磷的鋼材C.韌性好的鋼材D.強(qiáng)度高的鋼材74. 鋼材的伸長率指標(biāo)是通過下列哪項(xiàng)實(shí)驗(yàn)得到的（C ）A. 冷彎試驗(yàn)B.沖擊功試驗(yàn)C.單向拉伸試驗(yàn)D.疲勞試驗(yàn)75. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（ C ）A. 鋼材的塑性太低B.鋼材的彈性模量太大C. 焊接時熱量分布不均勻D.焊縫的厚度太小76. 下列陳述正確的是（ D ）A. 因鋼材不易燃，所以鋼結(jié)構(gòu)具有良好的放火性能B. 溫度達(dá)到 600 度時鋼材的強(qiáng)度降為 0，說明其耐熱性能不好C. 鋼材的比重較大，因此將鋼材稱為輕質(zhì)高強(qiáng)材料是不恰當(dāng)?shù)腄. 與混凝土材料相比，大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼材77. 沒有明顯

26、屈服點(diǎn)的鋼材，名義屈服點(diǎn)可取（ B ）A 殘余應(yīng)變?yōu)?0.01 時對應(yīng)的應(yīng)力B 殘余應(yīng)變?yōu)?0.2 時對應(yīng)的應(yīng)力C. 殘余應(yīng)變?yōu)?0.33 時對應(yīng)的應(yīng)力D. 殘余應(yīng)變?yōu)?0.4 時對應(yīng)的應(yīng)力78. 脆性破壞的特點(diǎn)是（ D ）A. 變形大B.破壞持續(xù)時間C.有裂縫出現(xiàn)D.變形小或無變形79. 下面關(guān)于鋼材中各化學(xué)成分的敘述錯誤的是（ D ）A鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于0.22%B錳是有益元素，弱脫氧劑，能消除硫?qū)︿摰臒岽嘤绊?。C硅是強(qiáng)脫氧劑，適量的硅可提高鋼的強(qiáng)度，對變形性能無明顯影響。D磷元素在低溫下能提高鋼材強(qiáng)度，還能增加鋼材的變形能力。80. 下列關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)疲勞驗(yàn)算的描述正確的是（A ）

27、。10。A疲勞驗(yàn)算采用以概率論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)原則進(jìn)行的B疲勞驗(yàn)算中構(gòu)件和連接的分類受到鋼材的種類及其強(qiáng)度級別的影響C疲勞驗(yàn)算中的應(yīng)力幅由重復(fù)作用的荷載產(chǎn)生，故疲勞驗(yàn)算按可變荷載進(jìn)行D疲勞驗(yàn)算時不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，也應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算81. 鋼材在 250附近出現(xiàn)抗拉強(qiáng)度提高，沖擊紉性下降的現(xiàn)象，稱為（A ）A藍(lán)脆B 熱脆C冷脆D氫脆82. 紉性指標(biāo)受下列哪項(xiàng)因素影響較大（ A ）A低溫B 荷載類別C鋼材強(qiáng)度D塑性性能83. 下列哪種情況可以使用沸騰鋼（ C ）A、需要驗(yàn)算疲勞的焊接結(jié)構(gòu)B、常溫下承受靜荷載的受彎構(gòu)件C、工作溫度低于 -20 、直接承受動荷載的焊接結(jié)構(gòu)D、工作溫度低于 -20 、直

28、接承受動荷載的非焊接結(jié)構(gòu)84. 下列哪一種狀態(tài)屬于承載能力極限狀態(tài)（ B ）A、雨蓬傾覆B 、鋼梁有較明顯的變形C、拉桿在動荷載下劇烈晃動D 、吊車梁在吊車行駛時發(fā)生抖動、搖晃85. 下列哪一種狀態(tài)屬于正常使用極限狀態(tài)（ C ）A、雨蓬傾覆B 、鋼梁有較明顯的變形C、拉桿在荷載作用下產(chǎn)生較大塑性變形D 、壓桿喪失整體穩(wěn)定86. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（C）A 栓桿的預(yù)拉力B 栓桿的抗剪能力C 被連接板件間的摩擦力D 栓桿被連接板件間的擠壓力87在動荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于（B）A 60B40C80D12088在鋼結(jié)構(gòu)連接中，常取焊條型號與焊件強(qiáng)度相適應(yīng)，對 Q345鋼構(gòu)

29、件，焊條宜采用（ B ）。AE43型BE50型CE55型D前三種均可89承壓型螺栓連接比摩擦型螺栓連接（B）。A 承載力低，變形大B 承載力高，變形大C承載力低，變形小D 承載力高，變形小90摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗拉連接，其承載力（A）。A 比承壓型高強(qiáng)螺栓連接小B比承壓型高強(qiáng)螺栓連接大C 與承壓型高強(qiáng)螺栓連接相同D 比普通螺栓連接小。11。91某角焊縫 T 形連接的兩塊鋼板厚度分別為8mm和 10mm，合適的焊角尺寸為（B ）。A 4mmB 6 mmC 10mmD 12mm92下列螺栓破壞屬于構(gòu)造破壞的是（B）。A 鋼板被拉壞B 鋼板被剪壞C 螺栓被剪壞D 螺栓被拉壞93排列螺栓時，若螺栓孔直徑

30、為，螺栓的最小端距應(yīng)為（B）。A 1.5B 2C 3D 894采用手工電弧焊焊接 Q235鋼材時應(yīng)采用（ A）焊條。AE43型BE50 型CE55 型D 無正確答案95在承擔(dān)靜力荷載時，正面角焊縫強(qiáng)度比側(cè)面角焊縫強(qiáng)度（A）。A 高B 低C 相等D 無法判斷96對于對接焊縫，當(dāng)焊縫與作用力間的夾角滿足（ B）時，該對接焊縫的可不進(jìn)行驗(yàn)算。A 1B 1.5C 2D 0.597可不進(jìn)行驗(yàn)算對接焊縫是（ D）。AI級焊縫B 當(dāng)焊縫與作用力間的夾角滿足1.5 時的焊縫CII級焊縫D A 、B、C都正確98. 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（ C ）。A 以拉應(yīng)力為主B 以壓應(yīng)力為主C包括拉、壓應(yīng)力D拉、壓

31、應(yīng)力都很小99.產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因是（D）。A 冷卻速度太快B 焊件各纖維能自由變形C 鋼材彈性模量太大，使構(gòu)件剛度很大D 施焊時焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)100. 角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接， 當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時，（ C ）。A 角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等B 角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫C 角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫D 由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用101.對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計算正面直角焊縫時（C）。A 要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高B 要考慮焊縫剛度影響C 與側(cè)面角焊縫的計

32、算式相同D 取。12。102. 未焊透的對接焊縫計算應(yīng)按（ C ）計算。A 對接焊縫B 角焊縫C 斷續(xù)焊縫D 斜焊縫103. 角焊縫的最小焊腳尺寸A較薄板厚度B 較厚板厚度C任意板厚104. 某角焊縫的焊腳尺寸為 8mm，該焊縫的最小長度應(yīng)為下列哪項(xiàng)數(shù)值（ A ）A、40 mmB 、64 mmC 、80 mmD、 90 mm105. 某側(cè)面角焊縫長度為 600 mm，焊腳為 8 mm，該焊縫的計算長度應(yīng)為下列哪項(xiàng)（B ）A、600 mm B、 584 mm C、496 mm D、480 mm106. 下列哪項(xiàng)屬于螺栓連接的受力破壞（ A ）A、鋼板被剪斷B 、螺栓桿彎曲C、螺栓桿被拉D、 C

33、級螺栓連接滑移107. 某角焊縫連接的兩塊鋼板厚度分別是 8mm和 10mm，合適的焊腳尺寸為 （ B ）A4mmB 6mmC10mmD12mm108. 對于高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接， 由于栓桿中有較大的預(yù)應(yīng)力， 所以高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接（ C ）A不能再承擔(dān)外應(yīng)力，以免栓桿被拉斷B不能再承擔(dān)外拉力，以免降低連接的抗剪承載力C可以承載外應(yīng)力，因?yàn)樗U中的拉力并未增加D可以承擔(dān)外應(yīng)力，但需限制栓桿拉力的增加值109. 某承受軸向力的側(cè)面角焊縫的焊縫長度為 300mm，焊腳尺寸為 6mm，該焊縫能承受的最大動荷載為（）A100.8KNB. 151.2KNC. 201.6KND. 245.9KN110.

34、 普通螺栓抗剪工作時， 要求被連接構(gòu)件的總厚度小于螺栓直徑的 5 倍，是防止（C）A. 螺栓桿剪切破壞B. 鋼板被切壞C. 板件擠壓破壞D. 栓桿彎曲破壞111. 某焊縫焊腳尺寸為 6mm,經(jīng)計算焊縫長度為 30mm,則最終焊縫長度（ C ）A. 48mmB. 58mmC. 50mmD. 40mm112. 某承受軸心拉力的鋼板用摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，接觸面摩擦系數(shù)是 0.5 ，栓桿中的預(yù)拉力為 155KN，栓桿的受剪面是一個，鋼板上作用的外拉力為 180KN，該連接所需螺栓個數(shù)為（ C ）A.1 個B.2個C.3個D.4個113. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（ C ）A. 栓桿的預(yù)拉力B.

35、栓桿的抗剪能力。13。C. 被連接板件間的摩擦力D.栓桿與被連接板件間的擠壓力114. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接（C）A 沒有本質(zhì)差別B 施工方法不同C 承載力計算方法不同D 材料不同115. 設(shè)有一截面尺寸為 100× 8 的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在 10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為 6mm。為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要求，試選用下列何項(xiàng)數(shù)值。（A ）A 40mmB 60mmC 80mmD 100mm116. 下列有關(guān)殘余應(yīng)力對壓桿穩(wěn)定承載力的影響，描述正確的是（A）A 殘余應(yīng)力使柱子提前進(jìn)入了塑性狀態(tài)，降低了軸壓柱的穩(wěn)定承載力B 殘余應(yīng)力對

36、強(qiáng)軸和弱軸的影響程度一樣C 翼緣兩端為殘余拉應(yīng)力時壓桿穩(wěn)定承載力小于翼緣兩端為殘余壓應(yīng)力的情況D 殘余應(yīng)力的分布形式對壓桿的穩(wěn)定承載力無影響117. 軸心受壓柱的柱腳，底板厚度的計算依據(jù)是底板的（C）A 抗壓工作B 抗拉工作C 抗彎工作D 抗剪工作118格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計算采用了大于的換算長細(xì)比是考慮（D ）。A 格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件B 考慮強(qiáng)度降低的影響C 考慮單肢失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響D 考慮剪切變形的影響119為保證格構(gòu)式構(gòu)件單肢的穩(wěn)定承載力，應(yīng)（B）。A 控制肢間距B 控制截面換算長細(xì)比C 控制單肢長細(xì)比D 控制構(gòu)件計算長度120軸壓柱在兩個主軸方向等

37、穩(wěn)定的條件是（C）。A 桿長相等B 計算長度相等C 長細(xì)比相等D 截面幾何尺寸相等121實(shí)腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是（C）。ABCD122. 一根截面面積為 A，凈截面面積為 An 的構(gòu)件，在拉力 N 作用下的強(qiáng)度計算公式為（C）。ABCD123.實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有（B）。14。A 強(qiáng)度B 強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性C 強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定D 強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比）124.為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了（D）。A 改變板件的寬厚比B 增大截面面積C 改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)D 增加截面的慣性矩125.軸心壓桿構(gòu)件采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計算（B

38、）。A 完全相同B 僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同C 僅面積取值不同D 完全不同126. 工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進(jìn)行計算的要求時，（ A）。A 可在計算時僅考慮腹板兩邊緣各的部分截面參加承受荷載B 必須加厚腹板C 必須設(shè)置縱向加勁肋D 必須設(shè)置橫向加勁肋127. 實(shí)腹式軸壓桿繞 x,y 軸的長細(xì)比分別為 x、 y ，對應(yīng)的穩(wěn)定的系數(shù)分別為 fx 、 fy，若 x=y ，則（ D）。Afx>fyBfx=fyCfx<fyD需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別128. 縱向均勻受壓四邊簡支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為。當(dāng)a=3600mm， b=1500mm時，kmin= （）。A 4.00

39、0B 5.138C 4.134D 4.203129. 在下列因素中，（B）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。A 壓桿的殘余應(yīng)力分布B 構(gòu)件的初始幾何形狀偏差C 材料的屈服點(diǎn)變化D荷載的偏心大小130長細(xì)比較小的十字形軸壓構(gòu)件易發(fā)生屈曲形式是（B）A 彎曲B 扭曲C 彎扭屈曲D 斜平面屈曲131與軸壓桿穩(wěn)定承載力無關(guān)的因素是（A ）A. 桿端的約束狀況B.殘余應(yīng)力C. 構(gòu)件的初始偏心D.鋼材中有益金屬元素的含量132軸壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定是由（ A ）A個別截面的承載力不足造成的B 個別截面的剛度不足造成的C整個構(gòu)件承載力不足造成的D 整個構(gòu)件剛度不足造成的133單軸對稱的軸心受壓拄，繞對稱軸發(fā)生屈

40、曲的形式是（C ）A彎曲屈曲B 扭轉(zhuǎn)屈曲C彎扭屈曲D三種屈曲均可能134與軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)有關(guān)的因素是（A）A截面類別、鋼號、長細(xì)比B 截面類別、計算長度系數(shù)、長細(xì)比。15。C截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比D 截面類別、兩個方向的長度、長細(xì)比135由二槽鋼組成的格構(gòu)式軸壓綴條柱， 為提高虛軸方向的穩(wěn)定承載力應(yīng) （ D）A加大槽鋼強(qiáng)度B 加大槽鋼間距C減小綴條截面積D增大綴條與分肢的夾角136以下截面中抗扭性能較好的是（ D ）A. 槽鋼截面B. 工字型截面C. T 形截面D. 箱形截面137某軸心受拉構(gòu)件，截面積為 1400, 承受軸拉力 N=300，該桿截面上的應(yīng)力是(C)A120 N

41、/B.200.2 N/C. 214.3 N/D.215N/138 N/Af 的物理意義是（A ）A構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值B構(gòu)件截面最大應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值C構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值D軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值139格構(gòu)式軸壓柱等穩(wěn)定的條件是（D ）A實(shí)軸計算長度等于虛軸計算長度B實(shí)軸計算長度等于虛軸計算長度的2 倍C實(shí)軸長細(xì)比等于虛軸長細(xì)比D實(shí)軸長細(xì)比等于虛軸換算長細(xì)比140格構(gòu)式柱中綴材的主要作用是（B ）A、保證單肢的穩(wěn)定B 、承擔(dān)桿件虛軸彎曲時產(chǎn)生的剪力C、連接肢件D、保證構(gòu)件虛軸方向的穩(wěn)定141某承受軸拉力的鋼板，寬

42、250，厚 10，鋼板沿寬度方向有兩個直徑為 21.5 的螺栓孔，鋼板承受的拉力設(shè)計值為 400KN，鋼板截面上的拉應(yīng)力最接近下列哪項(xiàng)（B ）A、B、C、D、142下列關(guān)于穩(wěn)定的說法哪種正確（B ）A、壓桿失穩(wěn)是因?yàn)闂U中部的應(yīng)力超過了鋼材的強(qiáng)度B、壓桿失穩(wěn)是壓力使剛度減小并消失的過程C、壓桿失穩(wěn)是因?yàn)闂U件有缺陷D、壓桿失穩(wěn)時屈曲的形式是彎曲143受拉構(gòu)件按強(qiáng)度計算極限狀態(tài)是（C ）A凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度。16。B毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度C凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度D毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度144驗(yàn)算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時，計算

43、公式中的長細(xì)比為（ C）。A 繞強(qiáng)軸的長細(xì)比B 繞弱軸的長細(xì)比C 兩方向長細(xì)比的較大值D兩方向長細(xì)比的較小值145格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是 (D)A 保證柱截面幾何形狀不變B 提高柱抗扭剛度C 傳遞必要的剪力D 上述三種都是146下面的（ B）情況應(yīng)將其設(shè)計強(qiáng)度進(jìn)行折減。A 動力荷載作用的構(gòu)件B 單角鋼單面按軸壓計算穩(wěn)定的構(gòu)件C 有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件D殘余應(yīng)力較大的構(gòu)件147軸壓柱腳設(shè)計中采用錨栓目的（D ）。A 承受柱底的彎矩B承受柱底的剪力C 承受柱底的軸力D便于柱子安裝定位148計算長度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力（A）。A 提高B 降低C 不變D 不能確定149設(shè)軸心受壓柱 a、 b、 c 三類截面的穩(wěn)定系數(shù)分別為，則在長細(xì)比相同的情況下，他們的關(guān)系為（C ）。150下列梁不必驗(yàn)算整體穩(wěn)定的是（D）A 焊接工字形截面B 箱形截面梁C 型鋼梁D 有剛性鋪板的梁151驗(yàn)算組合梁剛度時，荷載通常?。ˋ ）A 標(biāo)準(zhǔn)值B 設(shè)計值C 組合值D 最大值152計算梁的（ A ）時，應(yīng)用凈截面的幾