脆性斷裂與疲勞破壞問題

1、脆性斷裂與疲勞破壞問題一、脆性斷裂鋼材或鋼結(jié)構(gòu)的脆性斷裂是指應(yīng)力低于鋼材抗拉強度或屈服強度情況下發(fā)生突然斷裂 的破壞。鋼結(jié)構(gòu)尤其是焊接結(jié)構(gòu)，由于鋼材、加工制造、焊接等質(zhì)量和構(gòu)造上的原因 ，往往存在類 似于裂紋性的缺陷。脆性斷裂大多是因這些缺陷發(fā)展以致裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展而發(fā)生的，當(dāng)裂紋緩慢擴(kuò)展到一定程度后，斷裂即以極高速度擴(kuò)展，脆斷前無任何預(yù)兆而突然發(fā)生，破壞。鋼結(jié)構(gòu)脆性斷裂破壞事故往往是多種不利因素綜合影響的結(jié)果，主要是以下幾方面：(1 )鋼材質(zhì)量差、厚度大： 鋼材的碳、硫、磷、氧、氮等元素含量過高，晶粒較粗，夾雜物等冶金缺陷嚴(yán)重，韌性差等；較厚的鋼材輻軋次數(shù)較少，材質(zhì)差、韌性低，可能存在較多 的冶

2、金缺陷。(2)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件構(gòu)造不合理：孔洞、缺口或截面改變急劇或布置不當(dāng)?shù)仁箲?yīng)力集中嚴(yán)重。(3)制造安裝質(zhì)量差：焊接、安裝工藝不合理，焊縫交錯，焊接缺陷大，殘余應(yīng)力嚴(yán)重；冷加工引起的應(yīng)變硬化和隨后出現(xiàn)的應(yīng)變時效使鋼材變脆。(4)結(jié)構(gòu)受有較大動力荷載或反復(fù)荷載作用：但荷載在結(jié)構(gòu)上作用速度很快時(如吊車行進(jìn)時由于軌縫處高差而造成對吊車梁的沖擊作用和地震作用等)，材料的應(yīng)力-應(yīng)變特性就要發(fā)生很大的改變。隨著加荷速度增大，屈服點將提高而韌性降低。特別是和缺陷、應(yīng)力集中、低溫等因素同時作用時，材料的脆性將顯著增加。(5)在較低環(huán)境溫度下工作：當(dāng)溫度從常溫開始下降肘，材料的缺口韌性將隨之降低，材料逐漸變脆。

3、這種性質(zhì)稱為 低溫冷脆。不同的鋼種，向脆性轉(zhuǎn)化的溫度并不相同。同一種材 料,也會由于缺口形狀的尖銳程度不同，而在不同溫度下發(fā)生脆性斷裂。所以，這里所說的"低溫”并沒有困定的界限。為了確定缺口韌性隨溫度變化的關(guān)系，目前都采用沖擊韌性試驗。圖1為碳素鋼恰貝 V形缺口試件沖擊能量與溫度的關(guān)系曲線。顯而易見，隨著溫度的降低，Cv能量值迅下降，材料將由塑性破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈云茐?。同時可見，鋼材由塑性破壞到脆性破壞的轉(zhuǎn)變是在一個溫度區(qū)間內(nèi)完成的 ，此溫度區(qū)T1T2稱為轉(zhuǎn)變溫度區(qū)。在轉(zhuǎn)變溫度區(qū)內(nèi)，曲線的轉(zhuǎn)折點最陡點所對應(yīng)的溫度T0稱為轉(zhuǎn)變溫度。如果把低于T0的完全脆性破壞的最高溫度Tl作為鋼結(jié)構(gòu)的脆斷

4、設(shè)計溫度 ，即可保證鋼結(jié)構(gòu)低溫工作的安全。這一脆斷設(shè)計溫度 是根據(jù)大量使用經(jīng)驗和實驗資料統(tǒng)計分析確定的。對于一般鋼結(jié)構(gòu)，取對應(yīng)于Cv=2.07公斤-米，的溫度。為了保證鋼結(jié)構(gòu)的安全使用，應(yīng)保證其使用溫度高于 T1。飛益威副直 7a敝髓舞I斜朝建i圖i沖擊能量與溫度的關(guān)系7、疲勞破壞1.疲勞破壞的概念鋼材在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，其應(yīng)力雖然沒有達(dá)到抗拉強度，甚至還低于屈服強度 時，也可能發(fā)生突然破壞，這種現(xiàn)象稱為疲勞破壞。鋼材在疲勞破壞之前，沒有明顯的變形, 是一種突然發(fā)生的 脆性斷裂，所以疲勞破壞屬于反復(fù)荷載作用下的脆性破壞。鋼材的疲勞破壞是經(jīng)過長時間的發(fā)展過程才出現(xiàn)的，其破壞過程可分為三個階段：

5、裂紋的形成、裂紋緩慢擴(kuò)展、最后迅速斷裂而破壞。鋼材的疲勞破壞首先是由于鋼材內(nèi)部結(jié)構(gòu)不 均勻和應(yīng)力分布不均勻所引起的。應(yīng)力集中可以使個別晶粒很快出現(xiàn)塑性變形及硬化， 從而 大大降低鋼材的疲勞強度。對于承受連續(xù)反復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)，設(shè)計時必須考慮鋼材的疲勞問題。反復(fù)作用的荷載值不隨時間變化， 則在所有應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力幅將保持常量，稱為常幅疲勞。若反復(fù)荷載作用下，應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力隨時間隨機(jī)變化，則稱為變幅疲勞。其循環(huán)應(yīng)力譜如圖2和圖3所示。反復(fù)荷載引起的應(yīng)力循環(huán)形式有同號應(yīng)力循環(huán)和異號應(yīng)力循環(huán)兩種類型。循環(huán)中絕對值最小的峰值應(yīng)力 仃min與絕對值最大的峰值 仃max之比P =仃min /仃max稱為應(yīng)力循

6、環(huán)特征值，當(dāng)為 拉應(yīng)力時，仃min或。max取正號；當(dāng)為壓應(yīng)力時，仃min或仃max取負(fù)號。如圖1所示，當(dāng)P<0時為異號應(yīng)力循環(huán)，當(dāng)P>0時為同號應(yīng)力循環(huán)，P=1時表示靜力荷載。最大應(yīng)力和最小應(yīng)力符號相反而其絕對值相等，即P = -1時（圖1a）,稱為對稱循環(huán)。當(dāng)最大應(yīng)力為拉應(yīng)力而最小應(yīng)力為零時，P=0 （圖19-5c）,稱為脈沖循環(huán)。對于軋制鋼材和非焊接結(jié)構(gòu)，P值越小疲勞強度越低，反之則越高。但對于焊接結(jié)構(gòu)，由于焊縫附近存在著很大的焊接殘余應(yīng)力峰值，應(yīng)力循環(huán)特征值P =<!min /Omax并不代表疲勞裂縫出現(xiàn)處的應(yīng)力狀態(tài)，實際的應(yīng)力循環(huán)是從殘余應(yīng)力開始，變動一個應(yīng)力幅仃=

7、0max -min （此處。max為最大拉應(yīng)力, 值）。因此焊接結(jié)構(gòu)的疲勞性能直接與應(yīng)力幅 關(guān)系不是非常密切。仃min為最小應(yīng)力，拉應(yīng)力取正值，壓應(yīng)力取負(fù)= CTmax -仃min有關(guān)而與應(yīng)力循環(huán)特征值P的圖2常幅應(yīng)力循環(huán)的譜a) P- b) " "0c) ："=0d) ；工0e) ! >0f)圖3變幅應(yīng)力循環(huán)的譜試驗結(jié)果證明，影響鋼材疲勞強度的主要因素是應(yīng)力集中、作用的應(yīng)力幅和應(yīng)力的循環(huán) 次數(shù)，而與鋼材的靜力強度無關(guān)（但與鋼材的質(zhì)量有關(guān)）。應(yīng)力集中對疲勞強度影響最大，應(yīng)力集中以截面幾何形狀突然改變處最為明顯。但對沒有截面改變的鋼材，也存在著微觀裂紋引起的應(yīng)

8、力集中的因素，如焊接結(jié)構(gòu)及其附近主體金屬中的氣孔、裂紋、夾渣等缺陷，以及易產(chǎn)生缺陷的焊縫趾和焊縫端部；非焊接結(jié)構(gòu)的孔洞、 刻槽；鋼材內(nèi)部的偏析、非金屬夾雜；制造過程中剪切、沖孔、切割等 ；同時還有熱軋和焊 接時產(chǎn)生的熱殘余應(yīng)力，尤其是后者對疲勞強度影響更大。根據(jù)試驗研究結(jié)果，可將構(gòu)件和連接形式按應(yīng)力集中的影響程度 由低到高分為8類。第一類為基本無應(yīng)力集中影響的無連接處 的主體金屬，第8類則為應(yīng)力集中最嚴(yán)重的角焊縫。2 .提高疲勞性能的措施一一消除應(yīng)力集中 （1）鋼材選用我國規(guī)范對鋼材選用采取規(guī)定鋼號和保證項目的辦法?？紤]的因素有：（1）是否焊接結(jié)構(gòu)；（2）是否承受動力荷載；（3）是否處于低溫。

9、對于焊接結(jié)構(gòu)，鋼材質(zhì)量要求得比非焊接結(jié)構(gòu)嚴(yán)格。關(guān)于保證項目必須符合有關(guān)要求,。這里著重討論鋼號問題。（1）焊接構(gòu)件的要求高于釧接構(gòu)件：釧接重級工作制吊車梁，當(dāng)計算溫度高于-20c時可以采用 Q235沸騰鋼，同樣條件下的焊接吊車梁則必須 采用Q235鎮(zhèn)靜鋼或低合金鋼。（2）重級工作制構(gòu)件高于中輕級工作制構(gòu)件，處于 低溫工作的構(gòu)件要求高：對于處在低溫的其他結(jié)構(gòu)，材料也要求嚴(yán)格，如50t以上的中級工作制焊接吊車梁，當(dāng)計算溫度高于一20c時可以采用 Q235沸騰鋼，而當(dāng)計算溫度等于 或低于20c時，則應(yīng)該用 Q235鎮(zhèn)靜鋼。（3）承受動力荷載的構(gòu)件要求高于承受靜力 荷載的構(gòu)件。前者除荷載循環(huán)次數(shù)少，或

10、荷載小，或非焊接結(jié)構(gòu)外，都要求用鎮(zhèn)靜鋼，并保 證沖擊韌性；后者除在溫度低達(dá)-30 c的情況外都可以用沸騰鋼，且不論溫度是否低于 -30 C都不要求保證沖擊韌性。我國規(guī)范不足之處，是沒有把焊接結(jié)構(gòu)的選材和鋼材厚度相聯(lián)系。歐洲的一些鋼材選用的規(guī)定，考慮因素多而細(xì)致。比如把應(yīng)力狀態(tài)分為三個等級，鋼板厚度每差15mm為一個等級，氣溫分為 10C和10至30c兩級，還把構(gòu)件的重要性分為兩級。 把這些 級別綜合起來，選定構(gòu)件材料的質(zhì)量等級。材料等級分為1d、B、c、D四級，以沖擊試驗的溫度為準(zhǔn)。（2）工藝措施鋼結(jié)構(gòu)的焊縫必須嚴(yán)格控制質(zhì)量。為此，國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范規(guī)定了焊縫質(zhì)量檢查的方法，分級

11、標(biāo)準(zhǔn)和容許存在的缺陷。，深度約在0.25mm左右，并有焊渣焊縫的焊趾部位時常存在肉眼不能發(fā)現(xiàn)的咬邊從這里侵入。焊趾的咬邊起著切口的效應(yīng)，對疲勞壽命很不利。工藝措施的目的就在于消除切口 ，緩和應(yīng)力集中，或是在表層形成壓縮殘余應(yīng)力。目前采用的主要方法有打磨 法,、TIG法和錘擊法，其中打磨工藝比較簡單，但效果不很理想，錘擊法效果最好。用砂輪打磨以除去焊趾咬邊 ，可以改善橫向受力時的疲勞性能。圖4給出打磨的具體要求。左側(cè)所示打磨雖然使幾何形狀的改變有所緩和，但未能消除切口這一隱患，因此是不正確而無效的。必須如右側(cè)所示，不僅把切口完全除去，并且還要再磨去0.5mm除去 侵入熔化金屬的焊渣。當(dāng)然,母材磨

12、去深度d不應(yīng)過大，不應(yīng)超過2mm或板厚的5%,打磨 時應(yīng)避免使焊縫有效厚度受到削弱。此外，還應(yīng)注意，打磨留下的痕紋應(yīng)平行于受力方向而不是垂直于受力方向。圖4打磨咬邊對接焊縫（圖5）在焊跟、焊縫快陷及焊縫余高的焊趾等部位，具有嚴(yán)重的應(yīng)力集中它們是疲勞裂紋開展的根源。焊縫余高的大小對焊縫的疲勞強度也有很大影響。試驗表明,焊縫余高的夾角愈小，則應(yīng)力集中愈大，疲勞強庭愈低。因此，對直接承受重復(fù)荷載作 用的對接焊縫連接，除了要進(jìn)行無損檢驗，使其符合鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范外，還要對焊縫表明進(jìn)行加工，磨去余高，以消除焊趾處的缺口效應(yīng)。經(jīng)過這些處理后，對接焊縫連接的疲勞性能將顯著改善。但是沒查出的微觀裂紋以

13、及規(guī)范容許的少量氣孔、夾渣等還可能殘存，它們也將是疲勞裂紋發(fā)展的起點，對接焊縫的耐疲勞性能，仍低于無應(yīng)力集中的主體金屬軌制邊或刨邊。這一點在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定的容許應(yīng)力幅中都有 反映?？v向焊縫的焊波皺紋常發(fā)生在施焊時更換焊條處，垂直于力的作用方向，類似糟口對疲勞不利，也應(yīng)加工磨平。圖5對接焊縫的疲勞破壞位置TIG法是使用鴇極氣體保護(hù)電?。═ungsten-inert gas arc）使焊趾部位重新熔化。這種鴇極弧不會在趾部產(chǎn)生咬邊和焊渣侵入，只要重新熔化的深度足夠，原有切口及悍渣都可以消除，并且還可以形成平緩的幾何形狀變化。采用這種方法在不同應(yīng)力幅情況下疲勞強度都能提高。圖 6給出了帶縱肋的1

14、6Mn鋼板，焊縫繞肋板圍焊時，用TIG法提高 疲勞強度的情況。，或是嘖射鋼丸（直徑0.5或lmm）來連錘擊法是用帶硬質(zhì)圓頭的風(fēng)動工具撞擊焊趾，從而產(chǎn)生續(xù)撞擊焊趾。它的效果是金屬的表層在沖擊性的錘打作用下趨于向側(cè)向擴(kuò)張 殘余壓應(yīng)力，使疲勞強度提高。除上述三種方法外，還可以采用局部加熱法，即在焊縫兩旁用氧氣加熱，使加熱處在冷卻后產(chǎn)生殘余拉應(yīng)力，而焊趾處則產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力。圖 7給出了采用不同工藝措施 處理后的效果對比。由圖可見，單頭錘擊的效果最好。改善焊縫性能的工藝措施目前還 在發(fā)展，一般規(guī)范對此還未作出規(guī)定。圖6 TIG法提高疲勞強度圖7工藝措施效果對比此外，應(yīng)嚴(yán)格遵守設(shè)計對制造所提出的技術(shù)工藝要

15、求，例如盡量避免使材料出現(xiàn)應(yīng)變硬化，因剪切、沖孔而造成的局部硬化區(qū)，要通過擴(kuò)鉆和刨邊來除掉；要正確地選用焊接工藝，保證焊接質(zhì)量，不在構(gòu)件上任意起弧、 打火和錘擊，必要時可用熱處理的方法 消除重要構(gòu)件中的焊接殘余應(yīng)力，重要部位的焊接，要由有經(jīng)驗的焊工操作，要嚴(yán)格執(zhí)行 質(zhì)量檢驗制度等。(3)構(gòu)造措施疲勞計算之所以要把構(gòu)件連接分為 8類，原因在于應(yīng)力集中的程度不同。應(yīng)力集中在焊 接結(jié)構(gòu)中因焊接缺陷而產(chǎn)生，也因構(gòu)造形式而引起。焊接缺陷必須通過控制施工質(zhì)量和采取 工藝措施床消除，而構(gòu)造形狀改變則可以通過構(gòu)造措施使之緩和。圖8桁架節(jié)點承受反復(fù)荷載彳用的結(jié)構(gòu)，其構(gòu)造應(yīng)注意選用應(yīng)力集中不嚴(yán)重的方案。比如一塊受

16、軸力的板需要拼接時，能用對接焊縫解決就不用拼接板加角焊縫的辦法。因為用拼接板 的方案屬于第6類，而用對接焊縫的方案重至少可以達(dá)到第3類。在必要的時候還可以把對接焊縫的余高磨去，則進(jìn)一步上升為第 2類。構(gòu)造要合理，能均勻、連續(xù)、平順地 傳力，避免構(gòu)件截面劇烈變化。必要時用圓弧過渡(圖8)。當(dāng)必須采用應(yīng)力集中比較嚴(yán)重的方案時，應(yīng)盡量把應(yīng)力集中部位放在低應(yīng)力區(qū)。當(dāng)焊接I形截面梁采用雙層翼緣板時，經(jīng)常采用圖9所示的外層翼緣緣截斷的構(gòu)造方式。因為簡支梁的彎矩總是從中部逐漸向支座處減小，當(dāng)彎矩減小到一定程度，外層翼緣板就可以截斷。圖所示的梁，按照抵抗彎矩的需要，外層翼緣在A點就可以截斷。但是如果 A 點處

17、按第7類連接計算疲勞不滿足要求，則需把板適當(dāng)延長，延至疲勞計算不控制梁的 截面尺寸處，如圖所示的B點。外層翼緣延長雖然多用一些材料 ，但比起梁的內(nèi)層翼緣板 全長都增大只寸還是節(jié)省。需要延長的只是受拉翼緣的飯，受壓翼緣并不需要延長。圖9外層翼緣板的延長要盡量選用剛度均勻的方案，焊縫連接處構(gòu)件的不均勻剛度，導(dǎo)致焊縫的變形和應(yīng) 力分布不均，必然影響連接的疲勞性能。例如圖10所示工字形牛腿與鋼柱用角焊縫的連接，牛腿端部有彎矩 M和剪力V用。在圖10a中，由于柱翼緣變形，牛腿端部截面不能保 持平面變形，牛腿翼緣的應(yīng)力也就不可能均勻分布。如果在牛腿翼緣端部柱子腹板上設(shè) 置橫向加勁肋（圖10b），便能改善應(yīng)

18、力分布，提高連接的疲勞性能。4Gtb)圖10構(gòu)件剛度對疲勞性能的影響角焊縫（圖11）在角焊縫的焊跟和焊趾處，有嚴(yán)重的應(yīng)力集中，裂紋從這里開后，向焊 縫內(nèi)部或主體金屬擴(kuò)展。側(cè)面角焊縫因兩端應(yīng)力集中嚴(yán)重，疲勞破壞從端部開始。圖11角焊縫的疲勞破壞位置正面角焊縫的疲勞強度與焊趾處焊邊夾角有9關(guān),8愈小，角焊縫的應(yīng)力集中系數(shù)愈小圖12 ），則疲勞強度愈高。由于角焊縫傳力曲折，應(yīng)力集中嚴(yán)重，為改善耐疲勞性能角焊縫表面應(yīng)加工成直線或凹形，焊腳尺寸比例應(yīng)保持正面角焊縫為1：1.5（長邊順內(nèi)力方向），側(cè)面角焊縫為1:1 （圖13）。即使如此，角焊縫有效截面的疲勞強度仍較低，規(guī)范規(guī)定為8類。因此，直接承受動力荷載的連接，應(yīng)盡量避免采用角焊縫。當(dāng)必須采用角焊縫時 要進(jìn)行疲勞驗算。圖12日與應(yīng)力集中系數(shù)的關(guān)系圖13角焊縫的形狀圖14全熔透的K型焊縫T形連接可以用角焊縫，用部分熔透或全熔透的 K型焊縫構(gòu)成。前二者