SCD200施工升降機地下室頂板回頂計算書

1、.SCD200/200J施工升降機地下室頂板回頂計算書 本計算書主要依據本工程施工圖、施工升降機說明書、施工升降機（GB/T 10054-2005），施工升降機安全規(guī)則（GB10055-2007），建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2010），混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2010）、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程（JGJ215-2010）等編制。一、參數信息1.施工升降機基本參數施工升降機型號SCD200/200J吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)60標準節(jié)長度(m)1.51底籠長(m)4.5底籠寬(m)3標準節(jié)重(kg)167對重重量(kg)1300單個吊籠重(kg)1

2、460吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)2002.樓板參數基礎混凝土強度等級C30樓板長(m)4樓板寬(m)3樓板厚(m)0.3梁寬(m)0.8梁高(m)0.3板中底部短向配筋HRB335 12150板邊上部短向配筋HRB335 12150板中底部長向配筋HRB335 12150板邊上部長向配筋HRB335 12150梁截面底部縱筋6×HRB335 25梁中箍筋配置HPB300 6150箍筋肢數23.荷載參數：施工荷載(kN/m2)1二、基礎承載計算： 導軌架重（共需40節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重167kg）：167kg×40=6680kg， 施工

3、升降機自重標準值：Pk=(1460×2+1480+1300×2+200+6680)+2000×2)×10/1000=178.8kN； 施工升降機自重：P=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+6680)+1.4×2000×2)×10/1000=222.56kN； 考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1 P=2.1×P=2.1×222.56=467.38kN三、地下室頂板結構驗算 驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載

4、由混凝土板來承擔。根據板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算 樓板長寬比：Lx/Ly=3/4=0.751、荷載計算 樓板均布荷載：q=467.38/(4.5×3)=34.62kN/m22、混凝土頂板配筋驗算 依據建筑施工手冊（第四版）： Mxmax=0.039×34.62×32=12.15kN·m Mymax=0.0189×34.62×32=5.89kN·m M0x=-0.0938×34.62×32=-29.23kN·m M0y=-0.076×34.62×32=-23.68

5、kN·m 混凝土的泊桑比為=1/6，修正后求出配筋。 板中底部長向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=12.15+5.89/6=13.13kN·m s=|M|/(1fcbh02)=13.13×106/(1.00×14.30×3.00×103×275.002)=0.004； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.004)0.5=0.004； s=1-/2=1-0.004/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=13.13×106/(0.998×300.00×2

6、75.00)=159.51mm2。 實際配筋：867.08 mm2 > 159.51 mm2 板中底部長向配筋滿足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=5.89+12.15/6=7.91kN·m s=|M|/(1fcbh02)=7.91×106/(1.00×14.30×4.00×103×275.002)=0.002； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.002)0.5=0.002； s=1-/2=1-0.002/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=7.91×

7、106/(0.999×300.00×275.00)=96.02mm2。 實際配筋：867.08 mm2 > 96.02 mm2 板中底部短向配筋滿足要求。 板邊上部長向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-29.23)+-23.68/6=-33.17kN·m s=|M|/(1fcbh02)=33.17×106/(1.00×14.30×3.00×103×275.002)=0.010； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.010)0.5=0.010； s=1-/2=1-0.

8、010/2=0.995； As=|M|/(sfyh0)=33.17×106/(0.995×300.00×275.00)=404.18mm2。 實際配筋：867.08 mm2 > 404.18 mm2 板邊上部長向配筋滿足要求。 板邊上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-23.68)+-29.23/6=-28.55kN·m s=|M|/(1fcbh02)=28.55×106/(1.00×14.30×4.00×103×275.002)=0.007； =1-(1-2×s)1/2

9、=1-(1-2×0.007)0.5=0.007； s=1-/2=1-0.007/2=0.997； As=|M|/(sfyh0)=28.55×106/(0.997×300.00×275.00)=347.23mm2。 實際配筋：867.08 mm2 > 347.23 mm2 板邊上部短向配筋滿足要求。3、混凝土頂板撓度驗算 板剛度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3×104×3003/(12×(1-(1/6)2)=6.94×1010 q=34.62kN/m2=0.0346N/mm2 L=3000mm 板最大撓度：

10、fmax=maxql4/Bc=0.0034×0.0346×30004/(6.94×1010)=0.14mm fmax/L=0.14/3000=1/21845.55<1/250 板配筋和撓度變形完全滿足支承施工升降機荷重要求。4、混凝土梁配筋驗算 由于施工升降機自重主要通過中央立柱傳遞給大梁，所以可以看作一個集中荷載。 樓板自重傳來荷載 0.3×3×25=22.5kN/m 梁自重 0.3×0.8×25=6kN/m 靜載 22.5+6=28.5kN/m 活載 1×4=4kN/m 作用于梁上的均布荷載：q=28.5

11、×1.2+4×1.4=39.8kN/m 作用于梁上的集中荷載：p=178.8×1.2/2=107.28kN M=ql2/12+pl/4=39.8×42/12+107.28×4/4=160.35kN·m 梁截面積：b×h=0.8×0.3=0.24m2 h0=h-25=300-25=275mm s=|M|/(1fcbh02)=160.35×106/(1.00×14.30×0.80×103×275.002)=0.185； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2

12、×0.185)0.5=0.207； s=1-/2=1-0.207/2=0.897； As=|M|/(sfyh0)=160.35×106/(0.897×300.00×275.00)=2167.62mm2。 實際配筋：2945.24 mm2 > 2167.62 mm2； 梁截面底部縱筋滿足要求！5、混凝土梁抗剪驗算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=107.28/2+39.8×4/2=133.24kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(133.24×103-0.7×1.4

13、3×800×275)/(1.25×270×275)×150/2=-70.29mm2； 梁箍筋滿足要求！四、梁板下鋼管結構驗算：支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)2.5支撐鋼管類型48×3.5立桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.75立桿縱向間距l(xiāng)b(m)0.75立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.6、1.2剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數12.5非頂部立桿計算長度系數22.1可調托座承載力容許值N（kN）30立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉半徑i(mm

14、)15.8立柱截面面積A(mm2)489 設梁板下48×3.5mm鋼管0.75m×0.75m 支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則： N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（34.62+1.4×1）×0.75×0.75=20.261kN 1、可調托座承載力驗算 【N】=30 N=20.261kN 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0158 =158.228 210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h/i= 1×2.1×1.2/0.0158 =159.494 210 滿足要求！ 頂部立桿段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.155×2.5×