反應(yīng)工程課程設(shè)計

1、化學(xué)反應(yīng)工程課程設(shè)計0課程設(shè)計 ( 論文 )題目名稱年產(chǎn) 4500 噸聚氯乙烯的反應(yīng)器設(shè)計課程名稱化學(xué)反應(yīng)工程課程設(shè)計學(xué)生姓名李林學(xué)號1340902005系 、專業(yè)生化系 2013 級化學(xué)工程與工藝指導(dǎo)教師戴云信2016年6月20日化學(xué)反應(yīng)工程課程設(shè)計目 錄化學(xué)反應(yīng)工程課程設(shè)計任務(wù)書 .2概述.41. 工藝設(shè)計計算 .61.1設(shè)計依據(jù) .61.2設(shè)計方案 .61.3工藝計算 .61.4設(shè)計方案的選擇 .81.5工藝流程圖 .82. 熱量衡算 .錯誤！未定義書簽。2.1熱量衡算總式 .錯誤！未定義書簽。2.2每摩爾各種物值在不同條件下的C p ,m 值.錯誤！未定義書簽。2.3各種氣相物質(zhì)的參數(shù)

2、如下表 .錯誤！未定義書簽。2.4每摩爾物質(zhì)在 80下的焓值 .錯誤！未定義書簽。2.5總能量衡算 .錯誤！未定義書簽。2.6換熱設(shè)計 .錯誤！未定義書簽。2.7水蒸氣的用量 .錯誤！未定義書簽。3. 設(shè)備設(shè)計與選型 .153.1反應(yīng)釜體及夾套的設(shè)計計算 .錯誤！未定義書簽。3.2攪拌器設(shè)計 .錯誤！未定義書簽。3.3夾套式反應(yīng)釜附屬裝置的確定 .錯誤！未定義書簽。參考文獻 .19總結(jié).20致謝.2112012 級化學(xué)工程與工藝專業(yè)化學(xué)反應(yīng)工程課程設(shè)計任務(wù)書一、設(shè)計項目年產(chǎn) 4500 噸聚氯乙烯的反應(yīng)器的設(shè)計二、設(shè)計條件1、 生產(chǎn)規(guī)模 4500噸/年2、 生產(chǎn)時間：連續(xù)生產(chǎn)8000 小時 /年

3、，間隙生產(chǎn) 6000 小時 /年3、 物料損耗：按 5%計算4、 乙炔的轉(zhuǎn)化率： 98%，其中副反應(yīng)占1%。三、反應(yīng)條件反應(yīng)在等溫下進行，反應(yīng)溫度為 180，以活性炭為載體的氯化高汞為催化劑，進行氣固相催化反應(yīng)，催化劑的生產(chǎn)能力為 70kg 氯乙烯 /M 3 .h, 催化劑使用壽命為一年。四、設(shè)計要求1、 反應(yīng)器選型及方案設(shè)計對所有的設(shè)計方案進行比較，最后確定本次設(shè)計的設(shè)計方案。2、反應(yīng)部分的流程設(shè)計（畫出反應(yīng)部分的流程圖）3、反應(yīng)器的工藝設(shè)計計算生產(chǎn)線數(shù)，反應(yīng)器個數(shù)，反應(yīng)器體積。反應(yīng)器的物料和熱量衡算4、攪拌器的設(shè)計對攪拌器進行選型和設(shè)計計算。5、畫出反應(yīng)器的裝配圖圖面應(yīng)包括設(shè)備的主要工藝尺

4、寸，技術(shù)特性表和接管表, 設(shè)備管口方位圖。6、設(shè)計計算說明書內(nèi)容設(shè)計任務(wù)書；目錄；設(shè)計方案比較；工藝流程圖設(shè)計；2反應(yīng)器的設(shè)計攪拌器的設(shè)計；設(shè)備裝配圖；設(shè)計總結(jié)；參考資料。7、繪制主要設(shè)備的裝配圖。用 A3 圖紙繪制主要設(shè)備裝配圖（圖面應(yīng)包括設(shè)備主要視圖、局部視圖等，并配備明細(xì)表、管口表、技術(shù)特性表、技術(shù)要求, 設(shè)備管口方位圖等），要求采用CAD制圖。指導(dǎo)老師：戴云信2015年 6月 16日3概述此次課程設(shè)計， 是結(jié)合化學(xué)反應(yīng)工程 這門課程的內(nèi)容及特點所進行的一次模擬設(shè)計。它結(jié)合實際進行計算，對我們理解理論知識有很大的幫助。同時，通過做課程設(shè)計， 我們不僅熟練了所給課題的設(shè)計計算， 而且通過分

5、析課題、 查閱資料、方案比較等一系列相關(guān)運作，讓我們對工藝設(shè)計有了初步的設(shè)計基礎(chǔ)。在設(shè)計過程中解決所遇難題， 對我們養(yǎng)成獨立思考、 態(tài)度嚴(yán)整的工作作風(fēng)有極大的幫助，并為我們以后從事這個行業(yè)做好鋪墊。本次課程設(shè)計為年產(chǎn)4500 噸聚氯乙烯的反應(yīng)器的設(shè)計，是結(jié)合化學(xué)反應(yīng)工程這門課程的內(nèi)容及特點所進行的一次模擬設(shè)計。它結(jié)合實際進行計算， 對我們理解理論知識有很大的幫助。同時，通過做課程設(shè)計， 我們不僅熟練了所給課題的設(shè)計計算，而且通過分析課題、查閱資料、方案比較等一系列相關(guān)運作，讓我們對工藝設(shè)計有了初步的設(shè)計基礎(chǔ)。 在設(shè)計過程中解決所遇難題， 對我們養(yǎng)成獨立思考、態(tài)度嚴(yán)整的工作作風(fēng)有極大的幫助， 并

6、為我們以后從事這個行業(yè)做好鋪墊。通過此次課程設(shè)計，相信同學(xué)們在個方面都會有很大的提高。本設(shè)計包括：方案討論、設(shè)備設(shè)計，工藝流程等內(nèi)容，涵蓋了化學(xué)反應(yīng)工程的基本知識，對我們進一步掌握課本知識很有益處。同時，對機械基礎(chǔ)設(shè)計和 CAD 制圖的掌握都有明顯的幫助，因此，反應(yīng)工程課程設(shè)計是提高學(xué)生實際工作能力的重要教學(xué)環(huán)節(jié)聚氯乙烯的生產(chǎn)工藝是有機工業(yè)中較成熟的一個工藝。 盡管現(xiàn)在研制出不同的催化劑合成新工藝， 但設(shè)計以硫酸作為催化劑的傳統(tǒng)工藝是很有必要的。 酯化反應(yīng)器設(shè)計的基本要求是滿足傳質(zhì)和傳熱要求。 因此需要設(shè)計攪拌器。 另外，反應(yīng)器要有足夠的機械強度，抗腐蝕能力；結(jié)構(gòu)要合理，便于制造、安裝和檢修；

7、經(jīng)濟上要合理，設(shè)備全壽命期的總投資要少。4氯乙烯的主要生產(chǎn)方法乙烯直接氯化法(1) 乙烯低溫氯化：先向乙烯通氯，在三氯化鐵存在下制取二氯乙烷，在堿的醇溶液中，二氯乙烷再脫氯化氫制取氯乙烯。此法是最古老的方法，其缺點是：間歇生產(chǎn)，同時要消耗大量的堿和乙醇，副產(chǎn)氯化氫以氯化鈉的形式消耗。(2) 乙烯高溫氯化法：此法為法國開發(fā)的 Cldoe 法，于 1970工業(yè)化。此法以乙烯、氯氣為原料經(jīng)高溫氯化生產(chǎn)氯乙烯， 同時富產(chǎn)多種氯代烴溶劑。 整個過程沒有二氯乙烷裂解程序。據(jù)稱，總收率按碳。計為 945，輔助費用低，但耗氯量大。2.1.2 乙烯氧氯化法乙烯氧氯化法是目前世界上廣泛采用生產(chǎn)氯乙烯的方法，是美國

8、DoW化學(xué)公司于1958年實現(xiàn)工業(yè)化。 該法以三氯化鐵為催化劑， 將乙烯直接液相氯化合成二氯乙烷，二氧乙烷經(jīng)精制后再裂解制得氯乙烯，副產(chǎn)氯化氫再與乙烯和空氣，通過載于氧化鋁上的氧化銅催化劑進行氧氯化反應(yīng)得l ，2一二氯乙烷， 此時，乙烯的化率達 997，二氯乙烷的選擇性為 998；二氯乙烷經(jīng)精制后在 500、2.0-2.525MPa壓力下，于管式爐內(nèi)裂解生成氯乙烯和氯化氫；二氯乙烷的轉(zhuǎn)化率達 57，氯乙烯的選擇性為 99；再經(jīng)精制得產(chǎn)品氯乙烯。2.1.3 乙烷直接氧氯化制氯乙烯隨著石油資源的日益減少和石油價格的上升， 由石油加工而來的乙烯原料價格將會不斷攀升，傳統(tǒng)的乙烯氧氯化生產(chǎn)氯乙烯的成本也

9、將不斷升高。 從氯乙烯合成工藝上來說，傳統(tǒng)的方法首先是乙烯氯化合成二氯乙烷， 再由二氯乙烷裂解才能得到氯乙烯，工藝路線較長， 設(shè)備投資較多， 因此，世界各大化學(xué)公司如 BF洲ch公司、盂山都公司及比利時的 EvC公司等，都一直在研究開發(fā)乙烷一步法制氯乙烯的技術(shù)，以此來降低生產(chǎn)成本， 但此技術(shù)的關(guān)鍵是必須開發(fā)出高穩(wěn)定性及高活性的催化劑。2.1.4 乙炔法制氯乙烯乙炔法是目前我國生產(chǎn)氯乙烯的主要方法， 在我國聚氯乙烯的生產(chǎn)中占據(jù)主導(dǎo)地位。乙炔法氯乙烯工藝流程較短 , 技術(shù)較成熟。本設(shè)計中采用的是乙炔法。主反應(yīng)： C2H2 + HCL CH2CHCl +124.8KJ/mol副反應(yīng)： C2H2 +

10、2 HCL CH2ClCH2Cl +120.0 KJ/mol51. 工藝設(shè)計計算1.1 設(shè)計依據(jù)聚氯乙烯生產(chǎn)設(shè)計任務(wù)書1.2 設(shè)計方案對于聚氯乙烯的生產(chǎn)既可以采用流化床生產(chǎn)， 也可以采用固定床生產(chǎn)。 由于聚氯乙烯的生產(chǎn)溫度不是很高， 而催化劑壽命要求較長， 綜合考慮選擇選擇固定床反應(yīng)器進行生產(chǎn)。1.3 工藝計算1.3.1固定床進料(1) 流量的計算表 1.1物料物性參數(shù)密度 g / m31名稱熔點 / oC沸點 / oC黏度 /mPa.s百分含量（ 100oC）乙炔0.6208-80.8-840.4598%氯化氫1 639-114.2-84.80.5298%氯乙烯0.894-159.7-13.

11、90.2598%化學(xué)反應(yīng)方程式：C 2 H2 HCl催化劑CH 2 CHCl氯乙烯的相對分子質(zhì)量為 62.5 ，所以要求的生產(chǎn)流量為F氯乙烯 = 4500 1038.957 kmol / h62.58000乙炔的流量乙炔采用工業(yè)二級品（含量98%），乙炔與氯乙烯的物質(zhì)的量比為 1:1 ，乙酸的轉(zhuǎn)化率為 98%,物料損失以 5%計， 則乙炔的進料量F 乙炔=8.9579.817 kmol / h0.950.980.98氯化氫的流量6氯化氫與乙炔的摩爾配比為 1.1：1，則氯化氫的進料量為F氯化氫 =1.1 ×9.817 = 10.7987 kmol/h總物料量流量： F= F 氯化氫

12、+F乙炔 = 10.7987+9.817 = 20.6157 kmol/h則有原料氣氯化氫含量： y氯化氫F氯化氫10.79870.5238F氯化氫F乙炔107987 9.817原料氣中乙炔含量： y乙炔1- y氯化氫1- 0.5238 0.4726產(chǎn)物中各組分的含量：y氯乙烯F氯乙烯8.9570.9559F氯乙烯F氯化氫 (1x)F（1 - x)氯化氫y氯化氫FF（1- x)氯乙烯氯化氫F乙炔 (1 x)10.7987(10.98)9.817 (10.98)8.95710.7987(10.98)0.0231乙炔（10.7987(10.98) 9.817(10.98)8.957F 1- x)y

13、乙炔1- y氯 乙 烯- y氯 化 氫 1- 0.9 5 5-90.0 2 3 10.0 2 1總物料的質(zhì)量流量如下計算，W總AA+F乙M乙=9.81726 20.7987 36.51024.64kg / h=FM0.99則有其體積流量為：F01024.643/ hv0887.90m01.154表 1.3 物料進料量表.名稱乙炔氯化氫流量 kmol/h9.81710.7987(2) 反應(yīng)體積及反應(yīng)時間計算乙炔與氯化氫反應(yīng)制氯乙烯的動力學(xué)方程為程：1dn A( r A )dtW又因為催化劑的生產(chǎn)能力為70kg氯乙烯 /m3h，有 dnA9.817km ol / h ，可有dtdmA9.817 2

14、6 255.242kg / h 催化劑的用量為：dt7170255.242W解得： W3.646m3則催化劑用量為 3.646m31.4 反應(yīng)器基本尺寸及列管的根數(shù)1.4.1 列管根數(shù)得確定根據(jù)工程經(jīng)驗管長一般選擇3m長的管束，管徑查資料選得573.5 的管束，則有每根管子的體積為：v1d 2l3.140.0523 5.8875 10 3 m344一般的，管束中催化劑得裝填量為管子體積的97%，則有管數(shù)為：W3.646619.27n5.8875 10 3v1圓整后得，管束為n6201.4.2 筒體直徑的計算1 、管束采取脹接則管中心距 t=1.4do=1.4 0.05 0.07m 70mm ，

15、最外列管中心距筒壁 b, 1.5 2d0 ，取 b, 2d 0 2 0.05 0.1m 100mm2、管子的排布采取正三角形排布，則中心線上布管數(shù)：nc1.1 N1.162027.4圓整后得 nc283、筒體直徑的計算：D t (nc1)2b,0.07 ( 28 1) 2 0.12.09m 2090mm圓整后取 D2000 mm反應(yīng)器得規(guī)格為2000 的反應(yīng)器內(nèi)由 620根 573.5 的列管。1.5 壓力降的校核由化學(xué)反應(yīng)工程 12 可查得如下計算公式PG1150(1 )H31.75Gg d pd p式中：8P 床層壓力降， Pa；H催化床層高度， m；G質(zhì)量流量， kg/m2 ? s；g

16、氣體密度， kg/m3；g重力加速度， m/s2；固定床空隙率；d p 催化劑顆粒當(dāng)量直徑，m；氣體粘度， Pa·s和 kg/m·s。（ 1）平均密度n進yiii1yHClHClyCHCHCHCH0.52381.6390.47260.6281.1 5 kg5 / m 3n出i 1yii0.95590.8940.02311.6390.0210.6280 . 9 0 kg56/ m3m1 (進出 )1(1.1550.9056)1.0303 kg / m322（2）質(zhì)量流量 G：W總1024.640.2339 kg /(m 2 s)GA0.052360003.144620（3）當(dāng)

17、量直徑 dp本次設(shè)計所選用的催化劑為圓柱狀，3mm×6 mm，則其當(dāng)量直徑為：94 d2 h3 32d p 320.003 0.006 0.0043 m6H2.91 m（4）平均黏度 m 及壓降 P由附錄一黏度系數(shù)表，運用內(nèi)插法可得：表 5-2 各組分的粘度系數(shù)( / Pa)·s溫度C2H2HC1H2ON2CH2CHC1C2H4C12CH3CHO組分353.15K120.55172.51355198.52122.70110.45102.78383.15K129.75187.14258.9210.15132.80120.01111.21則可計算出混合氣體的平均黏度：nm進xi

18、ii 10.5238 172.510.4726 120.55147.33Pa snm出i 1xii0.9559132.800.0231187.140.021129.75133.99 Pasm1 (m 進m出 )1(147.33133.99)140.66 P s22空隙率取0.5，則可得10GH13150(1)1.75G Pd pg d p0.23392.9110.5150(10.5)140.661060.23391.030310 30.00430.530.00431.7526.6624 Pa1.6 熱量衡算及傳熱面積的校核1 、熱量衡算反應(yīng)溫度 180 ，進料溫度 80 ，轉(zhuǎn)化后溫度 110

19、；用熱水做冷卻介質(zhì)，進口水溫 97 ，出口水溫 102 ，不計熱損失，導(dǎo)出液對管壁的傳熱系數(shù)為：650 W/m2·K。設(shè)原料氣帶入的熱量為 Q1 ，反應(yīng)熱 Q2 ，反應(yīng)器出料帶出的熱量 Q3 ，反應(yīng)器撤走的熱量 Q4 9 。當(dāng)忽略熱損失時，有Q1Q2Q3Q4表 4-6 各組分的比熱容溫度組分C2H2HC1H2OCH2CHC1353.15 K47.95529.13575.51060.209383.15 K49.28729.15076.19463.4001.6.1 熱量衡算（ 1）原料氣帶入的熱量Q1原料氣的入口溫度為353.15 K，以 273.15 K 為基準(zhǔn)溫度，則Q1ni Cpi

20、 (T入T基 )(kJ/h)(4-5)計算結(jié)果列于表4-7 中11原料氣中各組分的比熱容的計算組分C2 2HC1HC pi47.95529.135X ni0.47630.5124Cpi X ni22.84114.9288由上述公式可得Q19.81747.955(353.15273.15)10.798729.135(383.15273.15)72270.15kJ / h（ 2）反應(yīng)熱 Q2 在操作條件下，主副反應(yīng)的熱效應(yīng)分別為主反應(yīng)CHCHHC1CH 2CHC129.8 k c a/ lm o l副反應(yīng)CHCH2HC1CH 3CHC1231.3 kcal / mol則主反應(yīng)的放熱量為：Q21 9

21、.817 0.98 0.9829.81034.18861.2 106 kJ / h則副反應(yīng)的放熱量為：Q22 9.817 0.98 0.0131.31034.18861261.29 kJ / h則可計算得到反應(yīng)總熱量：Q2 Q21 Q22 1.2 1061261.29120126.9kJ / h（3）轉(zhuǎn)化后的氣體帶出的熱量Q312表 4-8轉(zhuǎn)化后各組分的比熱容組分C2H2HC12O2 3HCHC1C pi49.329.276.263.4X ni0.2040.2550.00050.519Cpi X ni10.17.420.03832.92轉(zhuǎn)化后氣體帶出的溫度為383.15 K，以 273.15

22、K 為基準(zhǔn)溫度，則Q3ni C pi (T出T基 )(kJ / h)由上述公式可得Q39.8170.0249.3(383.15273.15)10.79870.0229.2(383.15273.15)8.95763.4(383.15273.15)6.422 104 kJ / h（4) 反應(yīng)器的撤熱量 Q4Q1Q2Q3Q4可得反應(yīng)器的撤熱量：Q4Q1Q2Q372270.15120126.96.422 104128127.05kJ / h（5）換熱介質(zhì)用量的確定及換熱面積的校核換熱介質(zhì)與物料采用逆流換熱操作增強換熱效率，用熱水做冷卻介質(zhì)， 進口水溫 90 ，出口水溫 105，不計熱損失，導(dǎo)出液對管壁

23、的傳熱系數(shù)為：6502W/m·K。換熱介質(zhì)的用量可用以下公式計算：Q總mcp t上式中：m:冷卻介質(zhì)的用量， kg/hcp ：換熱介質(zhì)的比熱容13t ：換熱器兩端溫差的對數(shù)平均值則有t2t1 105Ct7.21lnt 2ln10t15將數(shù)據(jù)帶入上述方程：128127.05m76.27.21解得： m233.2118 kg / h又由傳熱總速率方程式：Q總KA tQ3128127.0527.3396m2則有 A650 7.21K t即有 A需27.3396m 2由管束規(guī)格及列管根數(shù)計算出實際換熱面積A實A實3.140.053620332.9m2A需1.5 工藝流程圖根據(jù)設(shè)計方案由CAD

24、作出其反應(yīng)流程圖如下圖 1.1反應(yīng)過程的工藝流程圖142. 設(shè)備設(shè)計與選型2.1筒體厚度根據(jù)筒體得標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選取202010 的標(biāo)準(zhǔn)筒體2.2橢圓形封頭橢圓形封頭與圓筒厚度相等，即10mm ， JB/T4737-20072.3壓力容器法蘭 ( 甲型 )根據(jù)操作壓力選取甲型法蘭2.4膨脹節(jié)由于 Tmtm 50 C , 所以不需要設(shè)置膨脹節(jié)。2.5支座選取2.5 設(shè)備材料根據(jù)設(shè)備的工作條件，可選擇Q235A 作為釜體及夾套材料，由附表62100查得所選材料許用應(yīng)力為： = 113 MPa（ 2）設(shè)備的壁厚計算釜體筒體壁厚計算內(nèi)壓設(shè)計計算根據(jù)工作條件，可選取P=0.2MPa 為設(shè)計內(nèi)壓。根據(jù)式（ 10

25、-12） 2 筒體的設(shè)計厚度：PDiC20.22000 4.2 mmd2t P2 11320.80.2式中：d 圓筒設(shè)計厚度， mm ；Di 圓筒內(nèi)徑 ，mm ；P 內(nèi)壓設(shè)計壓力， MPa ； 焊接接頭系數(shù)，考慮到夾套的焊接取0.8（表 10-92 ）；15C2 腐蝕裕量，取2 mm ；t100 材料許用應(yīng)力： = 113 MPa 。考慮到鋼板負(fù)偏差，初選C1 = 0.6 mm （表 10-101 ）。所以，內(nèi)壓計算筒體壁厚： 4.2 + 0.6 = 4.8mm 外壓設(shè)計計算按承受 0.25MPa 的外壓設(shè)計設(shè)筒體的設(shè)計壁厚 = 7 mm，并決定 L/D o；Do/ 之值：o 筒體外徑， Do

26、i+ 2d×；D= D=2000 +2 7 =2014 mmL 筒體計算長度， L = H2 +1h =3000+1 ×400 =3200 mm （h 為封頭33的曲面高度），則：o/ = 2014 ，o=32001.59，DL/D2014287.77由圖 10-152 查得 A = 0.00045，由圖 10-172 查得 B = 80 MPa ，則許用外壓為：P =B=80= 0.28 MPa0.25 MPa 。DO20147可見，= 7 mm 滿足 0.25 MPa 外壓穩(wěn)定要求，考慮壁厚附加量 C = C1 + C2= 0.6 + 2 = 2.6 mm 后，筒體壁厚

27、 n = + C = 7 +2.6 = 9.6 mm，圓整到標(biāo)準(zhǔn)鋼板規(guī)格， n 取 10 mm 。綜合外壓與內(nèi)壓的設(shè)計計算，釜體的筒體壁厚為 10mm，經(jīng)計算校核，滿足設(shè)備安全要求。釜體封頭壁厚計算按內(nèi)壓計算： S 封 =PDiC2 t 0.5PP = 0.2MPa,Di = 2000mm, = 0.8,t =113Mpa,C = 0.6+2 = 2.6mm,16代入得S 封 =8.4mm.因為釜體的筒體S 筒釜 = 10mm，考慮到封頭與筒體的焊接方便，取封頭與筒體厚S 封頭 = 10mm經(jīng)采用圖解法外壓校核，由于P PT ，外壓穩(wěn)定安全，故用S 封筒 = 10 mm。2.6 接管及其法蘭選

28、擇(1)冷卻水進口管： 108×4，L=200mm，10 號鋼法蘭： PN0.6 DN100HG 20592-97(2)冷卻水出口管： 57× 3，.5L=150 mm，無縫鋼管法蘭： PN0.6DN50HG 20592-97(3) 乙炔進料管v9.817260.1129m3 / s0.6283600管徑d4v40.1129mu3.140.60.49根據(jù)管子規(guī)格圓整選用6009 的無縫鋼管， L=150mm法蘭： PN0.25DN40HG 20592-97(4) 氯化氫醇進料管v10.798762.50.0.1144m3 / s1.6393600管徑4v40.1144d0.

29、38mu3.14 1根據(jù)管子規(guī)格圓整選用4028.5 的無縫鋼管， L=200mm法蘭： PN0.25DN65HG 20592-97(5) 出料管出料總質(zhì)量流量WF A M AF乙醇 M 乙醇W硫酸1024.64k g / h因密度800kg/m3 ，則體積流量為V1024.640.3 1 4m3 3 / s0.90563600由表 1-14 得，因進料黏度低，選取管道中流速u1.0m/s1740.31430.632m則管徑 d1.03.14根據(jù)規(guī)格選取 650× 10的無縫鋼管。法蘭： PN0.6DN80HG 20592-97(6) 溫度計接管： 45× 2，.5L=100mm，無縫鋼管法蘭： PN0.25DN40HG 20592-97(7) 不凝氣體排出管： 32× 3，.5L=100 mm，無縫鋼管法蘭： PN0.6DN25HG 20592-97(8) 壓料管： 57× 3，.5L=200 mm，無縫鋼管法蘭： PN0.25DN50HG 20592-97(9) 壓料管套管： 108×4，L=200 mm，10 號鋼法蘭： PN0.25DN100HG 20592-9718參考文獻：1 陳甘棠主編化學(xué)反應(yīng)工程第