地下三層地鐵車站C塔吊基礎(chǔ)施工方案

哈爾濱市軌道交通3號線二期工程土建工程清真寺站TC5610塔塔吊基礎(chǔ)施工工方案編制審核審批中交隧道工程局局有限公司哈爾濱市軌道交交通3號線二期工工程TJ2-2標項目經(jīng)理理部2018年100月目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc4424827"1.編制依據(jù)附件3：矩形板板式基礎(chǔ)計算算書本計算書依據(jù)品品茗建筑安全全計算軟件V12.00.0.200369版本中的【矩矩形板式基礎(chǔ)礎(chǔ)】，對塔吊基礎(chǔ)受力力情況進行驗驗算。一、計算依據(jù)1、《塔式起重重機混凝土基基礎(chǔ)工程技術(shù)術(shù)規(guī)程》JGGJ/T1887-200092、《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》GB500010-220103、《建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB550007--20114、《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009二、參數(shù)信息1、基本參數(shù)一．上部荷載塔機型號TC5610塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔機獨立狀態(tài)的的最大起吊高高度H0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的的計算高度HH(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)寬寬度B(m))1.465計算依據(jù)《塔式起重機混混凝土基礎(chǔ)工工程技術(shù)規(guī)程程》JGJ//T187--2009荷載確定方式自定義二．基礎(chǔ)參數(shù)承臺長l(m))5.5承臺寬b(m))5.5承臺高度h(mm)1承臺混凝土強度度等級C35承臺混凝土保護護層厚度δ(mm)40承臺混凝土自重重γc(kN/m3)25承臺上部覆土厚厚度h'(mm)0承臺上部覆土的的重度γ'(kN//m3)19三．地基參數(shù)修正后的地基承承載力特征值值fa（kpa）/地基承載力特征征值fak(kPa)110承臺寬度的地基基承載力修正正系數(shù)ηb0.3基礎(chǔ)埋深的地基基承載力修正正系數(shù)ηd0基礎(chǔ)底面以下的的土的重度γγ(kN/m3)19基礎(chǔ)底面以上土土的加權(quán)平均均重度γm(kN/m3)19基礎(chǔ)埋置深度dd(m)12、承臺參數(shù)：：承臺底部長向配配筋直徑d1125承臺底部長向配配筋間距200承臺底部長向配配筋等級HRB400承臺底部短向配配筋直徑d2225承臺底部短向配配筋間距200承臺底部短向配配筋等級HRB400承臺頂部長向配配筋直徑d3325承臺頂部長向配配筋間距200承臺頂部長向配配筋等級HRB400承臺頂部短向配配筋直徑d4425承臺頂部短向配配筋間距200承臺頂部短向配配筋等級HRB400（圖1）塔吊荷荷載示意圖（圖2）塔吊基基礎(chǔ)布置圖（圖3）承臺配配筋圖三、基礎(chǔ)驗算荷載計算基礎(chǔ)及其上土的的自重荷載標標準值：Gk=blhγγc=5.5××5.5×11×25=7756.255kN基礎(chǔ)及其上土的的自重荷載設(shè)設(shè)計值：G=1.35GGk=1.355×756..25=10020.9338kN荷載效應(yīng)標準組組合時，平行行基礎(chǔ)邊長方方向受力：Mk''=15552kN··mFvk''=FFvk'/1..2=73..9/1.22=61.5583kN荷載效應(yīng)基本組組合時，平行行基礎(chǔ)邊長方方向受力：M''=1.335×15552=20995.2kNN·mFv''=Fvv'/1.22=99.7765/1..2=83..138kNN基礎(chǔ)長寬比：ll/b=5..5/5.55=1≤1.1，基礎(chǔ)礎(chǔ)計算形式為為方形基礎(chǔ)。Wx=lb2//6=5.55×5.522/6=277.729mm3Wy=bl2//6=5.552×5.5//6=27..729m33相應(yīng)于荷載效應(yīng)應(yīng)標準組合時時，同時作用用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆覆力矩：Mkx=Mkbb/(b2+l2)0.5=13335×5..5/(5..52+5.52)0.5=9443.9888kN·mMky=Mkll/(b2+l2)0.5=13335×5..5/(5..52+5.52)0.5=9443.9888kN·m2、偏心距驗算算(1)、偏心位位置相應(yīng)于荷載效應(yīng)應(yīng)標準組合時時，基礎(chǔ)邊緣緣的最小壓力力值：Pkmin=((Fk+Gk)/A-MMkx/Wx-Mky/Wy=(4644.1+477.1+7556.25))/(5.55×5.5))-943..988/227.7299-943..988/227.7299=-26..187<00偏心荷載合力作作用點在核心心區(qū)外。(2)、偏心距距驗算偏心距：e=((Mk+FVkh)/((Fk+Gk)=(13335+188.3×1))/(4644.1+477.1+7556.25))=1.0668m合力作用點至基基礎(chǔ)底面最大大壓力邊緣的的距離：a=(b2+ll2)0.5/2--e=(5..52+5.52)0.5/2--1.0688=2.8221m偏心距在x方向向投影長度：：eb=eb/((b2+l2)0.5=1..068×55.5/(55.52+5.52)0.5=0..755m偏心距在y方向向投影長度：：el=el/((b2+l2)0.5=1..068×55.5/(55.52+5.52)0.5=0..755m偏心荷載合力作作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊邊緣的距離：：b'=b/2--eb=5.5//2-0.7755=1..995m偏心荷載合力作作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊邊緣的距離：：l'=l/2--el=5.5//2-0.7755=1..995mb'l'=1..995×11.995==3.98mm2≥0.1255bl=0..125×55.5×5..5=3.7781m2滿足要求3、基礎(chǔ)底面壓壓力計算荷載效應(yīng)標準組組合時，基礎(chǔ)礎(chǔ)底面邊緣最最大壓力值Pkmax=((Fk+Gk)/3b''l'=(4464.1++47.1++756.225)/(33×1.9995×1.9995)=1106.1551kPa4、基礎(chǔ)軸心荷荷載作用應(yīng)力力Pk=(Fk++Gk)/(lbb)=(4664.1+447.1+7756.255)/(5..5×5.55)=41..899kNN/m25、基礎(chǔ)底面壓壓力驗算(1)、修正后后地基承載力力特征值fa=fak++ηbγ(b-3)++ηdγm(d-0.55)=1100+0.3××19×(55.5-3))+0×199×(1-00.5)=1124.255kPa(2)、軸心作作用時地基承承載力驗算Pk=41.8899kPaa≤fa=124..25kPaa滿足要求(3)、偏心作作用時地基承承載力驗算Pkmax=1106.1551kPa≤1.2fa=1.2××124.225=1499.1kPaa滿足要求6、基礎(chǔ)抗剪驗驗算基礎(chǔ)有效高度：：h0=h-δ=1-400/10000=0.966mX軸方向凈反力力：Pxmin=γγ(Fk/A-(MMk''+Fvkk''h)//Wx)=1.335×((4464.1++47.1))/(5.55×5.5))-(15552+61..583×11)/27..729)==-55.7744kN//m2Pxmax=γγ(Fk/A+(MMk''+Fvkk''h)//Wx)=1.335×((4464.1++47.1))/(5.55×5.5))+(15552+61..583×11)/27..729)==101.3372kN//m2假設(shè)Pxminn=0,偏心安安全，得P1x=Pxmmax-(((b-B)//2)(Pxxmax-PPxmin)//b=1011.372--(5.5--1.4655)/2×((101.3372+555.744))/5.5==43.7339kN/mm2Y軸方向凈反力力：Pymin=γγ(Fk/A-(MMk''+Fvkk''h)//Wy)=1.335×((4464.1++47.1))/(5.55×5.5))-(15552+61..583×11)/27..729)==-55.7744kN//m2Pymax=γγ(Fk/A+(MMk''+Fvkk''h)//Wy)=1.335×((4464.1++47.1))/(5.55×5.5))+(15552+61..583×11)/27..729)==101.3372kN//m2假設(shè)Pyminn=0,偏心安安全，得P1y=Pymmax-(((L-B)//2)(Pyymax-PPymin)//l=1011.372--(5.5--1.4655)/2×((101.3372+555.744))/5.5==43.7339kN/mm2基底平均壓力設(shè)設(shè)計值：Px=(Pxmaax+P1x)/2==(101..372+443.7399)/2=772.5555kN/m22基底平均壓力設(shè)設(shè)計值：Py=(Pymaax+P1y)/2==(101..372+443.7399)/2=772.5555kN/m22基礎(chǔ)所受剪力：：Vx=Px(b-B)ll/2=722.555××(5.5--1.4655)×5.55/2=8005.09kkN基礎(chǔ)所受剪力：：Vy=Py(l-B)bb/2=722.555××(5.5--1.4655)×5.55/2=8005.09kkNX軸方向抗剪：：h0/l=0..96/5..5=0.1175≤40.25βcffclh0=0.255×1×166.7×5..5×10000×0.996×10000/10000=220044kN≥Vx=805..09Kn滿足要求Y軸方向抗剪：：h0/b=0..96/5..5=0.1175≤40.25βcffcbh0=0.255×1×166.7×5..5×10000×0.996×10000/10000=220044kN≥Vy=805..09kN滿足要求7、軟弱下臥層層驗算基礎(chǔ)底面處土的的自重壓力值值：pc=dγm=1×199=19kPPa下臥層頂面處附附加壓力值：：pz=lb(ppk-pc)/((bb+2ztaanθ)(l+22ztanθθ))=5.5×5..5×(411.899--19)/(((5.5++2×5×22.237))×(5.55+2×5××2.2377))=0..892kPPa軟弱下臥層頂面面處土的自重重壓力值：pcz=zγ=5×199=95kPPa軟弱下臥層頂面面處修正后地地基承載力特特征值faz=fazzk+ηbγ(b-3)++ηdγm(d+z-00.5)=1110+0..3×19××(5.5--3)+0××19×(11+5-0..5)=1224.25作用在軟弱下臥臥層頂面處總總壓：pz+pcz==0.8922+95=995.8922kPa≤faz=1244.25kPPa滿足要求四、基礎(chǔ)配筋驗驗算1、基礎(chǔ)彎距計計算基礎(chǔ)X向彎矩：：MⅠ=(b-BB)2pxl/8=((5.5-11.465))2×72.5555×5..5/8=8812.1335kN·mm基礎(chǔ)Y向彎矩：：MⅡ=(l-BB)2pyb/8=((5.5-11.465))2×72.5555×5..5/8=8812.1335kN·mm2、基礎(chǔ)配筋計計算(1)、底面長長向配筋面積積αS1=|MⅡⅡ|/(α1fcbh02)=8122.135××106/(1×116.7×55.5×10000×(00.96×11000)22)=0.001ζ1=1-(11-2αS1)0.5=1--(1-2××0.01))0.5=0..01γS1=1-ζζ1/2=1--0.01//2=0.9995AS1=|MⅡⅡ|/(γS1h0fy1)=8112.1355×106/(0.9995×0..96×10000×3660)=23361.3009mm2基礎(chǔ)底需要配筋筋：A1=max((AS1，ρbh0)=maxx(23611.309，0.00115×5.55×10000×0.966×10000=79200)=maxx(23611.309,,7920))=79200mm2a1為鋼筋間距距As1'=(ππd12/4)(bb/a1+1)=33.14155×252/4×(55.5×10000/2000+1)==139899.492基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H際配筋：As1'=133989.4492mm22≥A1=79200mm2滿足要求(2)、底面短短向配筋面積積αS2=|MⅠⅠ|/(α1fclh02)=8122.135××106/(1×116.7×55.5×10000×(00.96×11000)22)=0.001ζ2=1-(11-2αS2)0.5=1--(1-2××0.01))0.5=0..01γS2=1-ζζ2/2=1--0.01//2=0.9995AS2=|MⅠⅠ|/(γS2h0fy2)=8112.1355×106/(0.9995×0..96×10000×3660)=23361.3009mm2基礎(chǔ)底需要配筋筋：A2=max((AS2，ρlh0)=maxx(23611.309，0.00115×5.55×10000×0.966×10000=79200)=maxx(23611.309,,7920))=79200mm2a2為鋼筋間距距As2'=(ππd22/4)(ll/a2+1)=33.14155×252/4×(55.5×10000/2000+1)==139899.492基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H際配筋：AS2'