T梁—xxx橋計(jì)算書

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上香河園路橋本橋?yàn)閱慰?0米，預(yù)應(yīng)力T梁橋，17片主梁，樁接蓋梁基礎(chǔ)一、設(shè)計(jì)資料1、橋面全寬3.0m+24.0m+3.0m=30.0m2、主梁跨徑和全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑：Lb=20.0m(雉墻前沿之間的距離)計(jì)算跨徑：L=19.2m(支座中心線之間的距離)主梁全長：L全=19.96m(主梁預(yù)制長度)3、設(shè)計(jì)荷載城B，人群荷載 3.8925kN/m24、材料鋼筋：主筋采用HRRB335鋼筋，預(yù)應(yīng)力鋼絞線1×7面積為15.2mm2，其他用R235鋼筋；混凝土：主梁采用C50砼，其他采用C30砼。5、計(jì)算方法極限狀態(tài)法6、環(huán)境類別及安全等級(jí)本橋施工環(huán)境為類環(huán)境，安全等級(jí)為二

2、級(jí)。7、結(jié)構(gòu)尺寸如圖11所示，全斷面17片主梁，設(shè)三根橫梁。（單位：mm）8、設(shè)計(jì)依據(jù)(1) 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004）；(2)公路橋涵鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62004）；(3)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D632007）；(4)城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)（CJJ 7798）。二、主梁計(jì)算（一）主梁荷載橫向分布系數(shù)1、跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（考慮100mm橋面混凝土鋪裝對(duì)主梁的影響）。(1)主梁抗彎及抗扭慣性矩和由CAD查詢得抗彎慣性矩=.250（cm4）主梁跨中豎向截面抗扭慣性矩翼板: b1 = 180（cm） t1 =26 (cm)（cm4

3、）馬蹄: b2= 50(cm) t2 =25+20÷2=35(cm)(cm4)腹板: b3 =130-26-35=69(cm) t3 =20(cm)(cm4)(cm4)(2)求橫向抗彎慣性矩： （中橫梁截面）（單位：mm）利用CAD計(jì)算圖形特性來計(jì)算抗彎慣性矩可得: =.500(cm4) (cm3)(3)求 , 計(jì)算值： 該橋的計(jì)算跨徑為： = 1920 (cm) b1 =180 cm計(jì)算值： 主梁之間橋面板凈跨度的一半： =80(cm)(4)計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)通過計(jì)算比較布置三個(gè)車道時(shí)，為最不利荷載布置，布置如圖21所示（單位：mm）。（圖2-1）（5）各梁橫向分布系數(shù)

4、計(jì)算如下：（三列車）， （二）作用效應(yīng)計(jì)算（對(duì)1號(hào)梁進(jìn)行計(jì)算）1、永久作用效應(yīng)（1）永久荷載假定橋面鋪裝構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計(jì)算見表2-1對(duì)上部結(jié)構(gòu)各個(gè)部分分別計(jì)算，并列入下表； 鋼筋混凝土T形梁橋永久荷載計(jì)算 表2-1構(gòu)件名稱構(gòu)件簡圖尺寸（尺寸單位：mm）構(gòu)件體積及算式（m3）重度（kN/m3）重力（kN）主梁0.717×1.58+ (0.717+0.523)/2×3.8+0.523×4.6)×2=11.78926306.5橫隔梁（邊梁-中梁）（0.596×0.25×2+0.693×0.25）×2=

5、0.94252624.505現(xiàn)澆翼板0.6×0.16×19.96=1.9162649.82橋面鋪裝瀝青砼：0.08×24×19.96=38.323C40砼：0.1×30×19.96=59.882426919.7521556.88人行道（單側(cè)）地袱：0.171×19.96=3.413緣石：0.0495×19.96=0.988陶粒砼：0.864×19.96=17.2鋼欄桿：0.06626251878.588.73824.7309.65.18（2）主梁計(jì)算按疊合梁進(jìn)行計(jì)算（疊合截面如下圖）除疊合截面外的二期荷載

6、計(jì)算如下：上部二期荷載總重為：24.505×16+919.752+（88.738+24.7+309.6+5.18）×2=2168.268（kN）單片梁所受到的二期荷載每沿米重為：=2168.268÷17÷19.96=6.4（kN/m）（3）永久作用效應(yīng)計(jì)算通過midas計(jì)算，列出永久作用效應(yīng)表（如表2-2）永久作用效應(yīng)計(jì)算表 表2-2 項(xiàng)目作用（kN·m）（kN·m）（kN）（kN）主梁652.22493.10146.06疊合截面330.15246.2068.89二期荷載294.43219.5061.44總恒荷載1276.8958.8

7、0276.392、可變作用效應(yīng)（1）汽車荷載沖擊系數(shù)簡支梁的自振頻率為：車道荷載的沖擊系數(shù)：車輛荷載的沖擊系數(shù)：簡支梁的計(jì)算跨徑（2）城B，計(jì)算彎矩時(shí)，車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；計(jì)算剪力時(shí)，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，所加集中荷載采用130kN。（3）人群荷載通過midas計(jì)算，列出可變作用效應(yīng)表（如表2-3）可變作用效應(yīng)表 表2-3 項(xiàng)目作用（kN·m）（kN·m）（kN）（kN）汽車荷載494.14366.240146.06汽車記沖擊系數(shù)593.8246.2068.89人群荷載294.43219.5061.443、主梁作用效應(yīng)組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.1.64.1.8條規(guī)定，

8、根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表2-4主梁作用效應(yīng)組合 表2-4 序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)（kN·m）(kN)（kN·m）(kN)(kN)（1）第一期永久作用（主梁）652.220493.1146.06（2）第二期永久作用（疊合+二期）624.580465.7130.33（3）汽車（城-B）記入沖擊系數(shù)593.8246.268.89（4）人群作用294.43219.561.44(5)標(biāo)準(zhǔn)組合=（1）+（2）+（3）+（4）2165.031424.5（6）極限組合=（1）+（2）×

9、;1.2+（3）×1.4+（4）×1.122693.24（7）短期組合=（1）+（2）+（3）÷1.2016×0.7+（4）1917.15（三）預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置1、根據(jù)經(jīng)驗(yàn)鋼束的布置圖式如下圖：（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置（如下圖）（單位：mm）（2）預(yù)應(yīng)力鋼束在豎直平面上的布置形式如下圖：半預(yù)應(yīng)力鋼束圖（四）計(jì)算主梁截面幾何特性根據(jù)已鋼束配置的位置計(jì)算凈截面和換算截面的幾何特性計(jì)算結(jié)果見表4-1跨中翼緣全寬截面面積和慣性矩計(jì)算表 表4-1截面分塊名稱分塊面積（cm2）分塊面積重心至上緣距離（cm）分塊面積對(duì)上緣靜矩（cm3）全截面重心到

10、上緣距離（cm）分塊面積的自身慣性矩（cm4） (cm)(cm4) (cm4)凈截面毛截面52300口管道截面（四）主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個(gè)受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對(duì)控制截面進(jìn)行各個(gè)階段的驗(yàn)算。在以下內(nèi)容中，先進(jìn)行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算，在分別驗(yàn)算持久狀態(tài)抗裂驗(yàn)算和應(yīng)力驗(yàn)算，最后進(jìn)行短暫狀態(tài)構(gòu)件的截面應(yīng)力驗(yàn)算。對(duì)于抗裂驗(yàn)算，公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范根據(jù)公路簡支標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。1、 持久狀態(tài)

11、承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算在承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)主梁正截面承載力驗(yàn)算。（1） 確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.3條規(guī)定，對(duì)于帶承緣板的T形截面：當(dāng)成立時(shí)，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。左邊=右邊=左邊<右邊，即中性軸在翼緣板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則：三、橋臺(tái)蓋梁計(jì)算（一）計(jì)算上部恒載1、根據(jù)表2-1，可得上部恒載總重為：306.5×17+24.505×16+49.82×16+919.752+1556.88+（88.738+24.7+309.6+5.18）×2=9732.768（kN）則可得單片梁上

12、部恒載作用下單端支反力為：R=上部恒載在蓋梁上布置形式和作用如下圖：（單位：mm）蓋梁單元?jiǎng)澐纸孛婢幪?hào)圖恒荷載計(jì)算列入下表得： 表3-1截面號(hào)剪力-z (kN)彎矩-y (kN·m)6-447.51-697.6411-61.1567.0116-575.92-334.622196.69235.826-529.49-445.9431143.13237.39（二）活荷載計(jì)算1、城B車輛荷載計(jì)算車輛荷載在梁產(chǎn)生的支反力計(jì)算 表3-2截面號(hào)剪力max(kN)彎矩max (kN·m)未記沖擊系數(shù)記沖擊系數(shù)未記沖擊系數(shù)記沖擊系數(shù)6-193.945-233.0440011-94.877-1

13、14.0225.308270.7316-186.57-224.18-251.256-301.9121125.11150.33176.101211.626-181.03-217.53-228.67-274.773199.89120.03232.84279.782、 人群荷載計(jì)算人群荷載在梁端產(chǎn)生支反力各梁端受到的人群支反力計(jì)算如下：人群荷載作用效應(yīng)計(jì)算如表3-3 表3-3 截面號(hào)剪力max(kN)彎矩max(kN·m)6-21.55-40.3811-4.80.116-20.99-10.43214.088.4526-18.58-15.97315.957.85（三）荷載組合（極限承載能力荷載組合）（荷載組合時(shí)記入沖擊系數(shù)）荷載組合結(jié)果見表3-4 表3-4 截面號(hào)剪力max(kN)彎矩max(kN·m)6-887.41-882.39411-238.356459.54616-1028.46-835.921331.0596588.66426-960.74-937.69231346.462685.352（四）蓋梁配筋計(jì)算6、蓋梁截面配筋計(jì)算只計(jì)算荷載組合值最大的截面26