第5章__受彎構(gòu)件正截面受力性能

1、第五章 受彎構(gòu)件正截面性能與計算同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院建筑工程系顧祥林一、工程實(shí)例梁板結(jié)構(gòu)擋土墻板梁式橋柱 下 基礎(chǔ)樓板柱梁梁墻樓梯墻 下 基礎(chǔ)地下室底板一、工程實(shí)例主要截面形式歸納為箱形截面 T形截面 倒L形截面 I形截面多孔板截面槽形板截面T形截面二、受彎構(gòu)件的配筋形式彎筋箍筋PP剪力引起的斜裂縫彎矩引起的垂直裂縫架立縱筋三、截面尺寸和配筋構(gòu)造 1. 梁凈距25mm 鋼筋直徑dcccbhc25mm dh0bhh0凈距30mm 1.5鋼筋直徑d凈距25mm 鋼筋直徑d)(0 . 45 . 2)(5 . 32形截面矩形截面Tbh)mm4014(mm2810橋梁中d三、截面尺寸和配筋構(gòu)造 1. 板

2、分布鋼筋mm128d板厚的模數(shù)為10mmhh0c15mm d70mmh150mm時， 200mmh150mm時， 250mm 1.5h四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 1. 試驗(yàn)裝置0bhAsP荷 載 分配梁L數(shù) 據(jù) 采 集系統(tǒng)外加荷載L/3L/3試 驗(yàn)梁位 移計應(yīng) 變計hAsbh0四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果LPL/3L/3MIctsAstbftMcrctsAstb=ft(tb =tu)當(dāng)配筋適中時-適筋梁的破壞過程syfyAsMIIIct(ct=cu)(Mu)四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果適筋破壞四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果LPL/3L/3MIctsAstbftMcrct

3、sAstb=ft(tb=tu)s ysAsct(ct=cu)Mu當(dāng)配筋很多時-超筋梁的破壞過程MIIctsAssy四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果超筋破壞四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果LPL/3L/3MIcbsAstbftMcr=MycbsAstb=ft(t b=tu)當(dāng)配筋很少時-少筋梁的破壞過程四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果少筋破壞四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果LPL/3L/3IIIIIIOM適筋超筋少筋結(jié)論一IIIIIIOP適筋超筋少筋適筋梁具有較好的變形能力，超適筋梁具有較好的變形能力，超筋梁和少筋梁的破壞具有突然性，筋梁和少筋梁的破壞具有突然性，設(shè)計時應(yīng)

4、予避免設(shè)計時應(yīng)予避免四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果平衡破壞（界限破壞，界限配筋率）結(jié)論二在適筋和超筋破壞之間存在一種平衡破壞。其破壞特征是鋼在適筋和超筋破壞之間存在一種平衡破壞。其破壞特征是鋼筋屈服的同時，混凝土壓碎，是筋屈服的同時，混凝土壓碎，是區(qū)分適筋破壞和超筋破壞的區(qū)分適筋破壞和超筋破壞的定量指標(biāo)定量指標(biāo)四、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果最小配筋率結(jié)論三在適筋和少筋破壞之間也存在一種在適筋和少筋破壞之間也存在一種“界限界限”破壞。其破壞特破壞。其破壞特征是屈服彎矩和開裂彎矩相等，是征是屈服彎矩和開裂彎矩相等，是區(qū)分適筋破壞和少筋破壞區(qū)分適筋破壞和少筋破壞的定量指標(biāo)的定量指標(biāo)四

5、、受彎構(gòu)件的試驗(yàn)研究 2. 試驗(yàn)結(jié)果LPL/3L/3IIIIIIOM適筋超筋少筋平衡最小配筋率荷載-位移關(guān)系IIIIIIOP適筋超筋少筋平衡最小配筋率配置最小配筋率的梁的變形能力配置最小配筋率的梁的變形能力最好！最好！五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定平截面假定-平均應(yīng)變意義上LPL/3L/3000)1 (hahyhnssnscntcasAsctbhAsasydytbsscnh0(1-n)h0h0五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定鋼筋的應(yīng)變和相同位置處混凝土的應(yīng)變相同-假定混凝土與鋼筋之間粘結(jié)可靠LPL/3L/3五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定混凝土受壓時的應(yīng)力-應(yīng)變

6、關(guān)系cu0ocfccncccf01122),50(6012nnfncu時，取當(dāng)002. 0002. 010505 . 0002. 0005cu0時，取f0033. 00033. 010500033. 0cucu5cucu時，取fcccccEf時，可取當(dāng)應(yīng)力較小時，如3 . 0五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定混凝土受拉時的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系tto t0ftt=Ecttu五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 1. 基本假定鋼筋的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系sss=Essysufy五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析tbctsAsbhh0McsAsxn采用線形的物理關(guān)系cccEsssEcttE五、受彎

7、構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析（E-1）AststEtcssssEEEtsEssAAT將鋼筋等效成混凝土用材料力學(xué)的方法求解tbctsbhh0McsAsxnAs五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析當(dāng)tb =tu時，認(rèn)為拉區(qū)混凝土開裂并退出工作（約束受拉）bhh0Asxn=nh0cttb= tusct0為了計算方便用矩形應(yīng)力分布代替原來的應(yīng)力分布crscrtccrtuxhxxh0 xn=xcrMctsAsCTcftssscctcEEtto t0ft2t0tuctEf5 . 0五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析 0XsscrtuccrtcAxhbEb

8、x)(5 . 05 . 0tuscsEEE近似認(rèn)為設(shè),2121hbhAbhAxsEsEcr76%,25 . 0/EsbhA對一般鋼筋混凝土梁hxcr5 . 0bhh0Asxn=nh0cttb= tusct0 xn=xcrMctsAsCTc五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 2. 彈性階段的受力分析 0M)3(2)322)(0crstEcrcrcrtcrxhAfxxhxhbfMbhAhhsEA2,92. 00令設(shè)2)5 . 21 (292. 0bhfMtAcrbhh0Asxn=nh0cttb= tusct0 xn=xcrMctsAsCTc五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 3. 開裂階段的受力分析ctcbscy

9、xnMctsAsCycM較小時， c可以認(rèn)為是按線性分布，忽略拉區(qū)混凝土的作用00hyhyEEntcntccccc 0XstcnnEstcnnssssssntcAAhhEAEAhb1)1 (5 . 00000222EnEnbhh0Asxn=nh0壓區(qū)混凝土處于彈性階段五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 3. 開裂階段的受力分析 0M)311 ()311 (5 . 0020nssnntchAhbMbhh0Asxn=nh0cttbscyxnMctsAsCyc壓區(qū)混凝土處于彈性階段五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 3. 開裂階段的受力分析壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段，但ct0(以混凝土強(qiáng)度等級不大于C50的鋼筋混凝土

10、受彎構(gòu)件為例 )xn=nh0bhh0AsTs=sAsctxnCMycctcbscy20200022002000202032200tctcnchntcntcchccchbfdyyhyhbfdybfCnn000020200202003112312200tctcnhccchcccnchdybfydybfhynnstcnnstctcncAEhbf1320200nstcncEf1212002五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 3. 開裂階段的受力分析壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段，但ct0(以混凝土強(qiáng)度等級不大于C50的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件為例 )xn=nh0bhh0AsTs=sAsctxnCMycctcbscy)(3

11、11231131123113020000202020ystctcnsstctcntctcncfhAhbfM五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 3. 開裂階段的受力分析壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段，但0 ct cu (以混凝土強(qiáng)度等級不大于C50的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件為例 )xn=nh0bhh0AsTs=sAsxnfcCMycc0yctcbsy0)311 (00tcnchbfCtctcnchy0200311121211stcnnstcncAEhbf13100tcnstcncEf13102五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 3. 開裂階段的受力分析壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段，但0 ct cu (以混凝土強(qiáng)度等級不大于C5

12、0的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件為例 )xn=nh0bhh0AsTs=sAsxnfcCMycc0yctcbsy0)(31112121113111212111)311 (020002000ystctcnsstctcntcncfhAhbfM五、受彎構(gòu)件正截面受力分析 4. 破壞階段的受力分析0033. 0,002. 0, 2500cucucutcnMpaf時，。當(dāng)應(yīng)用前面公式xn=nh0bhh0AsTs=sAsxnfcCMycc0yctcbsy00)1 (000055. 02nsncEf)()412. 01 ()412. 01 (798. 0020ysnssnncufhAbhfM五、受彎構(gòu)件正截面受力分析

13、4. 破壞階段的受力分析yscutcf,0033. 0對適筋梁，達(dá)極限狀態(tài)時， 0M)329. 0798. 0()412. 01 (200nncnsyubhfhAfM 0Xcysnff253. 1xn=nh0bhh0AsTs=sAsxnfcCMuycc0yctcbsy0六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 1. 壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖形（極限狀態(tài)下）sAsMu fcCycxn=nh0Muxn=nh0bhh0AscussAsCxn=nh01 fcMuCycxn=nh0sAsx=1xn引入?yún)?shù)1、1進(jìn)行簡化原則：C的大小和作用點(diǎn)位置不變六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 1. 壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖形（極限狀態(tài)

14、下）sAsMu fcCycxn=nh01 fcMuCycxn=nh0sAsx=1xn由C的大小不變)311 (1)311 (011011001cunccuncbhfhbfC由C的位置不變cucucuncucunchhy0200101020031161321,5 . 0)311121211 (六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 1. 壓區(qū)混凝土等效矩形應(yīng)力圖形（極限狀態(tài)下）sAsMu fcCycxn=nh01 fcMuCycxn=nh0sAsx=1xn)311(1011cuccucucu02001311613210033. 0,002. 0500cucuMpaf時，當(dāng)824. 0969. 011Mpaf

15、Mpafcucu80,74. 0,94. 0508 . 0, 0 . 11111線性插值（混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010 ）六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 2. 界限受壓區(qū)高度界限受壓區(qū)相對高度界限受壓區(qū)高度nbnbxycucunbnbhx0cuyxnbh0平衡破壞適筋破壞超筋破壞壓區(qū)相對高度矩形應(yīng)力圖形的界限受壓區(qū)高度矩形應(yīng)力圖形的界限受bbxcusycuyycucubnbbEfhxhx11111010六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 2. 界限受壓區(qū)高度時：Mpafcu50cuyxnbh0平衡破壞適筋破壞超筋破壞sybEf0033. 018 . 0nbnb即適筋梁nbnb即平衡配筋梁nbnb即超筋

16、梁六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 3. 極限受彎承載力的計算)2()2(0011xhAxhbxfMAbxfsscussc基本公式Mu1fcx/2CsAsxh0六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 3. 極限受彎承載力的計算)2()2(0011xhAfxhbxfMAfbxfsycusyc適筋梁fyAsMu1fcx/2Cxh0cycsyffbhfAfhx1010020201201)5 . 01 ()5 . 01 (hfAbhfbhfbhfMsysyscscu截面抵抗矩系數(shù)截面內(nèi)力臂系數(shù)將將 、 s、 s制成表格，制成表格，知道其中一知道其中一個可查得另個可查得另外兩個外兩個六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 3. 極限

17、受彎承載力的計算適筋梁的最大配筋率（平衡配筋梁的配筋率）fyAsMu1fcx/2Cxh0ycbbff1max)5 . 01 (maxbb保證不發(fā)生超筋破壞201max201max)5 . 01 (bhfbhfMcsbbcumaxmaxuussbMM 或或混凝土結(jié)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010中各中各種鋼筋所對種鋼筋所對應(yīng)的應(yīng)的 b、 smax、列于教材表列于教材表5-1中中六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 3. 極限受彎承載力的計算適筋梁的最小配筋率xnxn/3fyAsMuCh0鋼筋混凝土梁的My=素混凝土梁的受彎承載力Mcr009 . 0)3(hAfxhAfMsynsyy混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計

18、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)范GB50010中中取：?。篈smin= sminbh配筋較少壓區(qū)混凝土為線性分布20202322. 005. 1292. 0292. 0bhfhbfbhfMtttcrytsffbhA36. 00min偏于安全地ytff45. 0min具體應(yīng)用時，應(yīng)根據(jù)不同情況，進(jìn)行調(diào)整六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 3. 極限受彎承載力的計算超筋梁的極限承載力h0cusxn=x/1sih0i關(guān)鍵在于求出鋼筋的應(yīng)力關(guān)鍵在于求出鋼筋的應(yīng)力任意位置處鋼筋的應(yīng)變和應(yīng)力) 1() 1(010100hhxhxxhicuicucunnisi) 1(010hhEicussi只有一排鋼筋) 1(1cussE)

19、 18 . 0(0033. 0ssEfcu50Mpa六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 3. 極限受彎承載力的計算sAsMu1fcx/2Cxh0超筋梁的極限承載力18 . 00033. 0)2()2(0011sssscusycExhAxhbxfMAfbxf避免求解高次方程作簡化8 . 08 . 0bysf解方程可求出Mu六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 3. 極限受彎承載力的計算超筋梁的極限承載力s（N/mm2） = x/h0400300200100-100-200-300-4000.40.50.60.70.80.91.01.1) 18 . 0(0033. 0ssE8 . 08 . 0bysf 試驗(yàn)結(jié)果fy

20、 = 300MPab = 0.55018 . 00033. 0ssE8 . 08 . 0bysf六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 4. 承載力公式的應(yīng)用既有構(gòu)件正截面抗彎承載力（已知b、h0、fy、As，求Mu）fyAsMu1fcx/2Cxh0bhAbhAss,0bmin b素混凝土梁的受彎承載力Mcr適筋梁的受彎承載力Mu超筋梁的受彎承載力Mu六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 4. 承載力公式的應(yīng)用既有構(gòu)件正截面抗彎承載力（已知b、h0、fy、As，求Mu）fyAsMu1fcx/2Cxh0當(dāng)采用單排鋼筋時當(dāng)采用雙排鋼筋時2/0dchh)2/, 2/25max(0ddchhbhh0bh0h六、受彎構(gòu)件正截

21、面簡化分析 4. 承載力公式的應(yīng)用基于承載力的截面設(shè)計（已知b、h0、fy、 M ，求As ）fyAsMu1fcx/2Cxh0)2()2(0011xhAfxhbxfMMAfbxfsycusyc先求x再求As bmin bOK！加大截面尺寸重新進(jìn)行設(shè)計(或先求出或先求出Mumax，若若M Mumax，加大截面加大截面尺寸重新進(jìn)行設(shè)計尺寸重新進(jìn)行設(shè)計)bhAbhAss,0bhAsmin六、受彎構(gòu)件正截面簡化分析 4. 承載力公式的應(yīng)用fyAsMu1fcx/2Cxh0當(dāng)采用單排鋼筋時當(dāng)采用雙排鋼筋時)mm(350 hh)mm(600 hh基于承載力的截面設(shè)計（已知b、h0、fy、 M ，求As ）對

22、鋼筋混凝土板bh0hbhh0)mm(200 hhhh0七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 1. 應(yīng)用情況截面的彎矩較大，高度不能無截面的彎矩較大，高度不能無限制地增加限制地增加截面承受正、負(fù)變化的截面承受正、負(fù)變化的彎矩彎矩對箍筋有一定要求防止縱向凸出bh0hAsAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 2. 試驗(yàn)研究不會發(fā)生少筋破壞不會發(fā)生少筋破壞和單筋矩形截面受彎構(gòu)和單筋矩形截面受彎構(gòu)件類似分三個工作階段件類似分三個工作階段bh0hAsAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析彈性階段（E-1）As（E-1）As用材料力學(xué)的方法按換算截面進(jìn)行求解用材料力學(xué)的方法按換算截面進(jìn)行求解sAsAscbcts

23、bhh0MctxnAssAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析彈性階段-開裂彎矩(考慮sAs的作用)xcrbhh0AsAsctcb= tusct0s) 31( )5 . 21 (292. 02scrsstAcraxAbhfMctcrscrtucrscrsEfxhaxxhax22) 25. 05 . 21 (292. 0bhfMtAAcr)(2bhAsEAMcrxn=xcrctsAsCTcsAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析帶裂縫工作階段xnbhh0AsAsctcbsct0sMxnctsAsCsAsMxnctsAsCsAs荷載較小時，混凝土的應(yīng)力可簡化為直線型

24、分布荷載較小時，混凝土的應(yīng)力可簡化為直線型分布荷載增大時，混凝土的應(yīng)力由為直線型分布轉(zhuǎn)化荷載增大時，混凝土的應(yīng)力由為直線型分布轉(zhuǎn)化為曲線型分布為曲線型分布和單筋矩形截面梁類似七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析破壞階段（標(biāo)志ct= cu）壓區(qū)混凝土的壓力壓區(qū)混凝土的壓力CC的作用位置的作用位置yc和單筋矩形截面梁的受壓區(qū)相同xnbhh0AsAsctcbsct0sMxnctsAsCsAs MxnctsAsCsAsMuct=cuct= c0sAs（fyAs）Cyc0 xn=nh0sAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析破壞階段（標(biāo)志ct= cu）當(dāng)fcu50Mpa時，

25、根據(jù)平截面假定有：Muct=cuct= c0sAs（fyAs）Cyc0 xn=nh0fyAs) 1(0033. 0nsssxaE以Es=2105Mpa，as=0.5 0.8xn代入上式，則有： s=-396Mpa結(jié)論結(jié)論：當(dāng)xn2 as /0.8 時，HPB300、HRB335、HRB400及RRB400鋼均能受壓屈服七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面受力性能分析破壞階段（標(biāo)志ct= cu）當(dāng)fcu50Mpa時，根據(jù)平衡條件則有：Muct=cuct= c0sAs（fyAs）Cyc0 xn=nh0fyAs)1 ()329. 0798. 0()412. 0()412. 01 ()(253. 1

26、0020000000hahAfbhhahAfhAfMffssynncsnsynsyucyscysn七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 4. 正截面受彎承載力的簡化計算方法Muct=cufcsAs（fyAs）Cyc0 xn=nh0fyAsMu1fcsAs（fyAs）Cycxn=nh0fyAsx1、1的計算方法和單筋矩形截面梁相同)( )2(0011ssycusysycahAfxhbxfMAfAfbxf七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 4. 正截面受彎承載力的簡化計算方法MufyAs1fcCfyAsxbhh0AsAsfyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2MufyAsbAs21sssAAA七、雙筋矩

27、形截面受彎構(gòu)件 4. 正截面受彎承載力的簡化計算方法fyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2MufyAsbAs承載力公式的適用條件1. 保證不發(fā)生少筋破壞保證不發(fā)生少筋破壞: min (可自動滿足可自動滿足)2. 保證不發(fā)生超筋破壞保證不發(fā)生超筋破壞:201max11max0110,bhfMffbhAhxcsycbsb或或七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 4. 正截面受彎承載力的簡化計算方法承載力公式的適用條件3. 保證受壓鋼筋屈服保證受壓鋼筋屈服: x2as ，當(dāng)該條件不滿足時，當(dāng)該條件不滿足時，應(yīng)按下式求承載力應(yīng)按下式求承載力) 1()( )2(010011haEahAxhbxfM

28、AfAfbxfscussssscusysyc或近似取或近似取 x=2as 則，則，)1 (00hahAfMssyuMufyAs1fcCfyAsxbhh0AsAs七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 5. 承載力公式的應(yīng)用既有構(gòu)件正截面抗彎承載力fyAs1As1Mu11fcCxbhh0fyAs2As2MufyAsbAs212,/sssyyssAAAffAA)(0ssyuahAfM求求x bh02asx bh0適筋梁的受彎承載力Mu1超筋梁的受彎承載力Mu1)1 (00hahAfMssyu七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 5. 承載力公式的應(yīng)用基于承載力的構(gòu)件截面設(shè)計I-As未知fyAs1As1M11fcCxbhh0

29、fyAs2As2MfyAsbAs0hxb)5 . 0(,/01111xhfAMfbxfAysycs2021/,)/(,yyssyssffAAfahMAMMM七、雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 5. 承載力公式的應(yīng)用基于承載力的構(gòu)件截面設(shè)計II-As已知fyAs1As1M11fcCxbhh0fyAs2As2MfyAsbAs)(,/022sysyyssahfAMffAAxMMM求, 1 bh02asx bh0按適筋梁求As1按As未知重新求As和As按單筋截面適筋梁求As,但應(yīng)進(jìn)行最小配筋率驗(yàn)算八、T形截面受彎構(gòu)件 1. 翼緣的計算寬度1fcbf見教材表5-2八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡化計

30、算方法中和軸位于翼緣fyAsMu1fcx/2Cxh0Asbfbhfhh0as兩類T形截面判別)2(,011fffcffcsyhhhbfMhbfAf或I類類否則否則II類類中和軸位于腹板八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡化計算方法I類T形截面T形截面開裂彎矩同截面為腹板的矩形截面的開裂彎矩幾乎相同xfyAsMu1fch0Asbfbhfh0as)2()2(0011xhAfxhxbfMAfbxfsyfcusyc按bfh的矩形截面計算bminbhAs八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡化計算方法II類T形截面-和雙筋矩形截面類似xfyAsMuh01fcAsh0bfbhfasfyAs1

31、Mu1xh01fcAs1h0basx21sssAAAfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfuh01fc八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡化計算方法II類T形截面-和雙筋矩形截面類似fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfuh01fc)2()()2()(0101111fffccfuuusyffcchhhbbfxhbxfMMMAfhbbfbxf八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡化計算方法II類T形截面-和雙筋矩形截面類似fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyA

32、s2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMfh01fc要驗(yàn)算一般可自動滿足，但需,min201max11max0110,bhfMffbhAhxcsycbsssb或或八、T形截面受彎構(gòu)件 3. 正截面承載力簡化公式的應(yīng)用既有構(gòu)件正截面抗彎承載力1ffcsyhbfAfxfyAsMu1fch0Asbfbhfh0as按bfh的矩形截面計算構(gòu)件的承載力I類T形截面bhAsmin若按bh的矩形截面的開裂彎矩計算構(gòu)件的承載力八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡化計算方法fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hf

33、Mufh01fc既有構(gòu)件正截面抗彎承載力1ffcsyhbfAfII類T形截面)2()(01fffcufhhhbbfM按bh的單筋矩形截面計算Mu1八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡化計算方法基于承載力的截面設(shè)計xfyAsM1fch0Asbfbhfh0as)2(01fffchhhbfM按bfh單筋矩形截面進(jìn)行設(shè)計I類T形截面minbhAs八、T形截面受彎構(gòu)件 2. 正截面承載力的簡化計算方法fyAs1Mu1xh01fcAs1h0basxfyAs2h0As2(bf-b)/2bhfas(bf-b)/2hfMufh01fcII類T形截面與As已知的bh雙筋矩形截面類似進(jìn)行設(shè)計基于承載力的截面

34、設(shè)計)2(01fffchhhbfM九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 1. 基本概念和應(yīng)用深受彎構(gòu)件5/0hl短梁深梁（連續(xù)梁），簡支5/)5 . 2(0 . 25 . 2/)(0 . 2/000hlhlhlPPhl0九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 1. 基本概念和應(yīng)用轉(zhuǎn)換層片筏基礎(chǔ)梁倉筒側(cè)壁bh箍筋水平分布筋拉結(jié)筋縱向受力筋九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 2. 深梁的受力性能和破壞形態(tài)平截面假定不再適用平截面假定不再適用梁的彎曲理論不適用梁的彎曲理論不適用受力機(jī)理受力機(jī)理拱機(jī)理拱機(jī)理破壞形態(tài)破壞形態(tài)彎曲破壞和剪切破壞彎曲破壞和剪切破壞(不是此處討論的內(nèi)容不是此處討論的內(nèi)容)PPPP正截面彎曲破壞正截面彎曲破壞斜截面剪切破壞斜截面剪切破壞九、深受彎構(gòu)件的彎曲性能 2. 深梁的受力性能和破壞