XX滑坡勘察設計報告

1、xx滑坡工程地質勘察設計書目錄1、前言.41.1目的和任務41.2、地理位置和交通情況41.3工作方法及工彳量51.5勘察依據及參照規(guī)范52、工程地質環(huán)境資料62.1氣象水文條件62.2地形地貌62.3地層巖性62.4地質構造.72.5水文地質條件73、唐河壩滑坡特征及成因機制83.1發(fā)育分布特征83.2滑坡結構特征83.3變形破壞跡象及影響因素93.4成因機制分析104、滑坡的穩(wěn)定性分析114.1計算模型114.2計算參數124.3計算工況124.4計算方法124.5穩(wěn)定性評價155、滑坡危害性分析156、滑坡治理工程設計156.1滑坡推力計算156.2抗滑樁要素設計177、工程監(jiān)測設計21

2、8、施工組織設計221總體部署222組織機構設置222.1機構設置原則223項目控制目標243.1質量目標計戈U243.2安全目標計劃243.3總工期目標計劃243.4文明施工目標244施工隊伍配置及任務劃分244.1施工隊伍配置244.3任務劃分245、現場施工準備255.1施工道路255.2施工用水、用電255.3環(huán)境保護及污水處理設施256. 人員、材料、機械需求的安排256.1動員周期256.2主要材料進場方案及供應計劃257分項工程施工方案及施工方法258、主要施工管理計劃289、結論與建議291、八刖百1.1目的和任務目的本次勘察的主要目的是查明滑坡區(qū)的工程地質條件，滑坡體的結構，

3、滑動面、滑動帶的位置，分析滑坡的成因及演化過程，評價和預測滑坡的穩(wěn)定性現狀及發(fā)展趨勢，同時分析邊坡的穩(wěn)定性，為整個邊坡治理工程設計提供地質依據。具體任務有：任務(1) 在充分搜集區(qū)域地質、水文地質、工程地質資料及研究分析原線路勘察設計文件、施工文件的基礎上，分析掌握滑坡的自然地質背景條件；(2) 查明勘察區(qū)的地形、地貌、地層結構及巖性特征，提供各地層巖性及滑坡巖土的物理力學性質指標；(3) 查明滑坡體的分布范圍、形態(tài)、規(guī)模、類型，分析滑坡空間分布特征；查明滑坡體厚度、滑面埋深及展布特征，提供滑面(帶)土的物理力學性質指泉；(4) 在綜合分析滑坡形成條件，產生機理及運動模式的基礎上，對滑坡的穩(wěn)定

4、性進行定量評價，并預測其發(fā)展趨勢及危害程度。(5) 對滑坡防治提出經濟技術合理的建議措施。1.2、地理位置和交通情況地理位置唐河壩滑坡位于四川省峨眉山市黃灣地區(qū)，近年來發(fā)生了不同程度的變形破壞，受暴雨或峨眉河的影響，滑坡區(qū)的穩(wěn)定性將變差，局部將失穩(wěn)，容易造成堰塞湖，對上游河邊居民的生命財產造成威脅，堰塞湖潰壩后又對下游人民造成威脅，危機數萬人的生命財產安全，必須實施滑坡與塌岸災害治理工程?；麦w橫向寬約800米,縱向長約500米，后緣緊靠通往峨眉山景區(qū)的盤山公路。交通情況滑坡所在地區(qū)有一條馬路通往景區(qū)方向，此公路路況良好。在滑坡堆積區(qū)有一條鄉(xiāng)村路從滑坡體上游邊界通往下游邊界，路面較窄，但可供一

5、輛小汽車通行。整個滑坡植被覆蓋率較高,但有幾條小路可供人從滑坡前緣通向滑坡后緣。1.3工作方法及工作雖本次勘察以工程地質調繪和室內數據處理為主，對所取資料進行綜合分析利用。所布置的勘察工作量查明了該滑坡的分布范圍、地質條件、物質組成及結構特征。踏勘：先沿著滑坡周界進行觀察記錄，再進入滑坡堆積體進行勘察，主要確定了滑坡及堆積體的邊界以及滑坡壁、后緣洼地、滑坡階坎、后緣拉裂縫、兩側剪切裂縫、兩側巖層產狀、滑坡剪出口、滑坡舌、前緣鼓丘等分布形態(tài)特征。剖面測繪：通過剖面測繪確定滑坡體的厚度、滑面的位置以及長度。此工程區(qū)擬定測3條剖面，兩條縱剖面，一條橫剖面，其布置情況祥見實際材料圖。在室外調查和室內整

6、理后我們完成了以下工作量：表1工作量統(tǒng)計表工作項目單位數量工作項目單位數量觀察點r個30照片張20地質勘察Km1實測剖面條3報告份11:1000實際材料圖Krn11.5勘察依據及參照規(guī)范本次勘查主要依據及規(guī)范：鐵路路基支擋結構設計規(guī)范(TB10025-2006);混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002滑坡防治工程勘查規(guī)范(地質礦產行業(yè)標準DZ/T02182006);滑坡防治工程設計與施工技術規(guī)范(DZ/T0219-2006);巖土工程勘查規(guī)范(GB50021-2001)建筑邊坡工程技術規(guī)范(GB50330-2002)地質勘探安全規(guī)程(國家安全生產行業(yè)標準AQ2004-2005工程地質手冊

7、(第三版)地質災害防治工程勘察規(guī)范DB50/143-20032、工程地質環(huán)境資料2.1氣象水文條件峨眉山山區(qū)云霧多，日照少，雨量充沛。平原部分屆業(yè)熱帶濕潤季風氣候，一月平均氣溫約6.9度，七月平均氣溫26.1度；因峨眉山海拔較高而坡度較大，氣候帶垂直分布明顯，海拔1500米2100米屆暖溫帶氣候；海拔2100米2500米屆中溫帶氣候；海拔2500米以上屆業(yè)寒帶氣候。海拔2000米以上地區(qū)，約有半年為冰雪覆蓋，時間為10月到次年4月?；聟^(qū)內主要河流為峨眉河，屆于大（渡河）宵（衣7工）水系，發(fā)源于峨眉山。峨眉河匯水面積在100km2以上，徑流年內分配不均，一般69月徑流占全年總徑流量的一半以上，

8、一年中，1月最少，8月最多，相差7.4倍以上。峨眉河的常態(tài)流量2.5m3/s，枯期流量0.1m3/s，洪峰流量800m3/s。2.2地形地貌滑坡區(qū)屆構造剝蝕低山、丘陵區(qū)地貌，山勢低緩，侵蝕切割程度中等，地勢為階梯狀斜坡，總體上是東部（滑坡后緣）高西部（滑坡前緣）低，海拔高程468551m相對高差為83m滑坡前緣緊挨的峨眉河，河淺水緩，由北東走向轉90。彎呈北西走向，在滑坡前緣形成大拐彎，對滑坡前緣形成側向侵蝕，與峨眉河隔河相對的是黃灣五級階地，階地地形平坦開闊，地貌形態(tài)單一?；滤幍钠麦w走向為及被動向，坡度為2431°。2.3地層巖性滑坡體主要為第四系（Q）松散覆蓋層，在滑坡前緣峨

9、眉河岸及滑坡體后緣有基巖出露，基巖為名山組磚紅泥巖為主?；麦w第四系（Q）松散覆蓋層主要為磚紅色、棕黃色坡積、殘積物，厚度不超過15m含礫石層，礫石直徑0.21m,礫石層較密實，礫石之間被粉砂質粘土充填。在堆積體表面可見大塊基巖出露。第四系松散堆積物見下圖：第三系古新統(tǒng)名山組（京下部以磚紅色中厚層砂巖為主，夾薄層泥巖，上部以磚紅色泥巖為主，加粉砂巖及細砂巖，屆于半咸化湖泊沉積。砂巖硬度高，節(jié)理發(fā)育好，透水性好；砂巖質泥巖含有鈣膜，力學強度稍差，為弱透水層；泥巖幾乎不透水，力學性質差，遇到雨水軟化，常常成為改組巖體的軟肋?；麦w基巖以名山組磚紅色中厚層泥巖為主，夾薄層-中厚層砂巖。該組巖體在滑坡

10、體前緣、后緣及滑坡體內有多處出露，尤以滑坡鼓丘處出露最明顯。滑坡體內出露基巖產狀278°Z23,滑坡鼓丘處出露產狀900Z30°,滑坡前緣發(fā)育部分水平巖層?；虑熬壯囟朊己佑野读严遁^發(fā)育，主要以120。755°組及167。/890組裂隙最發(fā)育，控制著巖石斜坡的變形破壞。2.4地質構造中國地質史上中生代末期的燕山運動，奠定了峨眉山地質構造的輪廓，新構造期的喜馬拉雅運動，及其伴隨的宵藏高原的抬升，造就了峨眉山。峨眉山地區(qū)位丁揚子板塊西部邊緣，由丁喜馬拉雅山構造運動而形成的一系列復背斜，復向斜及交錯復雜的短層組成，在本構造區(qū)內主要起控制作用的褶皺構造主要為峨眉山大背斜，

11、牛背山背斜；斷層構造主要為峨眉山斷層，回龍山斷層，大峨寺斷層。峨眉山地區(qū)構造線方向有南北向（峨眉山背斜）北東向（峨眉山斷層），北西向（觀心俺斷層），近東西向（大峨寺斷層），如圖隹花場峨眉石層層清音閣層大峨寺斷層雷首寺層L開壓性斷層層層國I寺圖例南北向構造三、東西向構造J壓性斷層四、北北東向構造一壓扭性斷層北西向構造.壓扭性斷層滑坡區(qū)區(qū)域處丁峨眉山地質構造區(qū)的東北側，斷裂構造、褶皺構造均有發(fā)育。滑坡區(qū)附近主要發(fā)育了涼水井斷層和馬林巖向斜。2.5水文地質條件根據地下水賦存條件、水動力特征，結合含水介質的組合狀況，滑坡區(qū)地下水類型主要為松散巖類孔隙水以及碎屑巖類裂隙水兩類。（1）松散巖類孔隙水該種地

12、下水廣泛儲存丁各類第四系松散堆積層孔隙中,主要受大氣降水、灌溉滲入補給，補給量較小。地下水徑流路徑短，具即補即排之特點。（2）基巖裂隙水主要賦存在中侏羅系泥巖-砂巖層的節(jié)理、裂隙中。賦水性與巖體節(jié)理、裂隙的大小、密度、以及連通性等密切相關，分布不均勻，主要取決丁節(jié)理裂隙發(fā)育程度。上部全-強風化泥巖層節(jié)理裂隙較發(fā)育，接受補給條件有利，因此富水性較好，其下微風化砂巖層則富水性較差，總體上看，勘察區(qū)基巖裂隙水基本上以點滴狀下滲，下滲面不連續(xù)3、唐河壩滑坡特征及成因機制3.1發(fā)育分布特征跟據現場調查以及分析，唐河壩滑坡平面上形態(tài)不規(guī)則，呈圈椅狀。滑坡以高程為500m的小路拐彎處往上至采石場再至景區(qū)公路

13、一線為滑坡右緣；以景區(qū)公路向上10m左右階坎為滑坡后緣；以左側第二條大的沖溝為滑坡的左緣；以滑坡前陡坎為滑坡前緣。唐河壩滑坡可以分為兩級滑坡，一級滑坡為右側至左側第一條沖溝位置，二級滑坡為左側兩條沖溝之間位置。滑坡右側長約150m,中部長約180m，左側長約200m，總體寬約400m?；w厚度統(tǒng)計分別為A-A'剖面平均7m、B-B'剖面平均10m、C-C剖面平均厚度約10m,滑坡蠕滑變形明顯的滑體體積約為64萬方。由橫、縱剖面圖可見，A-A'剖面地形坡度相對較平緩，變化不大，滑面上部呈近直線型，下部呈近弧線型，滑面上部與地形基本平行?；潞蟛慷缚裁黠@，小路往下至滑坡洼地

14、，地形坡度約23,滑坡洼地至滑坡前緣坡度較緩，約為4°,滑體厚度在滑坡洼地往上部分變化不太大，平均8m,滑坡洼地部分平均7m。在剖面中下部處，可見一新形成的小滑坡，滑床明顯長度為200m左右可見基巖，后緣可見階坎，階坎高度大約為1m2m；B-B割面地形起伏較大，滑面上部呈近直線型，下部呈近弧線型?；潞蟛慷缚草^明顯，從小路往下至滑坡洼地，地形坡度變化不大，約23°,滑坡洼地至滑坡前緣為一長約60m的滑坡鼓丘，滑體厚度在滑坡洼地往上部分變化不太大，平均10m,鼓丘處最大厚度則達30m左右；C-C®剖面地形起伏相對較大，滑面呈折線型。左側滑體厚度較大，右側滑體厚度較小

15、，平均厚度大約10m左右。3.2滑坡結構特征滑坡后緣：滑坡后緣在平面上形態(tài)大致為圓弧型，在實際踏勘中在滑坡后緣可以看見基巖臺階，基巖為名山組泥巖。臺階的高度為0.5m2m。見圖3-1。圖3-1滑坡后緣滑坡右緣：在滑坡右緣可見滑坡滑動后留下的剪切裂縫，滑坡外地層高度明顯高于滑坡體，高差大約12m并且在側壁上可見基巖，測得產狀為2450/26°。見圖3-2。圖3-2滑坡右緣滑坡前緣：滑坡前緣近峨眉河，有的剪出口在河中央，有的在河岸邊，剪出口可見明顯的前緣反翹及鼓丘。反翹產狀為64°Z26°。見圖3-3。圖3-3滑坡前緣滑坡左緣：由于滑坡左側的剪切裂縫較破碎，長期受雨水

16、侵蝕作用，逐漸形成一沖溝，該沖溝向上延伸至景區(qū)公路與后緣相交，向下至峨眉河，正符合“雙溝同源”的滑坡判據。沖溝兩側植被茂密，最深處可達3m左右，溝內有石塊堆積。見圖3-4。圖3-5滑坡左緣滑坡拉裂縫：滑體中部可見少許拉裂縫，裂縫粗糙，裂縫走向與滑坡的滑動方向相垂直，裂縫長度8m15m左右，寬度大約0.6m左右，深度0.3m,裂縫被第四系堆積物所充填。見圖3-6。圖3-6滑坡拉裂縫滑坡拉陷槽：在小公路旁的滑坡平臺可見拉陷槽，拉陷槽被第四系堆積物充填形成平臺，平臺低于小公路大約1m左右，形成一個洼地，面積大約幾十個平方。見圖3-7。圖3-7滑坡中洼地滑床：于滑坡堆積體中部可見一新滑坡，新滑坡滑床基

17、巖出露為名山組泥巖，基巖表面較光滑，可見一些細小裂縫，多數裂縫閉合?；伯a狀為235726°。見圖3-8。3.3變形破壞跡象及影響因素變形破壞跡象滑坡右緣可見一些拉裂縫，拉裂縫長度約10m左右，寬度0.4m,深度0.6m,只有少量粘土質充填物，坡體表層果樹向坡下傾倒，未見馬刀樹，可見此拉裂縫為新產生?；虑熬売幸惠斔埽た睍r發(fā)現輸水管發(fā)生彎曲破裂，出現漏水現象，彎曲方向與坡體滑動方向相同。滑坡中部可見一小型的新滑坡，滑面活晰無覆蓋物，小滑坡前緣堆積體厚度大約3m,堆積物中可見新鮮的基巖塊體。坡體上景區(qū)公路邊緣可見少數拉裂縫，拉裂縫的走向與公路一致，與坡體的滑動方向垂直。影響因素A、

18、地下水的影響：滑坡表層覆蓋物為第四系松散堆積物，在雨水條件下，水進入土中孔隙增加土的容重，即增加了下滑力；地下水進入基巖，對基巖起著軟化作用，即減小了滑面的C值。B、軟弱夾層的影響：滑坡所處的地層為名山組砂泥巖互層，其中泥巖即為軟弱夾層，地下水沿著砂巖裂縫進入滑帶，對滑帶起著軟化作用，為滑坡的啟動起著重要作用。C、人類工程活動的影響：滑坡體上主要有兩條公路，一條為通往金頂的景區(qū)公路,一條通往唐河壩的鄉(xiāng)村公路。景區(qū)公路建在滑坡堆積體上，汽車的通過相當丁增加了滑體的重量，并且汽車經過引起的震動也可能對滑坡有著影響；鄉(xiāng)村公路建在滑坡堆積體中部，由丁開挖的影響，導致了小型的崩塌。D、河流侵蝕的影響：滑

19、坡的前緣處丁峨眉河的凹岸，長年累月的側向侵蝕作用，使滑坡前緣基巖向滑坡后緣方向后退，相當丁減小了滑坡前緣的阻滑力。E、地震的影響：滑坡所處地區(qū)有幾條大的斷層，并且滑坡臨近涼水井斷層,并且滑坡所處地區(qū)也在汶川大地震的影響范圍內，所以滑坡可能受地震動的影響，使滑坡結構松散，降低其穩(wěn)定性。3.4成因機制分析由上述結構分析知，滑體主要為坡積的泥巖風化產物，結構松散，極易吸水軟化，抗剪強度很低，多呈軟塑狀?；瑒用媸嵌逊e層沿基巖表層軟弱的紅色泥化夾層層間剪切對其作用形成鱗片狀劈理帶，給水的參與活動提供了條件，使其泥化為含水量高、重度低的彈性黏性結構分散體，成為巖體內最軟弱、延伸最長的軟弱帶?；麦w位丁峨眉

20、河右側凹岸，峨眉河切蝕河岸形成了高達5m的陡岸，且采石場多年來放炮采石，使得巖體內裂隙進一步發(fā)育，為地表水的深入提供了條件。在這些因素長期的共同作用下，滑坡體產生了蠕滑，且乂有切坡形成的滑坡前緣臨空面及張裂隙，滑體前緣部分開始滑出并牽引后部滑動，滑坡形成。因此，唐河壩堆積層滑坡的形成機制可分析為：切坡一蠕滑一前緣滑出一牽引整體下滑型，為中型薄層牽引式堆積層滑坡。唐河壩順層滑坡形成機制研究滑坡形成前，滑體前是一溝谷，形成滑體前緣臨空面。由丁基巖的傾向和傾角和斜坡相近，斜坡巖體在重力作用下沿發(fā)育的節(jié)理裂隙拉裂變形并向坡前臨空方向發(fā)生蠕動變形，由后緣產生拉應力，并使?jié)撛跇嬙烀嫔系募魬?，促進了構

21、造結構面的貫通，一旦剪切面上的構造結構面被貫通，順層滑坡的滑面就徹底形成并推動前緣變形，進而全面滑動。從以上分析知道，對門山順層滑坡的機理是：侵蝕切割一追中構造結構面一蠕滑拉裂型，為中厚層推動式順層滑坡3.5巖土體物理力學參數結合現場的勘察及工程經驗，堆積體的天然容重為19kN/m，。對測區(qū)出露各地層具代表性的巖土體進行了現場回彈試驗，并取樣進行了室內點荷載試驗，通過計算得到了各地層相應代表性巖土體的物理力學參數。我們大組負責對沙溪廟組巖層巖土體物理力學性質的測驗，各巖土體力學指標見表4-2。表4-2:黃灣地區(qū)巖石力學指標統(tǒng)計表地層巖性計算方法Is法PLS法單軸抗壓強度0-c(Mp單軸抗拉強度

22、m(Mpg)單軸抗壓強度o-c(Mpg)單軸抗拉強度bt(Mp®沙溪廟組青灰色砂巖20.882.0448.895.26磚紅色泥巖2.550.256.140.66磚紅色粉砂巖18.671.82485.16遂寧-蓬萊鎮(zhèn)組夾關組巨厚層砂巖36.93.5灌口組37.334.02名山組23.562.554、滑坡的穩(wěn)定性分析4.1計算模型本次對唐河壩滑坡的A-A,B-B兩條縱剖面都進行了穩(wěn)定性計算，根據傳遞系數法的原理對滑體進行條分，各剖面條分情況見圖4-1,4-2。圖4-1:A-A剖面破壞模式計算條分圖圖4-2:B-B剖面破壞模式計算條分圖4.2計算參數在進行滑坡穩(wěn)定性計算和滑坡推力計算時，按

23、照以下參數進行計算：滑體和滑帶巖土體天然重度為19KN/m3,飽和重度為20KN/m3;天然狀態(tài)抗剪強度指標：4=15.5°,C=12kPa飽和狀態(tài)抗剪強度：4=14°,C=11kPa滑床巖體的單軸抗壓強度：23.56MPa。4.3計算工況根據滑坡堆積體的特征及其可能出現的各種荷載情況及組合，計算中主要考慮自重、降雨兩種情況，選定如下兩種工況，計算上述各剖面的滑坡穩(wěn)定性及各滑塊的剩余下滑力，具體方案如下：工況1:天然狀態(tài)；抗滑穩(wěn)定安全系數Fst=1.05。工況2:暴雨狀態(tài)；抗滑穩(wěn)定安全系數Fst=1.05。4.4計算方法采用傳遞系數法計算其穩(wěn)定性系數。傳遞系數法就是將滑動土

24、體豎直分成若干個土條，把土條看成是剛體，考慮了條塊間的相互作用力，并假定條塊剩余下滑力平行丁該條塊滑面，然后分別求出作用丁各個土條上的滑動力矩和抗滑力矩，受力分析見圖3-1:滑坡后緣9-1Td0i第i條滑體Aw-、御、hi(3JLi0i+1滑坡前緣AW滑帶IfJI、I七L第i條滑體地下水流向ihi地下水流向圖3-4傳遞系數法計算模型(1)穩(wěn)定性系數計算公式n頊n-1'(W(-1u)cqt§)iCLUR)Kfi=1j=in-1n-1'、(s叩ACjOS)jTn)(3.1)i=1j日其中：Ri=(W(1-rQcos%-Asin%)-RDi)tg<CL(3.2)Ti=

25、Wi(sin、Acos、)TDi(3.3)n-1n甲=平甲，.平11j一ii1n-1j=i(3.4)Uf.一.式中：i第i塊段的剩余下滑力傳遞至第i+1塊段時的傳遞系數(j=i)'-j=cm-sOtg(3.5)一第個條塊的自重；T-一第1個條塊的下滑力；R一第i個條塊的抗滑力；=第i條塊滑動面傾角；i-第i條塊地下水線與滑面的火角（°）;G_第i條塊內聚力（KP&；i-一第i條塊內摩擦角（°）;Li一第i條塊滑面長度（m）；A-地震加速度系數，抗震等級8級地區(qū)0.2；RDi滲透壓力垂直滑面的分力,RDi=NWitaisin（%-心；TDi-一滲透壓力平行滑面

26、的分力，TDi=NWitan*cos（%-仁）；NWi-_孔隙水壓力,NWi=WhWL；滑體水下體X水的容重滑體水下面積ru滑體總體積x滑體容重滑坡總面積x2孔隙壓力比，（2）剩余下滑推力計算公式P=P""KeT一Rii-1i-1Sii（3.6）式中：R第i條塊推力（KN/m）;R"第i條塊的剩余下滑力（KN/m）;Ks設計安全系數，取1.05。4.5穩(wěn)定性評價滑坡BB'、CC'剖面在不同工況下的穩(wěn)定性計算結果見表4-4.表4-4唐河壩滑坡不同工況穩(wěn)定性計算表計算剖面工況1（天然）工況2（暴雨）穩(wěn)定系數穩(wěn)定情況穩(wěn)定系數穩(wěn)定情況A-A1.37穩(wěn)定0.

27、84不穩(wěn)定B-B1.13穩(wěn)定1.02較穩(wěn)定從計算結果來看，在天然工況下唐河壩滑坡A-A剖面，B-B剖面都處丁穩(wěn)定狀態(tài)。在暴雨工況條件下，A-A剖面處丁基本穩(wěn)定，B-B剖面處丁不穩(wěn)定狀態(tài)。目前，姚家山滑坡處在遇暴雨時，出現蠕滑變形，A-A剖面前緣臨河面溝渠出現垮塌變形，表明A-A剖面處丁不穩(wěn)定狀態(tài)。結合計算結果和目前溝渠變形情況,說明A-A剖面在暴雨情況下處丁不穩(wěn)定狀態(tài)，繼續(xù)進行滑坡工程治理。5、滑坡危害性分析由丁滑坡的滑動方向是順坡向下，滑坡對面有抽水站以及農田，容易被掩埋,而且坡下就是峨眉河，容易造成堰塞湖，對上游河邊居民的生命財產造成威脅，堰塞湖潰壩后乂對下游人民造成威脅，危機數萬人的生命

28、財產安全。此滑坡下游側邊界邊還有其他滑坡，容易造成附近滑坡復活，而下游側邊界旁還有幾十戶居民，堆積體上有一條鄉(xiāng)村公路，極易在滑坡中損毀，對居民的生命和生活會造成一定的威脅和影響。6、滑坡治理工程設計6、1滑坡推力計算滑體天然容重為19KN/m'，飽和容重為20KN/m?；瑤林饕锢砹W參數計算值，通過室內試驗、現場大剪試驗結果及相似土層經驗值確定（表1）。1滑帶土穩(wěn)定性計算參數指標天然水上飽和水下c(KP4(°)c(KPsj)4(°)采用值1215.51114滑坡穩(wěn)定性及滑坡推力計算結果根據規(guī)范要求，確定各計算工況及安全系數如下工況一：天然工況，抗滑穩(wěn)定安全系數F

29、st=1.05。工況二:暴雨工況，抗滑穩(wěn)定安全系數Fst=1.05。各工況下滑坡穩(wěn)定性狀況根據表2所歹0標準進行判定。各工況下穩(wěn)定性系數、穩(wěn)定性狀況判定列丁表3。各工況下滑坡推力計算結果列丁表4。表2滑坡穩(wěn)定狀態(tài)分級表滑坡穩(wěn)定性系數Fs<1.001.05<Fs<FstFs芝Fst穩(wěn)定狀態(tài)不穩(wěn)定較穩(wěn)定穩(wěn)定表3唐河壩滑坡下滑體穩(wěn)定性計算成果表計算工況工況1工況2剖面A-A穩(wěn)定系數（Fs）1.370.84穩(wěn)定狀態(tài)穩(wěn)定不穩(wěn)定剖面B-B穩(wěn)定系數（Fs）1.131.02穩(wěn)定狀態(tài)穩(wěn)定較穩(wěn)定表4唐河壩滑坡下滑體剩余下滑力計算成果表計算工況工況1工況2剖面穩(wěn)定系數（Fst）1.051.05A-

30、A剩余下滑力200.841317.48B-B剩余下滑力-172.8-150.06設計要求采用抗滑樁方案。設計工況建議選用工況2。2.2.1. 選用正確的計算方法及公式完成抗滑樁的設計及計算2.2.2、完成并提交設計計算書1份或設計報告書1份，設計圖件1套。圖件內容包括：（1）平面布置圖；（2）剖面布置圖;（3）立面布置（底圖可根據布置位置，利用6條縱剖面進行圖切）;（4）樁身配筋圖；（5）樁孔護壁結構詳圖。2.2.3. 設計附圖中，應列出材料用量、工程量表。6.2抗滑樁要素設計樁型選擇根據規(guī)范初步設定抗滑樁的類型為鋼筋混凝土樁其斷面形式為矩形。樁截面尺寸、樁長擬定根據規(guī)范選定抗滑樁的樁問距為L

31、=6ng樁截面采用截面尺寸為2*3m的矩形截面，樁長初步設定為A-A剖面為24米，埋深為10m采用C20混凝土，其彈性模量Eh=26.5103kN/m2平面與剖面布置樁的平面布置根據規(guī)范和實際參數，樁的平面布置為多排，排的走向為曲線，樁布置在滑體前緣，具體布置情況見平面布置圖：樁的剖面布置抗滑樁的布置，應注意盡可能利用巖土體本身的潛在強度，以求經濟合理。樁的剖面布置見剖面布置圖：抗滑樁內力計算計算方法、公式及參數計算方法：采用地基系數隨深度增加時的m法計算公式：Bp=b+1=3m，樁斷面面積為23=6m2,混凝土的彈性模量p慣性矩Eh=26.5'103kN/m2,截面模量W=baZ=3

32、m3I=施12=4.5m4相對剛度系數:EI=0.8EhI=0.8526.51064.5=95.4KN/m2滑面處的地基系數：A=10000KN/m。滑床土的地基系數隨深度增加變化的比例系數采用：m=4000KN/m4樁的埋深為：A-A剖面h2=10m樁的變形系數36=0.011m95.410m樁的換算深度：A-A剖面ah2=0.011婦0=0.11m<2.5m,所以按剛性樁計算A-A剖面進行樁身彎矩、剪力、樁側應力計算荷載的計算A-A剖面：每根樁承受的水平推力：T=1317.486=7904.88kN;每根樁前的剩余下滑力：P=1317.48KN;樁前被動土壓力：Ep=11h2tan(

33、45+言)=119142tan(45"?)=2383.25KN/m樁前的抗力取剩余下滑力和被動土壓力的小值，樁前抗力為：707.9KN/m滑面處的剪力：Q0=T-P=7904.88-1317.48=6587.4KN滑面處的彎矩：M0=(TP)h=(7904.88-1317.47)5=32937KNm2滑面至旋轉中心的距離：h2A(3M02Q0h)-mh(4M03Q0H)y0=23A(2M0Q0h)mh(3M02Q0h)102*10000*(3*32937+2*6587.4*10)+4000*10*(4*32937+3*6587.4*10)_675m23*10000*(2*329376

34、587.4*10)4000*10*(3*329372*6587.4*10)樁的轉角:,=123A(2MoQ°h)mh(3M°2Q°h)=一Bph36A(Amh)m2h2一123*10000*(2*32937+6587.4*10)+4000*10*(3*32937+2*6587.4*10)_00114rad3*103*6*10000*(100004000*10)40002*102.樁側應力：；y=(y0-y)(Amy)'=(6.28-y)(100004000*y)*0.0114=715.92172.368y-45.6y2樁側抗力最大點的位置：172.3684

35、5.6y=0,y=3.78m，貝U<max=715.92因為0<y=3.78mcy。=6.75m,WJ:樁身各點的剪力：-1一、1-2一-、Qy=Q。ABp/Qy。y)gBpm.y(3y。2y)1=6587.4*10000*3*0.0114*y(2*6.75-y)212-*3*4000*0.0114*y(3*6.75-2y)3二6587.4-2308.5y一290.7y45.6y樁身各點的彎矩：Io、1_.3一My=M°M°y-gABpy(3y°-y)-Bpmy(2y°-y)=123293732937y-*10000*3*0.0114y2(3

36、*6.75-y)613-*3*4000*0.0114y3(2*6.75-y)12234=3293732937y-1154.25y2-96.9y11.4y4當Qy=0時，即可找出彎矩最大值得y值。經試算求得y=2.4m時，M最大。Mvmax=78265.32KNm。ymax當y=y。=6.75m時剪力最大：Qymax=-8215.85KN判斷樁側應力是否滿足要求樁身對地層的側壁壓應力max應符合下列條件：；maxwKHR:R=23.56A-A剖面：Kh"R=0.75*0.4*23560=7068而。max=715.92則Jax玄KR所以樁側應力滿足要求配筋的計算混凝土為C20:彎曲抗壓

37、強度設計值Rw=14MPa，軸心抗壓設計強度fc=9.6N/mm2，軸心抗拉ft=1.1N/mm2,受力鋼筋采用HPB335:fy=300N/mm2箍筋為HPB235fy=210N/mm2樁身截面受彎承載力計算配置縱向受力鋼筋A-A剖面：根據前述抗滑樁內力的計算結果，取控制截面所受彎矩進行計算：(1) 結構重要性系數丫0=1.0，最大設計彎矩為Mymax=78265.32KNm,混凝土保護層厚度取80mm則樁截面有效高度ho=3-O.1=2.9m。取I-I截面為承受最大設計彎矩截面，取II-II截面取地面以下6m處的彎矩為：57630.8KNm計算縱向受拉鋼筋面積混凝土受壓區(qū)高度：aifcbh

38、o土f；b2hO-2fcbMx=:=fcb1.0*9.6*2000*29001.0*9.62*20002*29002-2*9.6*2000*57630.8*1069.6*2000=848.6(mm)MAs57630.8*106xfy(h°-日)300*(2900848.622、=77595(mm)所以，選用63根中40,實有79128mm2，滿足要求。可3跟一束布置丁受拉側，考慮對鋼筋凈距要求，實際布置為兩排，靠近樁邊的一排為10束，靠樁內側的一排布置內11束。計算II-II截面受力鋼筋截面積混凝土受壓區(qū)高度a1fcbh0二.、a2fc2b2h0-2fcbMx=fcb1.0*9.6*

39、2000*2900-、1.0*9.62*20002*29002-2*9.6*2000*57630.8*1069.6*200057630.8*106-2=29052(mm)=231.81(mm)fy(h0-x)300*(2900-2"81)y22所以，選用30根中36,實有30520.8mm2，滿足要求?？?跟一束布，共10束置丁受拉側。樁身截面受剪承載力計算配置箍筋A-A剖面:從上面計算可以知道，樁身剪力極值有位丁滑面處的8215.85KN和地面以下16.1998m處的9228KN同樣結構重要系數取1.0，則設計剪力首先按6828KN計先對是否需要配筋抵抗剪力進行驗算：0.7ftbh

40、0=0.7*1.1*2000*2900=4466000N=4466KN從計算塊狀，設計剪力大丁混凝土提供的扛剪能力，則需要配筋&-0.7時0=(9228一4466)*10、.26(mm2/mm)s1.25fyvh01.25*210*2900若采用4肢箍，且取箍筋問距s=300mm則A6.26*2502Av1=391.25mm4貝U,選用HPBS平24，實際有As”=452.16mm2，滿足要求。該樁箍筋可按構造要求取4平24400。7、工程監(jiān)測設計D建立系統(tǒng)化監(jiān)測網建立系統(tǒng)化、立體化監(jiān)測網絡，在治理、施工全過程中及時掌握滑坡體的位移、沉降等變化情況，確保施工安全。2) 采取綜合監(jiān)測方法

41、監(jiān)測工作采取地面和地下變形監(jiān)測、地下水動態(tài)監(jiān)測等綜合手段，各種監(jiān)測成果相互印證，提高監(jiān)測成果資料的可靠性。3) 實施長期監(jiān)測進行全過程監(jiān)測工作。包括地面和地下變形監(jiān)測、地下水動態(tài)監(jiān)測、施工安全監(jiān)測、防治效果監(jiān)測，以監(jiān)測結果作為反饋設計、指導施工和檢驗防治效果的依據。工程完工后變形監(jiān)測點、防治效果監(jiān)測點應轉為長期監(jiān)測點。(1) 監(jiān)測儀器選擇原則儀器的可靠性和長期穩(wěn)定性；足夠的測量精度、靈敏度及相應量程；現場使用比較方便、簡單；儀器不易損壞，尤其是長期監(jiān)測儀器應具有防風、防雨、防腐、防潮、防震、防雷電干擾等與環(huán)境相適應的性能。一般場地滑坡觀測，應按建筑變形測量規(guī)程(JGJ/T8-97)變形測量等級

42、的三級精度要求進行觀測。沉降觀測點高差誤差v1.5mm位移觀測點坐標誤差v10mm、施工組織設計1總體部署本工程為峨眉山市唐河壩滑坡區(qū)滑坡災害防治工程。根據本工程特點、現場實際情況及業(yè)主工期要求，合理地進行施工組織，優(yōu)化施工方案，減少人為影響進度因素，確保優(yōu)質、高效地完成本標段的施工任務。我們進行總體施工安排的原則是：以抗滑樁施工為主，合理安排其它項目的施工，作到均衡生產，平行流水作業(yè)。2組織機構設置2.1機構設置原則精十高效、強化管理：以技術為龍頭，以計劃為先行，以管理為主線，以施工現場為對象，組建職能完善、體系健全、精十高效的管理班子，以敬崗樂業(yè)、嚴細務實的工作作風，確保各項工作正常運轉。

43、職權明確、責任到人：建立項目經理負責制，實行以項目經理為核心，明確分工，責任到人，層層包保的管理體系。即把整個工程項目的工作目標值化整為零，分解到位，落實責任，一級保一級，最終確保整體目標的圓滿實現。2.2機構設置根據本工程規(guī)模及特點，落實項目經營責任，全面履行項目管理職能，組建峨眉山市唐河壩滑坡治理工程項目經理部。經理部實行直線式施工管理體系，實行項目經理全面負責制和總工程師技術負責制。項目經理部設經理1人副經理1人，項目總工程師1人，內設四部二室：即工程技術部，安全質量部，物資設備部，計劃財務部，綜合辦公室。人員共計15人。根據工程需要，項目經理部下設兩個施工隊。項目經理說明：項目部主要人

44、員詳細情況見輔助資料表。2.3項目經理部人員、部門職責為了強化施工管理，做到分工明確，責任到人。對項目經理部人員、部門職責確定如下：項目經理對工程實施負全責。項目副經理負責生產的指揮、協(xié)調工作及施工安全、質量的管理工作。總工程師分管工程部工作，負責全線技術管理工作。工程部工程技術部下設施工技術室、工程試驗室、精測隊，在總工程師的領導下，主要負責施工技術工作和施工技術管理工作；施工計劃和統(tǒng)計工作；進場材料試驗，混凝土、水泥砂漿配合比試驗及試件試驗、檢驗工作；施工控制測量及監(jiān)控量測工作。對工程質量和施工過程進行監(jiān)控。安質部在負責施工安全、質量工作項目副經理的領導下，對工程施工中的安全質量進行監(jiān)控，

45、負責安全、質量目標的制訂與實施。并負責監(jiān)控量測信息的處理并及時將信息傳遞到工程技術部；質量檢查及監(jiān)督工作；安全檢查及監(jiān)督工作；環(huán)境保護和文明施工工作。物設部在項目經理的領導下，主要負責物資設備計劃的制定；物資采購和物資管理工作，設備調配和管理工作，保證全標段物資設備供應。計劃財務部在項目經理的領導下，負責人員和資金計劃的制定；人事調配和人事管理工作；計劃、財務工作；資金調配和資金管理工作，保證全標段所需人員和資金。并督促計劃的實施。綜合辦公室對ISO9002系列質量標準的實施進行監(jiān)控，負責黨政事務管理和宣傳工作；職工生活、后勤保障服務工作及綜合治理。3項目控制目標3.1質量目標計劃工程一次驗收

46、合格率100%優(yōu)良率85恕上。3.2安全目標計劃實現五無、兩控、一消滅”五無：無施工行車險性以上事故；無因工死亡事故；無交通責任事故；無火災事故；無壓力容器鍋爐爆炸事故。兩控：年重傷負傷頻率控制在0.5%以下；年輕傷負傷頻率控制在1.2%以下。一消滅：消滅慣性事故。3.3總工期目標計劃2012年10月12日開工，2013年4月12日完工，總工期6個月。3.4文明施工目標創(chuàng)建文明施工工地。4施工隊伍配置及任務劃分4.1施工隊伍配置項目經理部下轄2個作業(yè)隊，共175人。2個隊伍分工負責、相互協(xié)作，保證按期、優(yōu)質完成本合同段工程。施工隊的人員實行彈性編制。施工期間根據各項工程的進度情況作合理的調整和

47、加強。4.3任務劃分施工一隊：105人；負責抗滑樁、擋板及回填土的施工施工二隊：70人；負責排水溝的施工。5、現場施工準備5.1施工道路施工現場有原有一條鄉(xiāng)村道路，貫穿整個滑坡堆積體，另外還有幾條小路，交通較為便利。5.2施工用水、用電施工用電由業(yè)主接至距施工現場10m以內，另外工地邊緣有一峨眉河，用水比較方便，可滿足施工需要。5.3環(huán)境保護及污水處理設施施工廢水處理設施施工污水主要有泥污水和少量油污水，泥污水經沉淀（漿砌片石修建的沉淀池）處理；油污水通過過濾、化學處理等措施過后達到規(guī)定的排放條件后進行排放或循環(huán)使用?？傊磺写胧┮员苊馕鄄癍h(huán)境為主。生活垃圾處理設施固體生活垃圾用汽車拉運至

48、附近垃圾場或運往指定地點掩埋處理。6.人員、材料、機械需求的安排6.1動員周期第一批人員將在接到中標通知書三天后進場，進行現場調查，確定臨時工程的施工方案，編制實施性施工組織設計，實施臨時工程建設、施工材料準備及先期開工工程的施工準備。第二批人員七天后進場，為全面開工做好施工準備。6.2主要材料進場方案及供應計劃鋼材、水泥、樁芯商品碌由業(yè)主根據圖紙定量供應，其它由承包人自行拌制的碌及施工中所需的其它材料可就近于峨眉山市采購，以滿足施工要求。6.3施工機械進場方案及調配計劃施工機械由其它施工現場調遷，自卸汽車自行至工地，破碎機、裝載機、等大型設備采用平板車運輸。本著滿足施工生產需要的原則，機械由

49、經理部統(tǒng)一調配使用，根據保重點促一般的原則合理調配，確?？刂乒こ添樌┕?。7分項工程施工方案及施工方法1工程概況本工程為施工抗滑樁，截面為3m<2m埋深為10m2施工方案及施工方法抗滑樁施工采用人工開挖，現場攪拌混凝土灌裝；擋板與樁整體現澆；人工砌筑排水溝。3施工工藝施工準備測定樁位，平整場地。施工根據現場實際情況，地形較為平坦、高差不大處可整理出成片場地，以便于安裝井架及鋪設出渣軌道，地形坡度較大時，單樁根據設計斷面，平整出不小于此斷面的場地。樁區(qū)地表修建臨時截排水溝及防護設施，雨季施工時，孔口搭設雨棚。安裝井架。為便于出渣，井架采用萬能桿件拼裝，井口安設3t卷揚機作為提升牽引設備。鋪

50、設出渣軌道。第一節(jié)護壁（鎖口）混凝土灌注完成后，在井口鋪設輕便軌道，供運土平板車運行出渣。備好各工序所需的機具器材和井下排水、通風、照明設施，并設置觀測滑坡變形、位移的標志。樁身開挖抗滑樁采用人工挖孔樁，跳樁開挖。井口部分。根據樁身井口段土質情況，將井口挖至11.5米深時，即可立模灌注壁厚15cm的第一節(jié)鋼筋混凝土護壁。此節(jié)護壁在井口0.5m高度范圍加厚至35cm,這部分稱為鎖口，用來防止下節(jié)井壁開挖時井口沉陷。鎖口頂面要平整，并高出原地面20cm樁井掘進，采取邊挖邊護的方法。一般每節(jié)挖深1.52.0m深時，沿井壁立模灌注一節(jié)鋼筋混凝土護壁，形成矩形框架。具體開挖深度應視地質情況確定，如石質風

51、化破碎或有地下水出露地段，井壁容易發(fā)生塌方，每節(jié)開挖1m左右。為防止開挖時對井壁的震動及開挖對滑體的擾動，施工采用風鎬開挖為主，局部可配合風槍。開挖順序為先中間部分，后井壁部分。出渣。井內采用人工裝渣，使用井架做提升設備，將土斗車直接放在井口側邊的軌道上或將土斗吊到軌道土斗車上，打開底板卸入車中運出。護壁支撐。為保證樁井開挖的施工安全和護壁質量，樁井采取便挖邊護的方法施工，注意避免在土石層變化處和滑動面處分節(jié)。在立模灌注每節(jié)鋼筋混凝土護壁前，注意清除巖壁上的浮土和松動石塊，使護壁混凝土緊貼圍巖。每節(jié)開挖應在上節(jié)護壁混凝土終凝后進行，而且開挖不宜過深，以免上節(jié)護壁懸空過高。整修井壁時，減少對井壁

52、的擾動。井壁混凝土采用C20級，鋼筋為40。為便于施工，豎向鋼筋頂部彎成圓弧勾鉤，下部彎成90直鉤，在灌注下一節(jié)護壁時將鉤扳直，并與下節(jié)豎筋相連，以加強護壁的縱向連接及整體性。灌注護壁混凝土可利用溜槽、串筒。每兩節(jié)護壁之間留出缺口，待拆模后用干硬性混凝土填塞抹平。井內通風。樁井挖至一定深度后，為保證井下有新鮮空氣，在井口設軸式通風機，以直徑200mm勺膠管向井下送風。井內排水。當樁井挖至有水時，采用離心泵或多級泵抽水。上下井設施。為解決施工人員上下井，可視井深情況設扶梯或設帶安全帶的吊籠。灌注樁身混凝土樁身材料。樁身混凝土等級為C20級，主筋骨架為40、36螺紋筋。灌注前準備工作鋪底：為減少井

53、內滲水，保持清潔，井底用同級混凝土鋪1020cm厚。壓漿：在塌方地段的護壁有裂紋時，應用風槍布眼壓漿，以加強樁的抗滑力。清孔：一是鑿除護壁突出部分，防止下放鋼筋籠遇到困難。二是用高壓水沖洗護壁，清除護壁上的雜物。設井內簡易平臺：為方便作業(yè)人員下放鋼筋籠，綁扎焊接鋼筋，在井內每58m設一個4050cm寬（能站23人）的工作平臺。主筋下放與固定每節(jié)鋼筋籠按設計尺寸配筋，在井口鋪墊木進行綁焊，然后借助井架上的提升滑輪，用鋼絲繩分別拴牢籠子四個角，將籠子稍提起后，抽掉墊木，緩慢下放。待放至離井口只剩一兩道箍時，再穿上長枕木，將籠子擔起，繼續(xù)在井口接長綁焊。接長鋼筋籠時，對于樁身不長者，可直到樁底，樁身

54、較長時，可視情況分節(jié)，每節(jié)下井鋼筋籠的加工長度，以其重量不超出滑輪起吊能力為限，第一節(jié)放到底，第二節(jié)以后按搭接要求在井下焊接。井下焊接鋼筋籠時，可使用幾塊活動木板搭在合適高度的橫向鋼筋上，供操作人員站立。灌注混凝土混凝土采用現場攪拌混凝土，使用溜槽和串筒輸送混凝土到井下。灌注樁身混凝土必須連續(xù)進行，每一搗固層厚以不超過30cm為宜。當滑體有滑動跡象或需加快施工進度時，可采用速凝早強混凝土。回填施工注意事項抗滑樁孔位布置原則上以平面圖為準，長邊與主滑向平行?？够瑯恫捎萌斯ら_挖，跳樁開挖。土層采用混凝土護壁防護，強風化基巖及碎裂巖體可視具體情況確定是否采用護壁措施。抗滑樁施工中應注意照明、通風，孔

55、口不得堆放雜物，孔內地下水豐富時，需采取有效安全的排水措施?？够瑯吨鹘钪睆叫∮诨虻扔?5mnW,采用雙面搭焊接長，直徑32mn±筋采用機械連接接頭。接頭位置不得放在滑面及巖土界面上，任一接頭中心至長度35d區(qū)段內（且不小于500mm受力鋼筋接頭面積不得超過受力鋼筋總面積的50%,且應相互錯開。主筋布置多余兩層時，第二層以內鋼筋間距比外邊二層間距應大一倍。主筋凈距無法滿足規(guī)范要求時，可采用束筋。樁每間距2米設加強箍筋一道，加強筋采用直徑26mmf通螺紋鋼。樁混凝土應連續(xù)灌注，且振搗密實。暴露于地表以上的抗滑樁混凝土澆注后，派專人進行養(yǎng)生。樁開挖成孔后，設專人對孔內地質情況作詳細編錄且及時反饋于監(jiān)理及設計單位?？够瑯稑俄敇烁叩陀谠孛鏁r，應采用土石回填，回填分層進行，填筑密實。8、主要施工管理計劃8.1進度管