地下連續(xù)墻講稿—教學(xué)課件

1、 第三章第三章 混凝土帷幕技術(shù)理論混凝土帷幕技術(shù)理論 混凝土帷幕法又稱地下連續(xù)墻施工法，是在地面沿著擬建的地下結(jié)構(gòu)或基坑的周邊，用特制的挖槽機(jī)械，在泥漿護(hù)壁狀態(tài)下開挖一定長度的溝槽，然后將鋼筋籠吊放人溝槽，用導(dǎo)管法在充滿泥漿的溝槽內(nèi)澆筑混凝土，混凝土從溝槽底部逐漸向上澆筑，同時(shí)將泥漿置換出來，在地下形成鋼筋混凝土墻段，把各單元墻段用特制接頭逐一連接起來，形成一個(gè)整體的地下連續(xù)墻。 3-1 地下連續(xù)墻的發(fā)展現(xiàn)狀地下連續(xù)墻的發(fā)展現(xiàn)狀 1 1發(fā)展歷史：發(fā)展歷史： 地下連續(xù)墻技術(shù)源于歐洲，它是由打井和石油鉆井所用的泥漿護(hù)壁以及水下澆注混凝土,施工 方法結(jié)合而發(fā)展起來的。 1950年前后開始用于工程，當(dāng)

2、時(shí)以法國和意大利用得最多。后在墨西哥有所發(fā)展，并在地鐵建造中，采用地下連續(xù)墻技術(shù)，創(chuàng)造了高速施工的記錄。以后在歐美、日本等國相繼采用，逐步演變?yōu)橐环N地下墻體和基礎(chǔ)的類型。 我國于1958年開始使用地下連續(xù)墻技術(shù)，隨后在全國各地的一些高層建筑基坑上來用，如廣州的白天鵝賓館，地下連續(xù)墻呈腰鼓形；上海電信大樓地處市中心，鄰近繁華的交通干線和建筑物，采用地下連續(xù)墻，順利地完成了地下工程。目前我國己施工的地下連續(xù)墻深度已達(dá)57m。 2 2施工特點(diǎn)：施工特點(diǎn)： 地下連續(xù)墻技術(shù)的主要優(yōu)點(diǎn)是適用于多種地質(zhì)條件，施工時(shí)無振動(dòng)，噪音低，不必做放坡，不須支模，墻體剛度大于一般擋土墻，能承受較大的土壓力，可避免地基沉

3、陷與塌方，可用于建筑物密集地區(qū)，在城市地下工程中是一種很好的施工方法。其不足在于要用專門設(shè)備進(jìn)行施工單體工程造價(jià)略高，如現(xiàn)場管理不善，造成施工環(huán)境泥濘潮濕. 3-2 連續(xù)墻的連續(xù)墻的設(shè)計(jì)理論現(xiàn)狀設(shè)計(jì)理論現(xiàn)狀 1. 現(xiàn)有設(shè)計(jì)理論與方法現(xiàn)有設(shè)計(jì)理論與方法 地下連續(xù)墻施工階段的靜力計(jì)算方法目前正在發(fā)展中，完善的設(shè)計(jì)計(jì)算理論尚未形成，目前的 理論和計(jì)算方法大致有四類： （1）較古典的計(jì)算方法: 考慮土壓力為已知，而不考慮墻體和支撐變形，屬于此類方法的有等值梁法，二分之一分擔(dān)法、泰沙基法等； （2）彈性計(jì)算法，認(rèn)為墻體彎矩和支撐軸力不隨開挖過程變化，計(jì)算條件：土壓力為已知，考慮墻體變形，但不考慮支撐變形

4、； （3）認(rèn)為墻體彎矩和支撐軸力隨開挖過程和支撐設(shè)置而變化的一種計(jì)算方法，計(jì)算條件：考慮土壓力為已知，同時(shí)，即考慮支撐的彈性變位，又考慮墻體的變形； （4）共同變形計(jì)算方法，認(rèn)為土壓力是受墻體變形影響而變化，同時(shí)考慮墻體和支撐的變形。 2. 設(shè)計(jì)計(jì)算方法研究設(shè)計(jì)計(jì)算方法研究 （1）土壓力計(jì)算方法研究： 庫倫、朗肯土壓力理論基本假定： 庫倫理論：擋土墻是剛性的，墻后土層是無粘性；當(dāng)墻向前或向后移動(dòng)以產(chǎn)生主動(dòng)土壓力或被動(dòng)土壓力時(shí)的滑動(dòng)楔體是沿著墻背和一個(gè)通過墻踵的平面發(fā)生滑動(dòng)；滑動(dòng)土楔為剛體。 朗肯理論：墻背和墻后土間沒有摩擦力，然后按墻身的移動(dòng)情況，根據(jù)土體內(nèi)任一點(diǎn)處于主動(dòng)或被動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，

5、最大和最小主應(yīng)力間的關(guān)系，求得主動(dòng)或被動(dòng)土壓力強(qiáng)度，以及主動(dòng)和被動(dòng)土壓力。 與實(shí)際情況的出入：庫倫理論的滑動(dòng)平面與實(shí) 際不符，應(yīng)是滑動(dòng)曲面；朗肯理論的無摩擦力也與實(shí)際不符，實(shí)際摩擦力是存在的；假定壓力是隨深度呈線性分布，實(shí)際是與墻身位移和變形有關(guān)，應(yīng)是曲線分布。 （2）莫爾-庫倫破壞理論與極限平衡條件 通過總結(jié)土的破壞現(xiàn)象和影響因素，庫侖提出土的抗剪強(qiáng)度公式為： = c + * tg 式中 -土的抗剪強(qiáng)度（kPa）； c-土的粘聚力（kPa）；對(duì)無粘性土為零； -作用于剪切面上的正應(yīng)力（kPa）； -土的內(nèi)摩擦角。 粘聚力、內(nèi)摩擦角是決定土的抗剪強(qiáng)度的兩個(gè)重要指標(biāo)，稱為抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。把土的抗剪

6、強(qiáng)度與法向應(yīng)力間的函數(shù)關(guān)系看成是線性關(guān)系，莫爾提出剪切破壞包絡(luò)線，根據(jù)剪應(yīng)力是否達(dá)到抗剪強(qiáng)度為破壞標(biāo)準(zhǔn)的理論為莫爾-庫倫破壞理論。 極限平衡狀態(tài)：土體內(nèi)一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)用莫爾圓表示，當(dāng)該圓與抗剪強(qiáng)度曲線相切時(shí)，表明土體中該點(diǎn)處于極限平衡狀態(tài)。由幾何關(guān)系可建立極限平衡方程式： 1= 3*tg2（45+ /2）+ 2*c*tg（45+ /2） 或 3= 1*tg2（45- /2）- 2 *c*tg（45- /2） 對(duì)無粘性土，由 c=0，則 1= 3*tg2（45+ /2） 或 3= 1*tg2（45- /2） 由此可推導(dǎo)出：土中某點(diǎn)處于極限平衡狀態(tài)時(shí)，破裂面與大主應(yīng)力作用面的夾角為45+ /2 ，

7、與小主應(yīng)力作用面的夾角為45- /2 。 （3）土壓力計(jì)算現(xiàn)狀： 朗肯土壓力計(jì)算：利用極限平衡理論計(jì)算： 主動(dòng)土壓力： Pz= H tg2（45 - /2）-2C tg（45 - /2） 被動(dòng)土壓力： Pb= H tg2（45 + /2）+2C tg（45 + /2）式中 C土的粘聚力（kPa）。 庫侖土壓力計(jì)算：不是從研究擋土結(jié)構(gòu)后土體某一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)出發(fā)，而是從考慮擋土結(jié)構(gòu)后某一個(gè)滑動(dòng)楔體的整體靜力平衡條件出發(fā)，直接求出作用在擋土結(jié)構(gòu)背后的總土壓力。 土壓力的分布形式對(duì)計(jì)算土壓力關(guān)系很大，庫倫、朗肯靜止土壓力的分布皆為三角形，實(shí)測與理論對(duì)比如圖所示。 天津市建筑科學(xué)研究所對(duì)深基坑支護(hù)工程的

8、側(cè)土壓力作了模型實(shí)驗(yàn)和工程實(shí)測。圖示為有支撐的地下連續(xù)墻支護(hù)結(jié)構(gòu)的土壓力分布情況。深度為19.6m，由于地下連續(xù)墻及支撐剛度大，土壓力在基坑底部以上基本呈矩形分布，土壓力一般為0.3H，模型破壞時(shí)土壓力達(dá)0.9 H。 （4）連續(xù)墻的設(shè)計(jì)計(jì)算）連續(xù)墻的設(shè)計(jì)計(jì)算 根據(jù)受力狀態(tài)的不同，可分為懸臂式和多支撐支護(hù)式。 當(dāng)連續(xù)墻為深基坑或深路塹支護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)，有時(shí)可簡化為懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算. 該結(jié)構(gòu)主要依靠嵌如土體內(nèi)的深度，以平衡上部地面荷載、水壓力及主動(dòng)土壓力形成的側(cè)壓力，因此插入深度、承受的最大彎矩是重要計(jì)算參數(shù)。 根據(jù)連續(xù)墻底部入坑底的情況, 可按彈性嵌固（絞結(jié)）和固定兩種，插入堅(jiān)硬土中較深時(shí)可作為固定

9、端，支撐點(diǎn)為絞支點(diǎn)。 計(jì)算方法：根據(jù)基坑深度、勘測資料，先確定主動(dòng)土壓力及被動(dòng)土壓力系數(shù)，應(yīng)考慮墻與土的摩擦力。求嵌入基坑下的深度；求最大彎矩，即按簡支梁先求剪力為零處，可得最大彎矩；然后核算連續(xù)墻的尺寸和強(qiáng)度。 當(dāng)連續(xù)墻與錨桿或內(nèi)支撐結(jié)合使用時(shí)，目前研究采用的計(jì)算方法主要是等值梁計(jì)算法和二分之一分擔(dān)法。 如圖所示，將連續(xù)墻假設(shè)為平面應(yīng)變問題，取單位長度受力分析；ac梁b點(diǎn)為鉸支點(diǎn)，c點(diǎn)為固定端；彎矩圖的轉(zhuǎn)折點(diǎn)為d，若將ac梁在d點(diǎn)切斷，并在d點(diǎn)設(shè)置自由支承，形成ad 梁，則ad梁的彎矩將保持不變。因此ad梁即為ac梁上ad段的等值梁。 應(yīng)用等值梁法計(jì)算，首先應(yīng)知正負(fù)彎矩轉(zhuǎn)折點(diǎn)的位置。實(shí)際中地

10、面下土壓力等于零的位置與彎矩為零的位置相近，可以此點(diǎn)取代。 等值梁法計(jì)算步驟： 1） 按土的參數(shù)計(jì)算主、被動(dòng)土壓力系數(shù)（有摩擦力，即考慮摩擦角的影響）； Ka= tg2(45- /2) Kp= cos /(cos1/2-(sinsin(+ )1/2) 摩擦角一般取為1/32/3 . 2）計(jì)算土壓力強(qiáng)度為零處距坑底的距離: D點(diǎn)為土壓力為零點(diǎn)，y為到坑底的距離，該點(diǎn)兩側(cè)土壓力相當(dāng)，可求出y值。 y = Pa/(Kp- Ka ) 3）將地面到連續(xù)墻底的受力剖面圖，作為相應(yīng)的連續(xù)梁支點(diǎn)和荷載分布圖； 4）當(dāng)多點(diǎn)支承時(shí), 分段計(jì)算梁的固端彎矩；(各段支點(diǎn)彎矩可能不平衡) 5）用彎矩分配法(各段剛度)平

11、衡各支點(diǎn)彎矩； 6）分段計(jì)算各支點(diǎn)反力并核算反力與荷載是否相等； 7）計(jì)算連續(xù)墻插入深度 (y+x)；D支點(diǎn)反力對(duì)連續(xù)墻底端的彎矩等于被動(dòng)土壓力的彎矩求x值。 如下部土質(zhì)差，還需考慮1.11.2的系數(shù)。 8）以最大彎矩核算墻的尺寸和強(qiáng)度。等值梁驗(yàn)算結(jié)果，一般偏于安全。 二分之一分擔(dān)法計(jì)算要點(diǎn)： 是多支撐連續(xù)梁的一種簡化計(jì)算法，不考慮墻體支撐變形，將支撐承受的壓力（土壓力、水壓力、地面超載等）分為每一支撐段受壓力的一半，求支撐受的反力，然后求出正負(fù)彎矩、最大彎矩，以核定連續(xù)墻的截面尺寸和配筋。 如下計(jì)算簡圖。 （5） 地下連續(xù)墻的工程設(shè)計(jì)地下連續(xù)墻的工程設(shè)計(jì) 地下連續(xù)墻的深度，還取決于地層的地質(zhì)

12、和水文資料以及工程本身的要求。以地質(zhì)及水文資料確定連續(xù)墻的深度時(shí)，應(yīng)滿足以下條件 H = h1 + h2 式中 H-設(shè)計(jì)連續(xù)墻深度（m）； h1-含水沖積層厚度（m）； h2-深入不透水地層內(nèi)的深度（m）。 根據(jù)我國應(yīng)用連續(xù)墻施工的經(jīng)驗(yàn)，深入不透水穩(wěn)定地層內(nèi)的深度，一般應(yīng)為3-6m。連續(xù)墻的厚度設(shè)計(jì)主要決定于工程的用途和承載狀況，可用工程類比法進(jìn)行設(shè)計(jì)和計(jì)算，對(duì)于深基坑和深路塹的支護(hù)結(jié)構(gòu)，應(yīng)進(jìn)行受力驗(yàn)算。 3. 地下連續(xù)墻的應(yīng)用及優(yōu)缺點(diǎn)地下連續(xù)墻的應(yīng)用及優(yōu)缺點(diǎn) 由于地下連續(xù)墻具有擋土、防水抗?jié)B及承重三種功能，故在國內(nèi)外地下工程中廣泛推廣應(yīng)用。 地下連續(xù)墻的優(yōu)缺點(diǎn)及適用范圍如下： （1）在我國除

13、溶巖地質(zhì)外可適用于各種地質(zhì)條件，在承壓水頭很高的礫石層采取措施后，也能采用。 （2）在建筑物構(gòu)筑物密集地區(qū)可以施工，對(duì)臨近構(gòu)筑物及基礎(chǔ)不產(chǎn)生影響，國外在距離建筑物基礎(chǔ)幾十厘米就進(jìn)行地下連續(xù)墻施工，國內(nèi)實(shí)踐距建筑物基礎(chǔ)1m左右就可以順利施工。 （3）可以在各種復(fù)雜條件下施工。如美國110層世界貿(mào)易中心大廈的基礎(chǔ)，過去曾為河岸， 地下埋有碼頭等構(gòu)筑物，用地下連續(xù)墻則易處理。 （4）地下連續(xù)墻剛度大，能承受較大的側(cè)壓力，在基坑開挖時(shí)，變形小，因而地面沉降少，不會(huì)危害鄰近建筑物。如地下連續(xù)墻與錨桿配合拉結(jié)，或用內(nèi)支撐與地下結(jié)構(gòu)支撐，則可抵抗更大的側(cè)向壓力，基坑亦可挖得更深。 （5）施工時(shí)振動(dòng)噪音小，較

14、少“公害”，在城市施工易于推廣。 （6）防水防滲性能好，近年來改進(jìn)了地下連續(xù)墻的接頭構(gòu)造，提高了地下連續(xù)墻的防滲性能，除特殊情況外施工時(shí)不需降低地下水位。 （7）將地下連續(xù)墻與逆筑法施工結(jié)合起來，地下連續(xù)墻為基礎(chǔ)墻，地下室梁板作支撐， 地下部分施工可自上而下與上部建筑同時(shí)施工。 將地下連續(xù)墻筑成擋土、防水及承重的墻，形成一種深基礎(chǔ)多層地下室施工的有效方法。 地下連續(xù)墻的缺點(diǎn)是： ( 1）施工完后對(duì)廢泥漿要進(jìn)行處理，管理不善時(shí)會(huì)造成現(xiàn)場泥濘。 （2）墻面雖可保證垂直度，但比較粗糙，尚須加工處理或做襯壁。 （3）只作擋土抗?jié)B用則造價(jià)較貴，如能擋土、防水防滲及承重，則造價(jià)將降低。 由于地下連續(xù)墻優(yōu)點(diǎn)

15、多，適用范圍較廣。建筑物地下基礎(chǔ)；深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)；地下車庫；地下鐵道、泵站、電站，以及水壩防滲等地下工程。 3-3 地下連續(xù)墻施工工藝?yán)碚摰叵逻B續(xù)墻施工工藝?yán)碚?1. 修筑導(dǎo)墻修筑導(dǎo)墻 地下連續(xù)墻的溝槽在近地表位置的土體極不穩(wěn)定，因此挖槽之前必須沿地下連續(xù)墻縱向軸線位置開挖導(dǎo)溝、修筑導(dǎo)墻。 導(dǎo)墻的作用是：為地下連續(xù)墻定線和定標(biāo)高；為挖槽機(jī)械定向；存儲(chǔ)泥漿與穩(wěn)定液位；防止槽壁頂部土體塌落；作為吊放鋼筋籠、插導(dǎo)管和架設(shè)挖槽設(shè)備的支承點(diǎn)。 施工要點(diǎn)如下：（1）導(dǎo)墻基底應(yīng)和上面密貼，墻側(cè)回填用粘性土夯實(shí)。 （2）導(dǎo)墻中心位置即地下連續(xù)墻的中心，在平面上必須按測量位置施工，在豎向必須保證垂直， 它直接關(guān)

16、系到地下連續(xù)墻的精度。 （3）導(dǎo)墻的轉(zhuǎn)角處應(yīng)作成似丁字型的平面形式，以保證轉(zhuǎn)角處斷面的完整。 （4）導(dǎo)墻內(nèi)的水平鋼筋必須相互連接成整體。 兩側(cè)導(dǎo)墻間的距離，可取連續(xù)墻的設(shè)計(jì)墻厚，亦可大于設(shè)計(jì)墻厚的30-50mm，導(dǎo)墻的厚度、深度和結(jié)構(gòu)形式要根據(jù)地質(zhì)條件、施工荷載、挖槽方法等而定。目前導(dǎo)墻厚度一般為10-20cm，深度一般為1-2m，頂部宜略高于地面，以阻止地表水流入導(dǎo)溝。對(duì)松軟土層，較大的施工荷載或以泥漿循環(huán)出渣時(shí)，導(dǎo)墻的深度一宜大些。 2深槽挖掘深槽挖掘 深槽挖掘是地下連續(xù)墻施工中的最重要的工序， 是決定地下連續(xù)墻施工方法能否取得高速、優(yōu)質(zhì)、低耗等各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的關(guān)鍵，應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件、開挖

17、深度、施工條件等因素選好挖槽機(jī)械，以保證地下結(jié)構(gòu)壁面外形平整美觀，提高工效、降低成本。一般挖槽工期約占整個(gè)施工工期的50-60%，而挖槽的質(zhì)量與垂直度又直接影響該法的成敗。所以，應(yīng)選用技術(shù)性能好的挖槽設(shè)備。 我國目前應(yīng)用較多的挖槽設(shè)備有三種，即吊索式或?qū)U式抓斗機(jī)、鉆抓斗式挖槽機(jī)和多頭鉆機(jī) 3泥漿護(hù)壁泥漿護(hù)壁 在地下連續(xù)墻的成槽過程中，為了保持槽壁穩(wěn)定不坍，槽內(nèi)必須始終充滿觸變泥漿。 泥漿在地下連續(xù)墻施工中主要起固壁、攜碴、冷卻和潤滑作用，以固壁作用為主。因此泥漿配制適當(dāng)與否，直接關(guān)系到造孔的質(zhì)量。 （1 1）泥漿護(hù)壁機(jī)理：）泥漿護(hù)壁機(jī)理： 泥漿充滿溝槽，觸變泥漿液面通常保持高出地下水位051

18、0m，其護(hù)壁機(jī)理為：泥漿比重大于地下水的比重，液面又高，所以泥漿的液柱壓力足以平衡地下水、士壓力，成為槽壁土體的一種液態(tài)支撐；泥漿壓力還可以使泥漿滲人槽壁土體孔隙，在槽壁表面形成一層組織致密、透水性很小的泥皮，使土體表面膠結(jié)成整體，維護(hù)了槽壁的穩(wěn)定，同時(shí)泥漿也起到了攜碴，冷卻與潤滑作用。 （2）泥漿的主要成份：泥漿的主要成份：固壁泥漿的主要成分是膨潤土、摻合物和水。膨潤土是一種顆粒極細(xì)小，遇水顯著膨脹，粘性和可塑性都很大的特殊粘土，其主要成分為SiO2Al2O3Fe2O3等，我國采用商品陶土粉加入適量的純堿（Na2CO3），能獲得穩(wěn)定性較好的泥漿。 （3 3）泥漿的配制：）泥漿的配制： 一般應(yīng)

19、通過試驗(yàn)確定泥漿的配合比。設(shè)計(jì)固壁泥漿的配合比時(shí)，主要控制比重、粘度、失水量、穩(wěn)定性，pH值等指標(biāo)。比重為1.051.10為宜，粘度與地質(zhì)構(gòu)造、有無地下水以及出碴方式有關(guān)，?？刂圃?025s，礫石層可用到3035s， 失水量一般控制在10ml以下，穩(wěn)定性為95100，pH值810，泥皮厚度為115mm。 膨潤土的含量一般都取68（水重量為100），純堿含量不超過07。 泥漿攪拌一般先在攪拌筒內(nèi)加13水，開動(dòng)攪拌機(jī)，在定量水箱不斷加水的同時(shí)，加入膨潤土，純堿液，攪拌3min后，加入增粘劑（CMC）及硝酸堿液，繼續(xù)攪拌5min，如直接使用，則攪拌時(shí)間應(yīng)該延時(shí)12。多數(shù)情況，泥漿攪拌后應(yīng)靜置24小時(shí)

20、使用，以使膨潤士顆粒充分經(jīng)水膨脹。 （4 4）泥漿的使用方法）泥漿的使用方法： 圖3-4為泥漿護(hù)壁循環(huán)系統(tǒng)示意圖。 泥漿的使用按挖槽方式大致分為靜止方式和循環(huán)方式，循環(huán)方式又分為正循環(huán)和反循環(huán)兩種。 靜止方式靜止方式：用抓斗挖槽，泥漿的使用為靜止方式，隨挖槽深度的增大，不斷向槽內(nèi)補(bǔ)充新鮮泥漿，直到澆灌混凝土將泥漿置換出為止，泥漿一直容貯在槽內(nèi)。 循環(huán)方式循環(huán)方式：用鉆頭和切削刀具挖槽，泥漿的使用屬于循環(huán)方式，把槽充滿泥漿的同時(shí)，用泵使泥漿在槽底與地面之間進(jìn)行循環(huán)并排渣于地面。泥漿起護(hù)壁作用外，還是排渣的手段。 管道把泥漿壓送到槽底，泥漿在管道外面上升，并把土碴攜出地面叫正循環(huán)；泥漿從管道的外部

21、流人槽內(nèi)，而后土碴和泥漿一起被吸抽至地面上來叫反循環(huán)。反循環(huán)排土工藝，對(duì)施工速度有較好影響，效率較高，施工中應(yīng)考慮選用。 泥漿經(jīng)過處理，可以重復(fù)使用。一般通過振動(dòng)篩可將較大土碴除去，再通過旋流器將泥漿中粗細(xì)砂除去，最后借助于沉淀過程作進(jìn)一步的處理。泥漿制備及其質(zhì)量對(duì)施工質(zhì)量、速度和成本均有很大影響，所以施工中應(yīng)引起足夠重視。 4 4混凝土澆筑混凝土澆筑 地下連續(xù)墻的混凝土澆筑是在充滿泥漿的深槽內(nèi)進(jìn)行的，混凝土經(jīng)導(dǎo)管由重力作用從導(dǎo)管下口壓出，隨澆筑的進(jìn)行，混凝土面逐漸上升，泥漿隨時(shí)被擠出，由泥漿泵抽至沉淀池。 導(dǎo)管下口必須埋在混凝土面以下15m以上，若小于15m，可能發(fā)生被泥漿嚴(yán)重污染的混凝土卷

22、人墻體內(nèi)；插入太深又會(huì)使混凝土在導(dǎo)管內(nèi)流動(dòng)不暢，甚至造成鋼筋籠上??；插入深度應(yīng)控制在152m范圍，導(dǎo)管間距34m。 鋼筋籠加工中要考慮混凝土導(dǎo)管插入位置，這部分空間上下貫通，周圍需增設(shè)箍筋、連接筋以進(jìn)行加固。為防止卡導(dǎo)管，縱向主筋應(yīng)放在內(nèi)側(cè)， 橫向筋放在外側(cè)，縱向筋底端稍向里彎曲，以免吊放時(shí)損傷槽壁表面。鋼筋籠為整體吊放，要保證剛度足夠，吊人槽段后，應(yīng)用23根槽鋼擱置固定在導(dǎo)墻上。 所用混凝土，除滿足一般水工混凝土的要求外，還要求有較高的坍落度、較好的和易性及不易分離等性能。一般要求水灰比不大于06，坍落度1820cm為宜。粗骨料若為卵石，則應(yīng)在370kg/m3以上，如為碎石并摻優(yōu)良的減水劑，

23、應(yīng)在400kgm3以上；如采用碎石末摻減水劑，則應(yīng)在420kgm3以上。 在混凝土澆筑過程中，應(yīng)隨時(shí)掌握混凝土的澆筑量、上升高度、導(dǎo)管下口和混凝士面的關(guān)系， 以防止導(dǎo)管下口暴露在泥漿內(nèi)，造成泥漿涌人導(dǎo)管的事故。在混凝士澆筑面以上，存在一層被泥漿污染硬化的水泥漿。因此，混凝土的澆筑高度應(yīng)超出設(shè)計(jì)墻頂標(biāo)高3050cm，待混凝士硬化后，用風(fēng)鎬將設(shè)計(jì)標(biāo)高以上的部分鑿去。 直升導(dǎo)管法灌注混凝土方法：沿槽孔長度方向設(shè)置數(shù)根鉛垂的導(dǎo)管（輸料管），從地面向數(shù)根導(dǎo)管同時(shí)灌入攪拌好的混凝土?；炷磷詫?dǎo)管底口排出，由槽孔底部逐漸上升，并不斷地把泥漿頂出槽孔，直至混凝土灌滿槽孔。 如圖3-5所。 導(dǎo)管由一節(jié)節(jié)鋼管組成

24、。鋼管內(nèi)徑為200250毫米。每根導(dǎo)管都插到孔底，但距孔底應(yīng)留有一定間隙（05米左右），以便混凝土排出。導(dǎo)管上端高出泥漿面一定高度，以增加混凝土灌注壓力。 隨著槽孔內(nèi)混凝土的連續(xù)上升，需定期的提升和拆卸導(dǎo)管，但導(dǎo)管的管底端面須始終埋人混凝土內(nèi)一定深度，以防止導(dǎo)管提漏，泥漿摻人混凝土內(nèi)，而降低混凝土的強(qiáng)度。為了在開始灌注混凝土?xí)r不致使混凝土與泥漿混合，需在導(dǎo)管內(nèi)泥漿面上設(shè)置隔水拴。常用的隔水栓為木制圓球。圓球直徑比導(dǎo)管內(nèi)徑略小。 安裝和拆卸導(dǎo)管時(shí)，將導(dǎo)管在孔口處承托起來。當(dāng)導(dǎo)管采用法蘭聯(lián)接時(shí)，其承托方式如圖3-6所示。導(dǎo)管被承托后，方可進(jìn)行安裝或拆卸導(dǎo)管的工作。導(dǎo)管采用法蘭聯(lián)接時(shí)，安裝、拆卸都費(fèi)

25、時(shí)，且上提時(shí)阻力較大，宜采用螺紋式接頭。 直升導(dǎo)管灌注法技術(shù)設(shè)計(jì)研究： 1）導(dǎo)管頂端高出泥漿面的最小高度：當(dāng)槽孔較深時(shí)，在灌注初期，壓差大，有利于槽孔內(nèi)混凝土的上升和攤展。但在灌注后期，壓差將越來越小。為了增加壓差，使混凝土能順利上升灌滿槽孔，因此必須使導(dǎo)管上端高出槽孔頂端一定高度，如圖3-7所示。 實(shí)踐表明，當(dāng)導(dǎo)管埋在混凝土中的深度越大，推動(dòng)混凝土上升需要的超壓力越大。如果導(dǎo)管底的超壓力越大，則導(dǎo)管間距可以加大。提高超壓力的方法有兩種：一是提高導(dǎo)管上端與泥漿面的高差；二是用混凝土泵灌注。國內(nèi)外多采用后者。 2）導(dǎo)管的灌注范圍和間距：一般槽孔為狹長狀，對(duì)混凝土的上升、攤展阻力較大，所以導(dǎo)管的間

26、距不能過大，否則混凝土在上升攤展過程中會(huì)卷進(jìn)泥漿。但導(dǎo)管間距過小，又造成不經(jīng)濟(jì)。實(shí)際施工中導(dǎo)管適宜的灌注范圍以3-3.5m為宜。 當(dāng)數(shù)根導(dǎo)管同時(shí)灌注時(shí)，各導(dǎo)管底端的標(biāo)高應(yīng)基本一致，高差不得大于1m，以使各管底端的超壓力基本相等，使混凝土均勻上升和攤開。槽孔內(nèi)的混凝土面不得出現(xiàn)1/4的坡度。 3）導(dǎo)管埋入混凝土內(nèi)允許的最大深度：主要決定于灌注的速度； 即 h=KVth=KVt 式中 h-導(dǎo)管允許最大埋深（m）； K-考慮混凝土原材料具有吸水性，使一定時(shí)間后流動(dòng)性變小的系數(shù)，取0.5-0.8；吸水性強(qiáng)時(shí)取小值； V-混凝土面上升速度（m/h，一般宜為2-5m/h）； t-水泥的初凝時(shí)間（h）。 如

27、導(dǎo)管埋深太大，混凝土上升需要導(dǎo)管底口有較大的超壓力，否則上升速度較慢；先灌入的混凝土可能已初凝，失去流動(dòng)性，使混凝土不能繼續(xù)注入；或?qū)Ч芴嵘щy，甚至提不動(dòng)，造成灌注事故。一般情況下導(dǎo)管埋深宜控制在4-6m。 混凝土技術(shù)要求混凝土技術(shù)要求： 要求混凝土拌合料有足夠大的流動(dòng)性和良好的和易性。為了獲得較好的流動(dòng)性和和易性，對(duì)混凝土組成材料要求如下： 1）采用400號(hào)以上的普通硅酸鹽水泥。在水灰比相同的情況下，水泥用量多，則和易性較好。泥漿下灌注的混凝土的水泥用量以每立方米不少于400公斤為宜。在摻人塑化外加劑的情況下水泥和水的用量可以適當(dāng)減少，但減少量須經(jīng)試驗(yàn)盾確定。 2）泥漿下灌注混凝土，應(yīng)采用

28、級(jí)配合格的卵石和中、粗砂。粗骨料的最大粒徑不得超過導(dǎo)管直徑的四分之一。 3）隨著用水量的增加，混凝土的坍落度將增大。 但用水量多，會(huì)降低混凝土強(qiáng)度，并產(chǎn)生離析，泌水現(xiàn)象，反而會(huì)影響和易性，且在灌注時(shí)就容易造成導(dǎo)管堵塞。因此比須嚴(yán)格掌握水灰比，即在保持適當(dāng)水灰比的條件下方可調(diào)整用水量。 4）混凝土的強(qiáng)度：在泥漿下灌注的混凝士，由于含砂量較高，降低了混凝土強(qiáng)度。為此，計(jì)算配合比時(shí)應(yīng)較設(shè)計(jì)混凝士標(biāo)號(hào)提高20。 混凝土在灌注過程中是靠自重作用通過導(dǎo)管底端排出并不斷上升的。由于上升過程的擠壓作用，可使混凝土足夠密實(shí)，有利于混凝土的強(qiáng)度?；炷劣质窃诘叵绿幱诔睗竦臓顟B(tài)下硬化的，所以，不會(huì)產(chǎn)生干縮裂紋。 （

29、4 4）灌注混凝土常見事故及預(yù)防措施）灌注混凝土常見事故及預(yù)防措施： 1）因堵管而造成導(dǎo)管頂部溢流混凝土，其原因多為混凝土和易性不好，或?qū)Ч苈竦眠^深。此時(shí)，可提動(dòng)導(dǎo)管，將導(dǎo)管上下振動(dòng)，使混凝土下落。但振動(dòng)的幅度應(yīng)控制在30-40cm以內(nèi)；并應(yīng)注意調(diào)整混凝土的配合比，改善混凝土的和易性。 2）當(dāng)導(dǎo)管堵塞，采用上述方法處理后，混凝土仍無法灌入時(shí)，就需要將導(dǎo)管拔出進(jìn)行疏通。并及時(shí)換用備用導(dǎo)管。重下導(dǎo)管灌注時(shí)（由于處理時(shí)間較長，其它導(dǎo)管應(yīng)繼續(xù)灌注，不得停頓），可先將導(dǎo)管底端插入到混凝土面以下1米左右。然后用直徑小于導(dǎo)管，而長度較大的掏砂筒（底開活門）將導(dǎo)管內(nèi)泥漿掏出。再將儲(chǔ)料箱內(nèi)存滿的混凝土，以較大的

30、沖力灌人導(dǎo)管。 3）因?qū)Ч芴崧┒叵聦?dǎo)管灌注時(shí)，亦采用上述方法處理后重新灌注。 4）灌注困難：當(dāng)混凝土面上升接近地面時(shí)，導(dǎo)管底口混凝土超壓力變小，另外泥漿稠度越來越大，而使灌注困難。并且也無法測到真實(shí)的混凝土面，無法確切掌握導(dǎo)管的埋深。此時(shí)，可以將上部稠度較大的泥漿，用泥漿泵或其它方法排除出去（但要注意泥漿面標(biāo)高不得低于護(hù)井底面標(biāo)高，以防止坍孔）。 5）連續(xù)墻的補(bǔ)強(qiáng)方法：混凝土灌注結(jié)束后，根據(jù)施工記錄，對(duì)灌注質(zhì)量不好，或發(fā)生過事故在開挖時(shí)有可能產(chǎn)生冒水涌砂的部位，需預(yù)先對(duì)其進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。 補(bǔ)強(qiáng)的方法是緊貼帷幕外側(cè)另外造一段槽孔，灌注混凝土，將質(zhì)量有問題的一段帷幕蓋住，以防止開挖時(shí)冒水涌砂。補(bǔ)強(qiáng)槽孔的長度應(yīng)使兩邊各超出事故部位15米以上。灌注混凝土的高度，應(yīng)超出事故部位2米。 另外，根據(jù)事故情況尚可采用注漿法進(jìn)行處理。 5 5連續(xù)墻