施工電梯卸料平臺

1、兩淮融景苑二期工程施工電梯卸料平臺架搭設(shè)方案福建省第五建筑工程公司2017年6月25日一、工程概工程概況兩淮融景苑二期工程位于安徽省宿州市埇橋區(qū)西昌北路東側(cè)，匯源大道西側(cè)。本項目包括20#住宅樓、21#住宅樓、24#住宅樓、25#住宅樓、26#住宅樓、商鋪幼兒園和二期人防地下室，主要結(jié)構(gòu)為剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式為樁筏基礎(chǔ)。其中20#樓地上 33 層，局部 34 層，地下 1 層，建筑面積約 16078.74，建筑高度 96.85m；21#樓地上 33 層，局部 34 層，地下 1 層，建筑面積約 16073.45，建筑高度 96.85m；24#樓地上 33 層，局部 34 層，地下 1 層，建筑

2、面積約 31606.16，建筑高度 96.85 m；25#樓地上 33 層，局部 34 層，地下 1 層，建筑面積約 15855.69，建筑高度 96.85 m；26#樓地上 29 層，局部 30 層，地下 1 層，建筑面積約 9205.38，建筑高度 84.65 m；主要結(jié)構(gòu)為剪力墻結(jié)構(gòu)，3#商鋪：建筑面積約 4293 平方米，地上 3 層，建筑高度 11.55m；S4#商鋪：建筑面積約 2066.1平方米，地上 3 層，建筑高度 11.55m；幼兒園：建筑面積約 2900.5 平方米。地上 3層，建筑高度 12.00m；主要結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，二期人防地下室部分：總建筑面積約17161 平方米

3、，地下 1 層，建筑高度 3.9m。施工施工升降機(jī)設(shè)置于地下室頂板上，地下室頂板強(qiáng)度均可達(dá)到要求，但地下室頂板均進(jìn)行加固，地下室頂板加固別行設(shè)計。二、施工電梯概述1、本工程計劃安裝5臺施工電梯。2、施工電梯總安裝高度為110m。3、根據(jù)規(guī)范要求，平臺采用18厚九夾板鋪設(shè)，九夾板鋪設(shè)于100×50方木上方，而100×50方木應(yīng)設(shè)置在縱向水平桿的上方,縱向水平桿應(yīng)設(shè)置在橫向水平桿的上方，橫向水平桿通過扣件傳給立桿。這樣, 100×50方木按受均布荷載的筒支梁計算,驗算彎曲正應(yīng)力和撓度；縱向、橫向水平桿按受集中荷載作用連續(xù)梁（筒支梁）計算，應(yīng)算彎曲正應(yīng)力、撓度和扣作抗滑

4、承載力；卸料平臺架的整體穩(wěn)定計算可以簡化為立桿單穩(wěn)定性計算，立桿步距、橫距和連墻點的堅向距離對承載力影響較大；為進(jìn)一步簡化計算，忽略扣件偏心傳力、施工荷載偏心作用對立桿產(chǎn)生的彎矩。4、因搭設(shè)高度大于50m,根據(jù)該工程的實際情況，卸料平臺架分二段搭設(shè)。第一段一層至十層，搭設(shè)高40m，采用落地式平臺架，鋼管采用外徑48mm壁厚3.2mm鋼管；第二段十層以上，搭設(shè)高43m，采用懸挑型鋼式平臺架，懸挑型鋼采用16號工字鋼，鋼絲繩選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度1550MPa，直徑18.5mm。，鋼管采用外徑48mm壁厚3.2mm鋼管。三、平臺架計算（一）第一段平臺架計算1、材料數(shù)量（建

5、筑物總高度40米）立桿：總共40×8=320m縱向水平桿（每層）：3.8×4=15.2m 15.2×9=136.8m橫向水平桿（每層）：1.6×4=6.4m6.4×9=57.6 m扶手（每層）：1.6×8=12.8m12.8×9=115.2 m連墻桿（每層）：1×4=4m4×16=64 m側(cè)向斜撐（每層）：4.2×4=16.8m 16.8×9=151.2 m直角扣件（每層）： 50個50×9=450個旋轉(zhuǎn)扣件： 50個對接扣件： 48個 2、荷載自第二層起每層荷載腳手扳的自重

6、（GK）：GK=0.35KN/施工荷載（QK）:QK=3KN/安全門重量:Q門=300N/副鋼管重量（含縱橫向水平桿、扶手側(cè)向作料撐）（G鋼）扣件重量：竹芭及安全網(wǎng)重量：G竹=3×28=84N3、鋼管的計算參數(shù)（48×3.2）管徑 d=48mm 壁厚t=3.2mm重量 G=34.7N/m慣性矩 I=113600mm4抵抗矩 W=4730mm3面積 A=450mm2彈性模量 E=206000N/mm2回轉(zhuǎn)半徑 i=15.9mm抗彎、抗壓容許應(yīng)力 =205N/mm2驗算縱向水平桿桿驗算：（1）縱向水平桿按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖縱向水平桿強(qiáng)度驗算施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.0KN，每

7、層限載10KNGK=0.35KN/每層所受荷載標(biāo)準(zhǔn)值PK=3.0×3.6×1.8=19.44KN10KN所以計算時應(yīng)用QK=10÷（3.6×1.8）=1.54KN/P=1.2q恒+1.4q活=（1.2×350+1.4×1540）×（0.5×0.65）=837.2NM=0.278FL=0.278×837.2×1300=302564N·mm=302564/4730=64N/2<=205N/2 強(qiáng)度滿足要求。 縱向水平桿剛度驗算f=837.2×13003÷(2060

8、00×113600)=1.092<u=1300÷150 =8.67 剛度滿足要求。（2）橫向水平桿桿驗算：橫向水平桿按單跨簡支梁計算，計算簡圖橫向水平桿強(qiáng)度驗算P=1.2q恒+1.4q活=（1.2×350+1.4×1540）×（1.30/2×0.50）1×34.7=871.9NMmax=871.9×1500÷3=435950 N·mm=435950÷4730=92.17N/2<=205N/2 強(qiáng)度滿足要求。 橫向水平桿剛度驗算f=871.9×15003÷

9、(3×24×206000×113600)=1.75<u= 1500÷150=10 剛度滿足要求。（3）縱向水平桿與立桿連結(jié)件的抗滑驗算P=1.2q恒+1.4q活=（1.2×350+1.4×1540）×（3.6×1.8÷8）（2.61.6）×34.7=2232.26N<RC=8000N 抗滑滿足要求。（4）對接扣件的抗滑力驗算由于對接扣件僅用于立桿,其僅沿軸向受擠壓力,因此不會滑脫,故不必驗算抗滑力。（5）連墻件驗算由于連墻件節(jié)點長度應(yīng)滿足500,取最長長度500,L÷D=5

10、00÷48=10.4<15。故可不驗算其穩(wěn)定性。 連墻件受力分析 N1 N側(cè)風(fēng)側(cè)向風(fēng)荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力 0.5×1.4×277.2×1.2×3=698.5N 450 N正風(fēng)正面風(fēng)荷載在單根連墻桿上產(chǎn)生的壓力 N正風(fēng) 0.25×1.4×277.2×1.85×0.6×4=430.8N N側(cè)風(fēng) N約束力連墻件約束腳手架外平面變產(chǎn)生的向力 5000N連墻件的強(qiáng)度驗算 N1= N側(cè)風(fēng)sin450+（N正風(fēng)N約束力N卸0.5cos）cos450=698.5×0.7072（430.8

11、5000）×0.7072=4334.6N=32 查表得：=0.912=10.56 N/m<=205 N/m 滿足要求。 連連墻桿扣件的抗滑力驗算N1=5316N<RC=8000N 滿足要求。 連墻件預(yù)埋插管的抗剪力驗算 =9.63 N/m<=110 N/m 滿足要求。（6）架體穩(wěn)定性計算由于本卸料平臺架最大步距為2m，且所有立桿的步距和連墻件間距相同。架子穩(wěn)定性根據(jù)桿件受力傳遞方向可以化為立桿強(qiáng)度計算，主要計算部位為腳手架的首步架，且按軸心受壓計算立桿的穩(wěn)定性。不采用卸荷時立桿的穩(wěn)定性計算 G總=（320+136.8+57.6+115.2+36+151.2）

12、5;34.7360×13.2+50×14.6+48×18.4+84×9+300×2×9350×（3.6×1.8）×8+10000=59008N+10000 N不組合風(fēng)載時立桿穩(wěn)定性計算LO=Kh=1.0×1.5×2=3.0m式中：LO立桿計算長度 K計算長度附加系數(shù),取值1.0 計算長度系數(shù),查表得1.5H立桿步距取2.0m=188.7<=210 長細(xì)比查表得 折減系數(shù)=0.202N=1.2N恒+1.4N活=1.2×59008÷8+1.4×10000

13、÷8=10601N=10601÷(0.202×450)=116.6N/2<=205N/2滿足要求。組合風(fēng)荷載時的立桿穩(wěn)定性計算N=1.2N+0.85×1.4N活=1.2×59008÷8+0.85×1.4×10000÷8=10339NM風(fēng)=（0.85×1.4KIKh2）÷8=（0.85×1.4×277.2×1.5×22）÷8=247.4N·m=247400N·式中：M風(fēng)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩 IK 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值1

14、.5 K 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值277.2N/K=0.7120=0.7×2.64×0.2×750=277.2 N/=+=10339÷(0.202×450)247400÷4730=166 N/2<=205N/2 滿足要求。（二）第二段平臺架計算1、材料數(shù)量材料數(shù)量及重量基本同第一段.驗算（1）縱向水平桿桿驗算：向聯(lián)合同第一段（2）橫向水平桿桿驗算： 同第一段（3）縱向水平桿與立桿連結(jié)件的抗滑驗算： 同第一段（4）對接扣件的抗滑力驗算：同第一段（5）連墻件驗算： 同第一段（6）架體穩(wěn)定性計算：由于第二段搭設(shè)高度小于第一段,故為再驗算。（7）懸

15、挑工字梁驗算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N和水平鋼梁自重荷載的共同作用。 本方案中，卸料平臺排距為1500mm，內(nèi)排腳手架距離墻體150mm，第一道支撐與墻的距離為1650mm。懸挑梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2，線密度G = 20.5 kg/m。外立桿軸向力設(shè)計值N1= 10.601 kN；內(nèi)立桿軸向力設(shè)計值N2= 10.601 kN；懸挑梁自重荷載 q=1.2×20.5×9.8×10-3=0.246kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 懸挑腳

16、手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)各支座對懸挑梁的支座反力由左至右分別為：R1=11.329kN；R2=11.345kN；R3=-0.362kN。最大彎矩 Mmax= 0.820 kN·m；最大應(yīng)力 =M/1.05W+N/A= 0.820×106 /( 1.05 ×141000 )+ 4.451×103 / 2610 = 7.244 N/mm2；懸挑梁的最大應(yīng)力計算值=7.244 N/mm2 小于抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求!懸挑梁穩(wěn)定性計算懸挑梁采用16號工字鋼,計算公式如下： = M/bWx f其中b

17、- 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，依鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式調(diào)整： 得到 b'=0.929。經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 = 0.820×106 /( 0.929×141000 )= 6.261 N/mm2；懸挑梁的穩(wěn)定性計算 =6.261N/mm2 小于f=215N/mm2，滿足要求!（8）拉繩的受力計算鋼繩承受全部荷載，通過軟件電算程序計算得到鋼繩的支點從左至右支座反力分別為：R1=11.329kN。水平懸挑梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi

18、按照下面計算 RAH = RUicosi其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=12.172kN。（9）拉繩的強(qiáng)度計算a.鋼絲拉繩的內(nèi)力計算鋼絲拉繩的軸力RU取最大值進(jìn)行計算，為RU=12.172 kN 選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度1550MPa，直徑18.5mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg199.500kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K6。得到：Fg=