合肥工業(yè)大學(xué)橋梁工程課程設(shè)計

1、課程設(shè)計設(shè)計題目裝配式鋼筋混凝土簡支板橋?qū)W生姓名陳程2QA口-一學(xué)號2012217850專業(yè)班級土木5班指導(dǎo)教師汪避20162016年1 1月1313口1 .基本設(shè)計資料11.1設(shè)計資料11.2設(shè)計依據(jù)：12構(gòu)造形式及截面尺寸22.1.構(gòu)造布置：23板的毛橫截面幾何特性計算33.1預(yù)制板的截面幾何特性：34主梁內(nèi)力計算64.1永久作用效應(yīng)計算64.2可變作用效應(yīng)計算84.3作用效應(yīng)組合185.持久狀況承載力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算195.1配置主筋195.2持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算215.3斜截面抗彎承載力計算225.4箍筋設(shè)計275.5斜截面抗剪承載力驗算265.6持久狀況斜截

2、面抗彎極限承載力驗算296持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度驗算297持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算318支座設(shè)計349橋墩橋臺設(shè)計351 1. .基本設(shè)計資料1.1設(shè)計資料1 1).橋面跨徑及橋面凈寬根據(jù)該跨橋梁的方案比選，且該河流無通航要求，并根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范第1.3.2條的新建橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑的要求，方案確定為標(biāo)準(zhǔn)跨徑13米的鋼筋混凝土空心簡支板。主梁全長：標(biāo)準(zhǔn)跨徑Lb=13m。計算跨徑：根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范第1.3.2條的規(guī)定，板的計算跨徑取相鄰兩支承中心的距離，本橋取為12.6米。橋面寬度：根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范確定橋面寬度為：凈-7m+2父0.75m。2 2).設(shè)

3、計荷載：荷載等級：公路-n級，人群荷載3.0kN/m2o3.材料鋼筋：主鋼筋用HRB335鋼筋，其他鋼筋用R235鋼筋混凝土：C404 .地形、地質(zhì)條件橋址處在河道標(biāo)高為0.0米；橋頭路面標(biāo)高為7.5米；河道邊坡為1:2;相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)跨徑Lb=13m,河底寬B=60m。(如圖1所示)橋址處4.0m高程以上為耕植土，4.0m高程以下為亞粘土，其基本承載力為200kpa,內(nèi)摩擦角為20:5 .該河道無通航要求；設(shè)計洪水位為5.5m。1.2設(shè)計依據(jù):(1).公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2015);(2).公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTJ062-2012)(3).結(jié)構(gòu)設(shè)計原理第二版

4、人民交通出版社;(4).橋梁工程合肥工業(yè)大學(xué)出版社；(5).公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTGB01-2014);2 2構(gòu)造形式及截面尺寸2.1.構(gòu)造布置：1.板橋縱斷面：由河面寬度及深度，采用等跨橋跨結(jié)構(gòu)，全橋分七孔，每孔跨徑分別為橋上縱坡為定2%,橋頭引道縱坡為3%。如圖2所示j3。 口口4咽41：加二小二泊兒$皿叩斗匚打刀小口工匚圖2縱斷面示意圖2.板橋橫斷面：參考我國交通部制定的跨徑613m空心板的標(biāo)準(zhǔn)圖板厚的取值為0.40.8m,本設(shè)計板厚取0.7m,并采用空心截面以減輕結(jié)構(gòu)的自重。采用裝配法施工，即先預(yù)制，后吊裝的方法。根據(jù)施工現(xiàn)象的吊裝能力，預(yù)制板寬為0.99m。具體尺寸見下圖圖3橫斷面示

5、意圖3.板梁尺寸：根據(jù)施工現(xiàn)場的吊裝能力，預(yù)制板寬1.24m,其余尺寸見下圖13米標(biāo)準(zhǔn)跨徑。圖4板梁尺寸示意圖3 3板的毛橫截面幾何特性計算3.1預(yù)制板的摩面.何特性：1J/1圖5橫截面特性計算分塊示意圖(1)、補(bǔ)上挖空部分以后得到的截面，其幾何特性為：面積Ab=12470=8680cm2重心至截面上緣的距離yi=35cm對上緣的面積矩：Sb=Abyi=868035=303800cm3(2)、各挖空分塊的幾何特性列表計算，見表1,本例僅對挖空部分分塊并編號。由于預(yù)制橫斷面的對稱性，分塊面積也對稱，為了便于下面計算，表1中各挖空分塊幾何特性均為左右兩部分之和。表1橫截面特性計算表分塊號/2、A(

6、cm)Yi(cm)Si(cm3)bi(cm),4Ii(cm)Il=Ii+Ab；155027.5151258.27138645.83176216.92291934.774.510881.98315637.758761.923434.6723998.7842556.71416.6720.934.7210956.6653400351190000.77615778.67617768合計4140141426.67839823.052A=5父55M2=550cm2A2=3321/2=9cm2A=35221/2=156cmA4=551/22-25cm2A=7648-1281/24-3400cm2面積Am=8

7、680-4140=4540cm2對上緣面積矩Sm=303800-141426.67=162373.33Dm3毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x：Sm=16237333=35.77cmAm45403bh12_355564=138645.83cmbh3333=2=36184=4.5cmbh33635334=23434.67cm18bh35533618434.72cmbh12-4bh36一一476461231283364=615778.67cm由各劃分截面重心與毛截面重心的距離b=ys-y.且各劃分截面對重心的慣性矩Ilinlj-Ab：計算可得I/=176216.92cm4ll2-10881.98cm444ll

8、3-23998.78cm4114,-10956.66cm4ll5-617768.70cm4I-I/I/I/1|5=839823.05川對毛截面行心慣性矩：一一31247024Im=-8680(35.77-35)-839823.05=2709590.72cm12抗扭慣性矩IT的計算IT在進(jìn)行空心板抗彎慣性矩計算時，可將截面簡化為如圖中虛線所示的薄壁箱型截面計算，并略去中間肋橋。計算公式為圖6抗扭慣性矩簡化計算圖4b2h24(124-24)2(70-12)2112h11b(1-)2h(124-24)()2(70-12)/24t1t2t31212=6258604.7cm44 4主梁內(nèi)力計算4.1永久

9、作用效應(yīng)計算分別考慮預(yù)制板自重（一期荷載）和濕接縫、橋面鋪裝、人行道、欄桿等（二期荷載）重力集度。（1）、空心板自重gi（一期恒載）_4,gi=A25=45401025=11.35kn/m（2）、橋面系自重g2及較縫重（二期恒載）本設(shè)計人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)8kN/m計算；橋面鋪裝上層采用0.08m厚瀝青混凝土，下層采用0.10m厚C40混凝土。則全橋?qū)掍佈b層每延米重力為：a.橋面鋪裝：全橋?qū)掍伱垦用卓傊?.12370.11257=30.1kn/mb、欄桿每每延米總重8（0.752）-12kn/mg2=（30.112）/6=7.017kn/m（3）、較縫重自重計算.八八八八八八八1/=1

10、7055523323522552222一一一一一一一270550915625=810cm鍍縫重度：g3=81010425=2.025kn/m由上計算可得空心板每延米總重力為：G1=A25=4540M10MM25=11.35kn/m（一期結(jié)構(gòu)自重）G2=g2+g3=7.017+2.2025=9.0417kn/m（二期結(jié)構(gòu)自重）G=G1G2=9.041711.35=20.392kn/m永久作用效應(yīng)結(jié)果見表2見下表：表2簡直空心板永久作用效應(yīng)計算表項目作用(kn/m)計算跨徑(m)彎矢巨M(kn/m)剪力Q(kn)跨中1跨4支點1跨4g111.3512.6225.24168.93171.5135.7

11、2g27.01712.6139.246104.43444.2121.102g32.02512.640.18630.14012.766.38合計20.39212.6367.84274.37128.4764.23附：上表計算公式M=gx(l-x)M中=g-Ml=3g28432八gi八gigiQ=gxQ支=一Ql=22443.2可變作用效應(yīng)計算汽車荷載采用公路n級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成。橋規(guī)4.3.1規(guī)定,汽車荷載由車和車輛荷載組成。車道荷載由均布荷載和集中荷載組成。橋梁結(jié)構(gòu)的整體計算采用車道荷載；橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載。公路n級車道荷載均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=10.50.75=7.875kn/

12、m集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝叫∮诨虻扔?m時，R=135kn;橋梁計算跨徑等于或者大于50m時，R=270kN;橋梁計算跨徑在5m50m之間時，Pk值采用直線內(nèi)插求得。本橋單跨計算跨徑為12.6m,則集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為270-135kNkLS0-5計算剪力效應(yīng)時，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計算剪力時Pk=1.2R=256.68kN。(1).汽車荷載沖擊系數(shù)計算橋規(guī)規(guī)定，汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)乘以沖擊系數(shù)基頻f的不同而不同，對于簡支板橋當(dāng)f1.5Hz時，然=0.05;當(dāng)1.5Hzf14Hz時，N=0.45。由公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(以下

13、簡稱公預(yù)規(guī))查得C40混凝土的彈性模量E=3.25父104MPa,代入公式得:則N=0.17671nf-0.0157=0.3134則1+N=1.3134按橋規(guī)規(guī)定車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個重大影響線峰值處。考慮多車道折減，每幅橋面設(shè)雙車道，按橋規(guī)雙車道折減系數(shù)E=1.0。(2).汽車荷載橫向分布系數(shù)計算空心板跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按較接板發(fā)計算，支點處按杠桿原理計算。支點至l/4點之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得。1)跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計算空心板的剛度參數(shù)丫：vn2EI%,I%y5.84

14、GITlJIT22mm鋼筋間距：1240-235-1825.1Sn二二42mm17sn=42mm.40mm及1.25d=1.2522=27.5故滿足構(gòu)造要求。25.1as=35+=47.55mm,Was=48mm2則有效高度：h0=700-48=652mm.最小配筋計算:45lIcd.V45xl：65=0.265即配筋率應(yīng)不小于0.265%,且不應(yīng)小于0.2%。故fsd280Pmin=0.265%。實際配筋率:Am6842、2=1.507%.:min=0.244%1240652105.2持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算2設(shè)計的受拉鋼筋中，18根直徑為22的面積人=6842mm,fsd=280M

15、Pa,as=48mm。則實際有效高度h0=70048=652mm。a判定T形截面類型fcdbfhf=18.41240116.90=2667298Nm=2.667KNmcfsdAs=2806842V19158688Nm由于fcdbfhffsdA.,故為第一類T形截面。b求受壓區(qū)高度x,-A-II 一由式fcdbfx=fsdAs求得x,即fsdA2806842x=83.97mm：hf=116.90mmfcdbf18.41240c正截面極限抗彎承載力Mu=Qbfxx1|=18.4父1240M83.97父6522JVd,0=525.94KN故截面尺寸符合設(shè)計要求。b檢查是否符合需要根據(jù)計算配置斜筋根據(jù)

16、？公橋規(guī)？第5.2.10條,在進(jìn)行受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力配筋設(shè)計時，若滿足式(5.2.10)條件:VdH0.510d2的可以不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋即可Vd-524.69KN0.510”ftdbh0=0.51041.65520.68652.45-280.27KN對于板式構(gòu)件，上式右邊計算值可乘以1.25的提高倍數(shù)。則1.250.510“ftdbh0=350.337KN斜筋排次彎起鋼筋距離支座中心距離10.6049米斜筋排次彎起鋼筋距離支座中心20%3力6941.43493127承擔(dān)剪力值KN146.5998626因0Vd=472.226KN1.250.510，bho=

17、350.337KN故需要進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。C、斜截面配筋的計算圖式：1）最大剪力Vd;取用距支座中心h/2（梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力Vcs不小于60%Vd,彎起鋼筋（按45度彎起）承擔(dān)的剪力Vsd不大于40%乂。2）計算第一排（從支座向中計算）彎起鋼筋時，取用距離前支座中心h/2由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。3）計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起筋面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。內(nèi)插可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)Vd為,-V07/2（l/2-h/2）+2J52”。一改87）+90.87=500.594KN其中應(yīng)由l

18、/212600/2混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計算值至少為Vcs=0.6V=300.356KN；應(yīng)由彎起鋼筋（斜筋）承擔(dān)的剪力值最多Vsd=0.4V=200.238KN圖14彎起鋼筋配置及計算圖式表7彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的簡歷計算值承擔(dān)剪力值KN20.8949米183.459774751.7049128.828119231.1649米164.371605961.9749111.05637582x男力計算公式Vx=V2 0-力2)1(2)各排彎起鋼筋的計算：與斜筋面相交的彎起鋼筋的抗彎承載能力按公橋規(guī)第計算得每排彎起鋼筋的面積見表8表8彎起鋼筋面積計算表彎起排次每排彎起筋計算囿積彎起數(shù)目實際彎起面積1

19、1008.534B221520.532924.034B221520.533827.884B221520.534738.374B221520.535648.864B221520.536559.354B221520.53(3)主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：由于主筋只有靠近支座的一排鋼筋彎起，故只需驗算該排鋼筋彎起點的正截面承載力o4B22鑰筋的抵抗彎矩M,近似計算為X3M1=4fsAs1(h0-)=4280106082102跨中截面的抵抗彎矩為寸.x30.08399“M=fcdbfx(h0-)=18.41031.240.08397(0.652-)=1168.71kn.m22第

20、一排鋼筋彎起點處的正截面承載力力：MJ=1168.71415.54=?kNm,W該處的彎矩設(shè)計值通過內(nèi)插可求得：Md=188.54kN.m故第一排鋼筋彎起點處的正截面承載力滿足要求，見圖155.2.7條中式(527-3)計算。Vsb=0.7510fsdA5bsin%Asb-0.7510fsdsinus乂0.08397(0.652-)=415.54kn.m圖15正截面承載力驗算5.4箍筋設(shè)計根據(jù)公橋規(guī)第5.2.11條，預(yù)先選擇箍筋種類和直徑，可按下式計算箍筋間距：aM0.5610上20.6P匕卜AsvfsJbh；&二V-379.91mm式中：a1一異號彎矩影響系數(shù)，本例取現(xiàn)=1.0a3一斜截面內(nèi)

21、縱向受拉鋼筋的配筋百分率人丫一同一箍筋的總截面面積（mm2）ifsv一箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，選用HRB335箍筋，則fsv=280MPa;b一用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）;A一用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度（mm）;V用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值確定箍筋間距Sv的設(shè)計值沿應(yīng)考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造要求。若箍筋計算值取8V=300mm1h=350及400mm,是滿足規(guī)范要求。但采用*10雙肢箍筋，箍筋配筋率2-A、，157一匕=叱=0.0803%0.12%,取Sv=100mm計算箍筋配筋率652200一157sv=0.241%0.18%,均滿足最小配筋配筋率要求。65

22、21000=100mm,爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取0=200mm。5.5斜截面抗剪承載力驗算公橋規(guī)第5.2.6條規(guī)定，進(jìn)行鋼筋混凝土簡支梁斜截面抗剪承載力復(fù)核時，其復(fù)核位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：(1)距支座中心h/2(梁高一半)處截面。(2)受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面。(3)錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。(4)箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。(5)構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本算例要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗算的截面包括(見圖)；(1)距支點h/2處截面1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=524.695KN.Md=111.408kn.m。(2)距支座中心0.6049m處的截面2-2

23、(第一排彎起鋼筋彎起點)，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=483.04KN.Md=188.539kn.m。(3)距支座中心1.8m處的截面3-3(箍筋間距變化處)，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=400.75KN.Md=505.137kn.m。驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩Md。在計算出斜截面水平投影長度C值后，最大剪力可內(nèi)插求得，相應(yīng)的彎矩可按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗算公式為0VdMVsbVw=0.7510FdAsin%Vcs-1：30.4510”bh0.(20.6P).圣：

24、vfsv式中：Vcs一斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力(kN);綜合上述計算，在支座中心向跨徑長度方向的1.8m范圍內(nèi)，設(shè)計箍筋間距乂b一與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力(kN);Asb一斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積(mm2);叫一異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取為1.0;汽3一受壓翼緣的影響系數(shù)，取為1.1；VCs箍筋的配筋率，Psv=Asv/(Svb)。根據(jù)公橋規(guī)式(5.2.8)，計算斜截面水平投影長度C為：C=0.6mg式中：Vcs一斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=Md/(Vdho),m3.0時，取m=3.0;Vcs通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力

25、組合設(shè)計值(kN);Ms一相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值(kN.m);Vcs通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離(mm)。為了簡化計算，可近似取C值為：C定、(ho可采用平均值)，則有C=35.5mm。由C值可內(nèi)插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1:斜截面內(nèi)8根縱向受拉鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：-5322P=100：-=100=1.568652520.68:sv=Asv/(Svb)=157100%/(100520.68)=0.3015%Vcs1=1.01.10.45104520.68652.(20.61.568)4

26、00.3015%280-655.886kn截割2組彎起鋼筋4B22+4B22,故.3_、,Vsb1=0.7510280(15212)sin45=543.57knVcs1Vsb1=655.886543.57=1209.460kn524.7Ckn斜截面2-2:縱向受拉鋼筋的配筋百分率為5322P=100：；=100=1.568652520.68：sv-Asv/(Svb)-157100%/(100520.68)=0.3015%Vcs2=1.01.10.4510，520.68652.(20.61.568),400.3015%280=655.886kn截割2組彎起鋼筋4B22+4B22,注意第三排彎起鋼

27、筋4B22雖與2-2截面相交，但由于其交點靠近受壓區(qū)邊緣，其實際開裂斜截面可能不與第三排4B22相交，故近似忽略騎抗剪承載力貢獻(xiàn)。_，_3,Vsb1=0.7510280(15212)sin45=543.57knVcs1Vsb1-655.886543.57-1209.460kn524.7Ckn斜截面3-3(箍筋間距變化處)：縱向受拉鋼筋的配筋率為P=100：；=1006842-=2.016652520.68:sv=Av/(Svb)=157100%/(200520.68)=0.151%Vcs3=1.01.10.4510，520.68652(20.62.016)400.151%280=491.90k

28、n5.6持久狀況斜截面抗彎極限承載力驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成。故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足公橋規(guī)中的構(gòu)造要求時，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計算。6 6持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度驗算根據(jù)公橋規(guī)第6.4.3條，最大裂縫寬度可按下式計算：cd=C1c2c1()Es0.301.4：le式中.G一鋼筋表面形狀系數(shù)，取C1=1.0;C2長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，C2=1+0.5N1/N2,N1和N2分別為按作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合和作用效應(yīng)頻遇組奮計算的內(nèi)力值；C3一與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)為鋼筋混凝

29、土板式受彎構(gòu)件時，取C3=1.15；d一縱向受拉鋼筋直徑，d=22mmiC混凝土保護(hù)層厚度，取c=30_;Re一級向受拉鋼筋的有效配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)Ple0.1時，取ple=0.1；當(dāng)ple0.01時，取Re=0.01;Es一鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，Es=2x105Mpa;A；一受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積（mm2）;Ae一有效受拉混凝土截面面積（mm2）:對受彎構(gòu)件，取2asb,as為受拉鋼筋重心至受拉區(qū)邊緣的距離，b為受拉區(qū)有效翼緣寬度；仃ss一作用效應(yīng)頻遇組合引起的開裂截面縱向受拉鋼筋的應(yīng)力，按公橋規(guī)第6.4.4條的規(guī)定計算Ms二ss二-0.87Ah。Ms按作用效應(yīng)頻

30、遇組合計算的彎矩值（kNm）。按照前面計算，取最不利荷載的1號板的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：作用效應(yīng)頻遇組合mnMs=SGik,-1Qik?，qjQjk）=MG0.7MQ1k0.4MQ2ki1j=2WfkleAs院=404.670.7286.790.417.5=612.43KN.m上式中，MQ1k為汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值；MQ2k為人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合mnMi-SQGk-M）=MG0.4MQik0.4MQ2ki1j4=404.670.4286.790.417.5=526.39KN.m受拉鋼筋在作用效應(yīng)頻遇組合作用下的應(yīng)力為C2-10.5N1/N2-10.5526.39

31、/612.43=1.430把以上數(shù)據(jù)代入公式（I類環(huán)境）得15.781042235Wfk=1.11.4301.158-()=0.194mmhf=11.7cm,故假設(shè)正確。I可計算開裂截面換算截面慣性矩Icr為CI2bfxbf-bx-hf294Icr=-3ESASh0-x=9.3155410mm33全截面抗彎剛度：_4_9_14B0=0.95ECI0=0.953.251042.709109=8.365810Nmm0C0開裂截面抗彎剛度：_4_9_14Bcr-ECIcr=3.251049.31554109=3.02810NmmB。/二一/%21cmcr+1mcrBQms)ms)Bcr8.365910142.3086父1082+1_2.3086又108；18.3659父10141243M108,日飛.1243M108)3.0276M1014=3.04491014Nmm2根據(jù)上述計算結(jié)果，結(jié)構(gòu)跨中由自重產(chǎn)生的彎矩為MG=404.67KN.M公路-II級可變車道荷載qk=7.875kn/m,R=213.9kn,跨中橫向分布系數(shù)“=0.3455.人群荷載=2.265mm=0.951mm式中，中為作用效應(yīng)頻遇組合的頻遇值系數(shù)，對汽車中=0.7,對人群甲=1.0。根據(jù)公橋規(guī)第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在