第3章高性能排水型單體船

1、高性能單體船方尾深VSSB 阻力性能與主要船型參數(shù)的關(guān)系 高速排水型船舶大多處于過(guò)渡航態(tài)，即船體受到的阻力主要為興波作用，所以主要考慮影響興波阻力的兩個(gè)系數(shù)： 1、船體棱形系數(shù) Cp=/AML 反映船體水下形狀尖瘦程度或排水容積相對(duì)船中的集中與分散的分布情況。 2、船體修長(zhǎng)度 31/L1 311 31 3333331 .0 0 0 8 31 .0 2 50 .0 11 .0 2 50 .0 10 .0 1LLLtmLL船 體 修 長(zhǎng) 度 ：也 稱 “ 排 水 體 積 長(zhǎng) 度 系 數(shù) ”海 水 質(zhì) 量 密 度 ，另 一 種 修 長(zhǎng) 度 表 示 方 法 ：“ 排 水 量 長(zhǎng) 度 系 數(shù) ”二 者

2、關(guān) 系 為 ： 高速排水型船舶，通常為輕型船，受橫搖和緩性要求，B/d在2.53.5；L/B在6.510，受耐波性和快速性限制，方形系數(shù)在0.420.52.因此，由上式可知， 高速排水型船舶排水體積長(zhǎng)度系數(shù)為6.38.81 3131bbLL LCB dCLBd排 水 體 積 長(zhǎng) 度 系 數(shù) ：由 上 式 可 知 ， 排 水 體 積 長(zhǎng) 度 系 數(shù) ， 綜 合 了 寬 吃 水 比 、 長(zhǎng) 寬 比和 方 形 系 數(shù)船舶總比阻力隨相對(duì)航速和修長(zhǎng)系數(shù)的關(guān)系曲線 耐波性能與主要船型參數(shù)8 .4 2 24 5 .1 0 41 0 .0 7 83 7 8 .4 6 51 .2 7 32 3 .5 0 11

3、5 .8 7 5,W FW AV P FV P AW FW AV P FV P AV PWWWdCRCCLLCCCCCCCAdACLB耐 波 性 最 優(yōu) 化 模 型 ： 舯 前 水 線 面 面 積 系 數(shù) 舯 后 水 線 面 面 積 系 數(shù)C : 龍 骨 截 止 點(diǎn) 至 首 垂 線 的 距 離： 舯 前 垂 向 棱 形 系 數(shù)： 舯 后 垂 向 棱 形 系 數(shù)表 排 水 體 積 沿 船 長(zhǎng) 的 垂 向 分 布表 船 體 水 平 剖 面 的 肥 瘦 程 度 ， 與 快 速 性 、 穩(wěn) 性 有 關(guān) 通過(guò)對(duì)驅(qū)逐艦一類的高速排水型艦船的深入研究，把反映耐波性能優(yōu)劣程度的耐波性品級(jí)指標(biāo)耐波性品級(jí)指標(biāo)R和

4、幾個(gè)重要的船型幾何特征通過(guò)簡(jiǎn)明的關(guān)系式直接聯(lián)系起來(lái)，得到： 1970年莫爾通過(guò)船模自航試驗(yàn)，在多元回歸分析的基礎(chǔ)上，建立縱搖角、升沉有義值和功率增加與船舶主尺度、航速間的關(guān)系。 莫爾的回歸分析模型 船舶系數(shù)對(duì)耐波性的影響1.方形系數(shù)莫爾給出了水線面與方形系數(shù)間的關(guān)系：0.75并且由上面三式也可知，對(duì)縱搖、升沉、功率都成正相關(guān)性。2.斯簧在排水量不變的前提下，通過(guò)船模試驗(yàn)，研究、L/B和L/d對(duì)運(yùn)動(dòng)和加速度的影響。同樣得出了與莫爾相同的結(jié)論:L/B對(duì)運(yùn)動(dòng)和加速度影響不顯著;L/d與一定范圍內(nèi)的的增大會(huì)使縱搖和升沉運(yùn)動(dòng)改善。bWbbbbCCCCCCC 斯簧使用系列60船模規(guī)則波試驗(yàn)結(jié)果 船舶系數(shù)對(duì)

5、耐波性的影響 斯簧船舶試驗(yàn)結(jié)論： 1.船型系數(shù)對(duì)耐波性能的影響由 聯(lián)系起來(lái)，顯然采取較小的垂向棱形系數(shù)和較大的方形系數(shù)可以獲得較大水線面積系數(shù)，這有利于增加船的搖蕩阻尼，減小運(yùn)動(dòng)幅度。 2.B/d對(duì)運(yùn)動(dòng)的影響，處在較高速時(shí)，一般較弱。 3.實(shí)驗(yàn)表明，波浪中總功率的變化與在靜水中的變化趨勢(shì)基本一致。bWV PCCC 改善排水型單體船航速與耐波性的措施 1.增大船長(zhǎng)，提高修長(zhǎng)度。 2.增大船底部橫向斜升角。向深V型發(fā)展。 3.船的排水容積和質(zhì)量分布后移，形成尖劈型船體。 4.適當(dāng)增大首部干舷，改善適航性。 高速排水型船的基本特征：方尾和圓舭方尾和圓舭 屬這一類的船型包括： 蘇聯(lián)高速小型排水艇系列，

6、Fr=0.450.7英國(guó)高速圓舭NPL系列，試驗(yàn)范圍Fr=0.31.2瑞典SSPA高速小型排水艇，范圍可達(dá)Fr=1.3方尾型船的水動(dòng)力特點(diǎn)方尾型船的水動(dòng)力特點(diǎn) 在低速時(shí)，弗勞德系數(shù)小于0.45時(shí)，方尾船尾部水流不能迅速脫離船體，會(huì)在船的尾部形成大量漩渦。 當(dāng)弗勞德系數(shù)大于0.45時(shí)，船尾部水流具有足夠動(dòng)力克服粘性的影響，而脫離船體，這種現(xiàn)象稱為“水流突離現(xiàn)象”“虛長(zhǎng)度”：尾板后水流空穴長(zhǎng)度L稱為“虛長(zhǎng)度虛長(zhǎng)度”。 增加了船體長(zhǎng)度，使船體修長(zhǎng)系數(shù)加大，同時(shí)船長(zhǎng)的“增加”使實(shí)際船長(zhǎng)Fr減小。致使船體的興波作用減小，降低了興波阻力。方尾型船的水動(dòng)力特點(diǎn)方尾型船的水動(dòng)力特點(diǎn)方尾型船的水動(dòng)力特點(diǎn)方尾型船

7、的水動(dòng)力特點(diǎn) 方形船尾部發(fā)生水流突離時(shí)，尾板后不會(huì)在出現(xiàn)漩渦，而是在船側(cè)和船底水流在船后某處交匯，形成雞尾狀的水丘。方尾特征船型的相關(guān)參數(shù)方尾特征船型的相關(guān)參數(shù) 相對(duì)尾板寬度b/B：船尾部寬度與船寬的比值。 尾封板底部的橫向斜升角 低速b/B或 B尾板面積后體收縮大粘壓阻力高速b/B接近于1興波阻力有利 因此對(duì)于不同速度范圍的方尾船艇的尾型設(shè)計(jì)，應(yīng)首先選取最合適的收縮度b/B和，以獲取最低的阻力性能。當(dāng)當(dāng)Fr0.45時(shí)，收縮度越小，航速越高，則時(shí)，收縮度越小，航速越高，則“虛長(zhǎng)度虛長(zhǎng)度”越長(zhǎng)。越長(zhǎng)。但由于尾部流場(chǎng)壓力的作用，“虛長(zhǎng)度”并不會(huì)無(wú)限地增加。方尾船型阻力估算蘇聯(lián)方尾圖譜回歸分析法NP

8、L圖譜電子圖譜蘇聯(lián)蘇聯(lián)方尾圖譜方尾圖譜的應(yīng)用的應(yīng)用 由現(xiàn)代驅(qū)逐艦船模試驗(yàn)得到，與水池拖拽試驗(yàn)結(jié)果相比較用該圖譜進(jìn)行高速船的阻力估算，誤差一般在5%以下。 方尾圖譜基準(zhǔn)船型的主要參數(shù)： 寬吃水比B/d=3.0, 尾板處的水線相對(duì)寬度b/B=0.60、 尾封板底部橫向斜升角=9、 修長(zhǎng)系數(shù)等。方尾圖譜方尾圖譜的基準(zhǔn)船型的剩余阻力計(jì)算的基準(zhǔn)船型的剩余阻力計(jì)算2r0t0f0t0f0r0rP1 3r0rPR C =1 2V SR : V : S :C= C-CC:CLCFC =C= f=F ,C,為 方 便 起 見(jiàn) ， 我 們 通 常 用 無(wú) 因 次 阻 力 系 數(shù) 來(lái) 計(jì) 算 ：阻 力： 水 密 度航

9、 速船 體 濕 表 積其 中 剩 余 阻 力方 尾 圖 譜 基 準(zhǔn) 船 型 的 總 阻 力 系 數(shù)： 方 尾 圖 譜 基 準(zhǔn) 船 型 相 當(dāng) 平 板 間 的 摩 擦 阻 力 系 數(shù)為 船 長(zhǎng) 弗 勞 德 數(shù)、 棱 形 系 數(shù)和 修 長(zhǎng) 系 數(shù)函 數(shù) 表 達(dá) 式 ，可 以 通 過(guò) 查 表 求 得 。基準(zhǔn)船型的剩余阻力圖譜基準(zhǔn)船型的剩余阻力圖譜0.3 0.70.28 0.677.0 8.50.45rPr對(duì) 應(yīng) F不 同 的 弗 勞 德 數(shù) ， 剩 余 阻 力 圖 譜 共 9幅 。每 幅 都 包 含 范 圍 在 C和的 棱 形 系 數(shù)和 修 長(zhǎng) 系 數(shù) 。 以 F為 例 ：船型參數(shù)對(duì)剩余阻力的影響船

10、型參數(shù)對(duì)剩余阻力的影響/0.6b BbBBdbB船型參數(shù)、和為任意值時(shí)對(duì)剩余阻力的影響，可以通過(guò)查表，由剩余阻力的影響系數(shù)來(lái)獲得。下面以當(dāng)時(shí)為例，查詢尾寬與船寬的修正系數(shù)K22.58233312:0.455()1 2lg Re0.2 0.4100.6 0.9610 0.110()1944船 體 總 阻 力 ： R總 阻 力 系 數(shù) ： 船 體 摩 擦 阻 力 系 數(shù) 剩 余 阻 力 系 數(shù) ， 查 表 可 得勃 蘭 特許 立 汀 公 式 ， R（ 0.05）裸 船 體 有 效 功 率 ：tttfrfaapfrfffaaptSCV SCCCCCCCCRVLCeV SvCCCRVEPSKW 船體總

11、阻力的計(jì)算船體總阻力的計(jì)算無(wú)因次阻力系數(shù)212:船 體 總 阻 力 ： R總 阻 力 系 數(shù) ： 船 體 摩 擦 阻 力 系 數(shù) ， 剩 余 阻 力 系 數(shù) ，： 粗 糙 度 補(bǔ) 貼附 體 阻 力 系 數(shù) ，： 空 氣 阻 力 系 數(shù)tttfrfaapfrfaapCV SCCCCCCCCCCC 方尾船體總阻力的估算方尾船體總阻力的估算范圍：輕型高速方尾或半方尾過(guò)渡型船艇 方尾圖譜基準(zhǔn)船型基準(zhǔn)船型的主要參數(shù)： 寬吃水比B/d=3.0 尾板處水線相對(duì)寬度b/B=0.60 尾封板底部橫向斜升角=9 修長(zhǎng)系數(shù)。對(duì)剩余阻力影響系數(shù)：/3.0/BrBKdrB ddCC對(duì)剩余阻力影響系數(shù)/0.6/rbKb

12、Brb BBCC對(duì)剩余阻力影響系數(shù)9/KrrCCb/B，B/d,為任意值時(shí)，船型參數(shù)對(duì)剩余阻力的影響如下式：方尾船體總阻力的估算方尾船體總阻力的估算/rr0Cb BB dKKKCNPL型船系列圖譜型船系列圖譜130.3 1.21.0 4.00.5 3.3 7.5/1.72 6.4%()4.47 8.3rSrLBdLL英 國(guó) 高 速 圓 舭 艇 NPL系 列 ， 涉 及船 舶 阻 力 性 能 、 航 行 中 的 穩(wěn) 性 、 推 進(jìn) 、操 縱 性 和 耐 波 性 等 各 個(gè) 方 面 。適 用 的 航 速 范 圍 和 主 要 參 數(shù) 變 化 范 圍 為 ：長(zhǎng) 度 弗 勞 德 數(shù) ： FV相 應(yīng) 速

13、長(zhǎng) 比 ： 容 積 弗 勞 德 數(shù) ： F長(zhǎng) 寬 比 ： L/B=3.33寬 吃 水 比 ：浮 心 位 置 ： LCB=2%舯 后排 水 量 長(zhǎng) 度 系 數(shù) ：剩余阻力圖譜剩余阻力圖譜1 30.397,0.5730.693/5(,)bMPrrNPLCCCL BNPLRLfF圖譜主要船型系數(shù)均為常數(shù)：方形系數(shù)：最大橫剖面系數(shù)：棱形系數(shù)：對(duì)于不同的，阻力圖譜共 幅。每幅的剩余阻力表達(dá)式為：千牛/噸圖為L(zhǎng)/B=7.5,NPL剩余阻力圖譜NPL圖譜的修正圖譜的修正 與蘇聯(lián)方尾圖譜相比，NPL圖譜的航速較高，方形系數(shù)較小，棱形系數(shù)較大，更適合于中、小型高速排水量型船舶的阻力計(jì)算。但NPL圖譜的長(zhǎng)寬比L/

14、B適用范圍較小，對(duì)于L/B7.5的范圍和不同的棱形系數(shù)，必須要對(duì)L/B和棱形系數(shù)進(jìn)行修正。NPL圖譜的修正圖譜的修正13,1 3138, /7.51.L / B,/1,:,bbCPrrrCPL BC L dLL LCB dRRLfF修正方法：根據(jù)不同的計(jì)算出：然后由吉爾斯影響系數(shù)曲線，分別查出K 和K最后得到修正后的剩余阻力K K回歸分析法估算過(guò)渡型快艇的阻力回歸分析法估算過(guò)渡型快艇的阻力 回歸分析法： 通過(guò)試驗(yàn)獲得過(guò)渡性快艇和滑行快艇的靜水阻力試驗(yàn)資料，對(duì)其進(jìn)行回歸分析，確定各個(gè)參數(shù)間的線性相關(guān)性，建立數(shù)學(xué)模型?；貧w分析法回歸分析法133124567892221 01 51 81 92 42

15、 7,2,eetmtXLBUiiAARAAXA UA WAX ZAX UAX WAZ UAZ WAWAX WAZ XAU WAW U阻 力 表 達(dá) 式 的 參 數(shù) 選 取 ：排 水 體 積 長(zhǎng) 度 系 數(shù) （ 公 認(rèn) 最 重 要 的 參 數(shù) ）Z =滑 行 艇 的 靜 載 荷 系 數(shù)關(guān) 于 半 進(jìn) 水 角與 艇 前 體 的 形 狀 關(guān) 系 的 參 數(shù)W=尾 板 面 積 與 中 橫 剖 面 的 比 值（ 為 了 考 慮 尾 板 流 動(dòng) 對(duì) 阻 力 性 能 的 影 響 ）排 水 量 總 阻 力 表 達(dá) 式 ：212 7:AA為 方 程 式 的 各 項(xiàng) 系 數(shù) ， 可 通 過(guò) 查 表 求 得 。預(yù)報(bào)

16、高速方尾排水型船舶阻力性能預(yù)報(bào)高速方尾排水型船舶阻力性能的電子方尾圖譜法的電子方尾圖譜法 電子方尾圖譜法，通過(guò)輸入主尺度和船型系數(shù)等基本數(shù)據(jù)，應(yīng)用EXCEL執(zhí)行方尾船舶的快速性計(jì)算，自動(dòng)對(duì)新方尾圖譜的電子阻力數(shù)據(jù)進(jìn)行查值和主要影響數(shù)據(jù)的修正計(jì)算，粘性影響修正，以及確定總阻力和有效功率曲線。 該方法適用范圍更廣，便于不同尺度方案的快速性比較，是一種實(shí)用、高效、靈活、便捷與可靠的計(jì)算方法。3.3高速深高速深V型船型船 定義：深V型船是指沿船長(zhǎng)的整個(gè)底部都有較大且?guī)缀醪蛔兊臋M向斜升角的高速船舶。改進(jìn)的模諾海特龍深改進(jìn)的模諾海特龍深v型艇型艇-增加底升角增加底升角高速深高速深V型船型船特征：1、橫剖面

17、形狀呈V形，舭部呈折角尖舭形狀，地步橫向斜升角20，橫剖線呈直線或近乎直線狀。2、具有反向的龍骨坡度，首部附近的龍骨下沉到基線以下，甚至形成類似于球首形狀的半潛體（SSB）以獲取傳授橫剖面更加“深V”的形狀。3、整個(gè)后體的橫剖面底部斜升角設(shè)計(jì)成不變或近似不變，以增加尾板附近的沉深和橫剖面積。4、設(shè)有舭龍骨或尾鰭，以改善耐波性和彌補(bǔ)由于首部龍骨下沉對(duì)航向穩(wěn)定性所產(chǎn)生的不利影響。5、船體形狀簡(jiǎn)單，便于建造。橫向斜升角和艉部龍骨升高對(duì)阻力的影響橫向斜升角和艉部龍骨升高對(duì)阻力的影響 1988年馬場(chǎng)榮一所做變角實(shí)驗(yàn)三條試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷拇鸵厝龡l試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷拇鸵匦鄙切鄙菍?duì)首加速度和阻力的影響對(duì)首加速度和

18、阻力的影響 Fr=0.8以下的低速范圍，斜升角較大者阻力較低，表明對(duì)于載荷較重和航速較低的排水型船采用極深V型船，可以獲得更好的推進(jìn)性能和耐波性能。 1994年邵世明所做研究，圖中縱坐標(biāo)為剩余比阻力Kr,所用三中穿行主要差別在于后體的斜升角，以及由此引起的浮心位置和尾板相對(duì)面積等有所不同，其他主尺度基本相同。131.V2.V3.LV斜 升 角 過(guò) 小 的 深型 船 的 阻 力 性 能 較 差 。斜 升 角 對(duì) 深型 船 的 阻 力 影 響 情 況 還 與 修 長(zhǎng) 系 數(shù)=有 關(guān) 。斜 升 角對(duì) 剩較 小 的 深船 ，對(duì) 剩 余 阻 力 的 影 響 極 小 。但 對(duì)較 大 的 船 舶 ，對(duì) 剩

19、余 阻 力 的 影 響 極 明 顯 。當(dāng)一 定 時(shí) ，較 大 時(shí) ， 剩 余 阻 力 隨 航 速 挺 高 而 增 加 ； 而 對(duì) 于 較 小的， 航 速 的 增 加 剩 余 阻 力 曲 線 可余 阻 力 的 影 響 更 大 程 度 上 還能 存 在 最 小 值 ， 且 在 高 速 時(shí)取 決 于 艇 航 速阻 力增 加 較的 大 小 。為 和 緩 。V度對(duì)高速船阻力性能影響的機(jī)理度對(duì)高速船阻力性能影響的機(jī)理 Fr，L/ 越大，水動(dòng)力作用的影響越大，因此后體的斜升角就要適當(dāng)減小，以盡可能地提高水動(dòng)力的動(dòng)力增生作用，從而獲得最佳的阻力性能，反之，對(duì)載荷較重和航速較低的深V型船，才可選取更大的V度，即

20、值就應(yīng)適當(dāng)增大，以盡量減少后體水流扭轉(zhuǎn)所造成的能量損耗，從而改善阻力性能。13船體的長(zhǎng)度排水量系數(shù)和設(shè)計(jì)速度是選取后體斜升角的主要依據(jù)不同艉部龍骨升高不同艉部龍骨升高k對(duì)有效功率的影響對(duì)有效功率的影響艉龍骨升高對(duì)快速性的影響艉龍骨升高對(duì)快速性的影響 增加艉板處龍骨升高使艇的有效功率減小 采用較小的艉板處龍骨升高k值對(duì)減小阻力最為有效，當(dāng)k值繼續(xù)增加時(shí)則阻力的減小變得緩慢 艉部龍骨升高k的選取要與橫向斜升角有良好的配合 當(dāng)20。時(shí)，k值增大對(duì)阻力性能的改善作用不顯著； 當(dāng)k0時(shí)，表征船腫剖面的橫向斜升角；當(dāng)k0時(shí)，表征深v船后體剖面的橫向斜升角。深深v船型在流體動(dòng)力性能上與常規(guī)圓舭船型的比較船型

21、在流體動(dòng)力性能上與常規(guī)圓舭船型的比較阻力性能1.靜水中總阻力由圖可知，排水量相當(dāng)?shù)膬煞N船型，靜水中總阻力差別不大。這是因?yàn)?，與圓舭型船相比，深V型船具有較大的濕面積，因此它的摩擦阻力要大，但在高速航行時(shí)，剩余阻力是靜水阻力的主要組成部分，通過(guò)增大長(zhǎng)度系數(shù)，可以有效降低剩余阻力，所以兩種船型在靜水中的阻力差別不大。 深V型船在波浪中的快速性要比圓舭型船好得多，由于深V型船表現(xiàn)出較低的運(yùn)動(dòng)幅值，較小的搖首和較好的航向穩(wěn)定性，所以和圓舭型船相比，在高海情中航行時(shí)他的波浪增阻也較小。兩種船型風(fēng)浪失速的比較兩種船型風(fēng)浪失速的比較 當(dāng)波高在11m，即高于7級(jí)海況中航行時(shí)，深V型船的航速僅受阻力的限制，而不

22、是受船的運(yùn)動(dòng)限制；而圓舭型護(hù)衛(wèi)艦在波高高于4.67m，即高于5級(jí)海情航行時(shí)，速度就會(huì)受到抨擊的限制，不得不人為地降低航速以減少波浪對(duì)船體的砰擊。兩種船型耐波性的比較兩種船型耐波性的比較 圖為，早期的適航性船模試驗(yàn)結(jié)果，在低于七級(jí)海情，航速為1215Kn時(shí)。試驗(yàn)結(jié)果表明：深V型船的耐波性比“利安德”級(jí)護(hù)衛(wèi)艦（圓舭船）要好，深V型船的縱搖、垂向加速度、首搖都比圓舭型要好，具有非常好的航向穩(wěn)定性。深深V型船與常規(guī)圓舭型船在型船與常規(guī)圓舭型船在流體動(dòng)力性能上的比較流體動(dòng)力性能上的比較穩(wěn)性1.深V型船有較大的船寬和非常豐滿的水線面，從而提供了較大的橫向慣性矩，所以具有很好的穩(wěn)性。2.雖然深V型船初穩(wěn)性高

23、較大，但該種船型的船體形狀增加了船體的橫搖阻尼，使它的橫搖運(yùn)動(dòng)與橫向加速度仍與圓舭型船差距不大。兩種船型砰擊概率的比較兩種船型砰擊概率的比較深深V船與圓舭船橫向運(yùn)動(dòng)性能比較船與圓舭船橫向運(yùn)動(dòng)性能比較半潛首半潛首 SSB （SemiSubmerged Bow）大連理工大學(xué)黃鼎良教授所做的工作大連理工大學(xué)黃鼎良教授所做的工作圓舭艇加裝圓舭艇加裝SSB的比較的比較不同潛體尺寸對(duì)縱搖和加速度幅值的影響不同潛體尺寸對(duì)縱搖和加速度幅值的影響 1996年，哈爾濱工程大學(xué)對(duì)尖舭深年，哈爾濱工程大學(xué)對(duì)尖舭深V型船上加裝型船上加裝SSB，對(duì)其形狀，對(duì)其形狀，大小，相對(duì)位置進(jìn)行系統(tǒng)研究。大小，相對(duì)位置進(jìn)行系統(tǒng)研究。

24、SSB000：高速深：高速深V型船原型型船原型SSB600：母船基線處安裝：母船基線處安裝6%排水體積的排水體積的SSBSSB609：母船基線下：母船基線下9%吃水處安裝相同體積吃水處安裝相同體積SSBSSB609F：在：在SSB609基礎(chǔ)上，基礎(chǔ)上，SSB兩側(cè)裝有固定式減搖鰭。兩側(cè)裝有固定式減搖鰭。加裝加裝SSB對(duì)深對(duì)深V加速度的影響加速度的影響加裝加裝SSB對(duì)深對(duì)深V升沉和縱搖的影響升沉和縱搖的影響 增大半潛體的寬度對(duì)減少升沉，縱搖和加速度的幅值均有利。因增大半潛體的寬度對(duì)減少升沉，縱搖和加速度的幅值均有利。因?yàn)榘霛擉w的設(shè)置增大了阻尼力和靜水回復(fù)力，半潛體位于首部，為半潛體的設(shè)置增大了阻尼力和靜水回復(fù)力，半潛體位于首部，一般來(lái)說(shuō)，距船的重心較遠(yuǎn)，這種阻尼力矩對(duì)縱搖運(yùn)動(dòng)的作用最一般來(lái)說(shuō)，距船的重心較遠(yuǎn)，這種阻尼力矩對(duì)縱搖運(yùn)動(dòng)的作用最為明顯。為明顯。 帶有固定減搖鰭的帶有固定減搖鰭的ssb對(duì)減小縱搖角和升沉的效果最好，因?yàn)樵趯?duì)減小縱搖角和升沉的效果最好，因?yàn)樵诎l(fā)生縱搖的過(guò)程中，固定鰭與實(shí)際來(lái)流的沖角發(fā)生改變，可以產(chǎn)發(fā)生縱搖的過(guò)程中，固定鰭與實(shí)際來(lái)流的沖角發(fā)生改變，可以產(chǎn)生與運(yùn)動(dòng)相反的力矩，從而增大了縱搖的