教學樓上部結構計算信息

1、目錄1 工程概況11.1 工程概況11.2 建筑結構超限分析11.3 抗震專項審查內容22 設計依據和設防標準22.1 業(yè)主認可的建筑設計方案22.2 工程建設相關批文22.3 國家現(xiàn)行設計規(guī)范、規(guī)程及標準22.4 巖土工程勘察報告22.5 設防標準和主要設計參數22.6 荷載取值33 場地地質情況33.1 場地工程地質條件33.2 各地層的巖性特征43.3 水文地質條件53.4 地震效應53.5 結論與建議54 結構設計64.1 場地分析64.2 結構選型與結構抗震84.3 結構設計采用的軟件84.4 結構主要材料84.5 基礎設計84.6 基礎的抗震承載力驗算94.7 地基變形驗算94.8

2、 上部結構設計95 各單體結構抗震分析及控制性計算結果95.1 教學樓95.2 學生宿舍195.3 食堂245.4 圖書館275.5 藝術樓31d) 中震彈性設計34d) 中震彈性設計365.6 多功能廳44d) 中震彈性、不屈服設計45d) 中震彈性設計495.7 風雨操場545.8 德育展覽廳575.9 大門595.10 運動場看臺626 上部結構計算結果666.1 教學樓666.2 學生宿舍1236.3 食堂1706.4 圖書館1796.5 藝術樓1976.6 多功能廳2256.7 風雨操場2376.8 德育展覽廳2796.9 大門2856.10 運動場看臺2977 結論310附錄310

3、初步設計圖紙3106 上部結構計算結果6.1 教學樓1） 教學樓1-11-5軸（1） 建筑結構的總信息/ | 公司名稱: | | | | 建筑結構的總信息 | | SATWE 中文版 | | 2012年7月20日16時15分 | | 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名稱 : 設計人 : | |工程代號 : 校核人 : 日期:2014/ 9/10 | / 總信息 . 結構材料信息: 鋼砼結構 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00 鋼材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夾角(Degree) ARF = 0.00 地下室層數: MBASE= 0 豎向

4、荷載計算信息: 按模擬施工3加荷計算 風荷載計算信息: 計算X,Y兩個方向的風荷載 地震力計算信息: 計算X,Y兩個方向的地震力 “規(guī)定水平力”計算方法: 樓層剪力差方法(規(guī)范方法) 結構類別: 框架結構 裙房層數: MANNEX= 0 轉換層所在層號： MCHANGE= 0 嵌固端所在層號： MQIANGU= 1 墻元細分最大控制長度(m) DMAX= 1.00 彈性板與梁變形是否協(xié)調 是 墻元網格: 側向出口結點 是否對全樓強制采用剛性樓板假定 是 地下室是否強制采用剛性樓板假定: 否 墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板的從節(jié)點 是 計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣 否 采用的樓層剛度算法 層間

5、剪力比層間位移算法 結構所在地區(qū) 全國 風荷載信息 . 修正后的基本風壓 (kN/m2): WO = 0.30 風荷載作用下舒適度驗算風壓(kN/m2): WOC= 0.20 地面粗糙程度: B 類 結構X向基本周期（秒）: Tx = 0.29 結構Y向基本周期（秒）: Ty = 0.29 是否考慮順風向風振: 是 風荷載作用下結構的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 風荷載作用下舒適度驗算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00 是否計算橫風向風振: 否 是否計算扭轉風振: 否 承載力設計時風荷載效應放大系數: WENL= 1.00 體形變化分段數: MPART= 1 各段最高層號: N

6、STi = 4 各段體形系數: USi = 1.30 地震信息 . 振型組合方法(CQC耦聯(lián);SRSS非耦聯(lián)) CQC 計算振型數: NMODE= 12 地震烈度: NAF = 7.50 場地類別: KD =III 設計地震分組: 三組 特征周期 TG = 0.65 地震影響系數最大值 Rmax1 = 0.12 用于12層以下規(guī)則砼框架結構薄弱層驗算的 地震影響系數最大值 Rmax2 = 0.72 框架的抗震等級: NF = 2 剪力墻的抗震等級: NW = 3 鋼框架的抗震等級: NS = 3 抗震構造措施的抗震等級: NGZDJ =提高一級 重力荷載代表值的活載組合值系數: RMC = 0

7、.50 周期折減系數: TC = 0.70 結構的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)設計: MID =不考慮 是否考慮偶然偏心: 是 是否考慮雙向地震扭轉效應: 否 按主振型確定地震內力符號: 否 斜交抗側力構件方向的附加地震數 = 1 斜交抗側力構件方向的附加地震方向角(Deg) = -17 活荷載信息 . 考慮活荷不利布置的層數 從第 1 到4層 柱、墻活荷載是否折減 不折算 傳到基礎的活荷載是否折減 不折算 考慮結構使用年限的活荷載調整系數 1.00 調整信息 . 梁剛度放大系數是否按2010規(guī)范取值： 否 中梁剛度增大系數： BK = 1.80 托墻梁剛度增大系數

8、： BK_TQL = 1.00 梁端彎矩調幅系數： BT = 0.85 梁活荷載內力增大系數： BM = 1.00 連梁剛度折減系數： BLZ = 0.60 梁扭矩折減系數： TB = 0.40 全樓地震力放大系數： RSF = 1.00 0.2Vo 調整分段數： VSEG = 0 0.2Vo 調整上限： KQ_L = 2.00 框支柱調整上限： KZZ_L = 5.00 頂塔樓內力放大起算層號： NTL = 0 頂塔樓內力放大： RTL = 1.00 框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一級:是 實配鋼筋超配系數 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震規(guī)范5.2.5調整樓層地震

9、力IAUTO525 = 1 弱軸方向的動位移比例因子 XI1 = 0.00 強軸方向的動位移比例因子 XI2 = 0.00 是否調整與框支柱相連的梁內力 IREGU_KZZB = 0 薄弱層判斷方式： 按高規(guī)和抗規(guī)從嚴判斷 強制指定的薄弱層個數 NWEAK = 0 薄弱層地震內力放大系數 WEAKCOEF = 1.25 強制指定的加強層個數 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋強度 (N/mm2): JB = 360 柱箍筋強度 (N/mm2): JC = 360 墻水平分布筋強度 (N/mm2): FYH = 210 墻豎向分布筋強度 (N/mm2): FYW = 300 邊緣構件箍筋

10、強度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大間距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大間距 (mm): SC = 100.00 墻水平分布筋最大間距 (mm): SWH = 150.00 墻豎向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 結構底部單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數: NSW = 0 結構底部NSW層的墻豎向分布配筋率: RWV1 = 0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋時 箍筋與對角斜筋的配筋強度比: RGX = 1.00 設計信息 . 結構重要性系數: RWO = 1.00 柱計算長度計算原則: 有側移 梁端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 柱端在梁柱重疊部分

11、簡化: 不作為剛域 是否考慮 P-Delt 效應： 是 柱配筋計算原則: 按單偏壓計算 按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件設計: 否 鋼構件截面凈毛面積比: RN = 0.85 梁保護層厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保護層厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墻構造邊緣構件的設計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考慮受壓鋼筋: 是 結構中的框架部分軸壓比限值按純框架結構的規(guī)定采用:否 當邊緣構件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的限值時一律設置構造邊緣構件: 是 是否按混凝土規(guī)范B.0.4考慮柱二階效應: 否 荷載組合信息 . 恒載分項系數: CDEAD= 1.20 活載分項系

12、數: CLIVE= 1.40 風荷載分項系數: CWIND= 1.40 水平地震力分項系數: CEA_H= 1.30 豎向地震力分項系數: CEA_V= 0.50 溫度荷載分項系數: CTEMP = 1.40 吊車荷載分項系數: CCRAN = 1.40 特殊風荷載分項系數: CSPW = 1.40 活荷載的組合值系數: CD_L = 0.70 風荷載的組合值系數: CD_W = 0.60 重力荷載代表值效應的活荷組合值系數: CEA_L = 0.50 重力荷載代表值效應的吊車荷載組合值系數:CEA_C = 0.50 吊車荷載組合值系數: CD_C = 0.70 溫度作用的組合值系數: 僅考慮

13、恒載、活載參與組合: CD_TDL = 0.60 考慮風荷載參與組合: CD_TW = 0.00 考慮地震作用參與組合: CD_TE = 0.00 砼構件溫度效應折減系數: CC_T = 0.30 剪力墻底部加強區(qū)的層和塔信息. 層號 塔號 1 1 用戶指定薄弱層的層和塔信息. 層號 塔號 用戶指定加強層的層和塔信息. 層號 塔號 約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息. 層號 塔號 類別 1 1 約束邊緣構件層 2 1 約束邊緣構件層 * * 各層的質量、質心坐標信息 * * 層號 塔號 質心 X 質心 Y 質心 Z 恒載質量 活載質量 附加質量 質量比 (m) (m) (t) (t) 4 1 3

14、1.999 22.311 16.850 528.2 43.8 0.0 0.88 3 1 30.789 22.237 12.950 586.1 63.0 0.0 1.00 2 1 30.774 22.236 9.050 586.7 63.0 0.0 0.94 1 1 30.832 22.260 5.150 628.7 63.0 0.0 1.00 活載產生的總質量 (t): 232.850 恒載產生的總質量 (t): 2329.724 附加總質量 (t): 0.000 結構的總質量 (t): 2562.573 恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載 結構的總質量包括恒載產生的質量和活載產生的質量和

15、附加質量 活載產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果 (1t = 1000kg) * * 各層構件數量、構件材料和層高 * * 層號(標準層號) 塔號 梁元數 柱元數 墻元數 層高 累計高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 99(30/ 360) 31(30/ 360) 0(30/ 360) 5.150 5.150 2( 2) 1 99(30/ 360) 31(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 9.050 3( 3) 1 99(30/ 360) 31(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 12.950

16、4( 4) 1 92(30/ 360) 31(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 16.850 * * 風荷載信息 * * 層號 塔號 風荷載X 剪力X 傾覆彎矩X 風荷載Y 剪力Y 傾覆彎矩Y 4 1 33.58 33.6 131.0 115.73 115.7 451.4 3 1 28.92 62.5 374.8 99.97 215.7 1292.6 2 1 24.75 87.3 715.1 85.86 301.6 2468.7 1 1 29.16 116.4 1314.6 101.68 403.2 4545.4 = 各樓層偶然偏心信息= 層號 塔號 X向偏心 Y向偏心 1

17、1 0.05 0.05 2 1 0.05 0.05 3 1 0.05 0.05 4 1 0.05 0.05= 各樓層等效尺寸(單位:m,m*2)= 層號 塔號 面積 形心X 形心Y 等效寬B 等效高H 最大寬BMAX 最小寬BMIN 1 1 440.27 31.98 22.30 39.65 11.06 39.67 11.02 2 1 440.27 31.98 22.30 39.65 11.06 39.67 11.02 3 1 440.27 31.98 22.30 39.65 11.06 39.67 11.02 4 1 440.27 31.98 22.30 39.65 11.06 39.67 1

18、1.02= 各樓層的單位面積質量分布(單位:kg/m*2)= 層號 塔號 單位面積質量 gi 質量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 1571.08 1.06 2 1 1475.69 1.00 3 1 1474.33 1.13 4 1 1299.29 1.00 = 計算信息 = 計算日期 : 2014. 9.10 開始時間 : 8:51:54 可用內存 : 1048.00MB 第一步: 數據預處理 第二步: 計算每層剛度中心、自由度、質量等信息 第三步: 地震作用分析 第四步: 風及豎向荷載分析 第五步: 計算桿件內力 結束日期 : 2014. 9.10 時間 : 8:52:

19、 5 總用時 : 0: 0:11 = 各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息 Floor No : 層號 Tower No : 塔號 Xstif，Ystif : 剛心的 X，Y 坐標值 Alf : 層剛性主軸的方向 Xmass，Ymass : 質心的 X，Y 坐標值 Gmass : 總質量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值(剪切剛度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值 或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 結

20、構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(剪切剛度) RJX3，RJY3，RJZ3: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(地震剪力與地震層間位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 31.3577(m) Ystif= 22.0065(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 30.8319(m) Ymass= 22.2602(m) Gmass(活荷折減)= 754.6918( 691.7089)(t) Eex = 0.0347 Eey = 0.0180 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.0000 R

21、aty1= 1.1344 薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 2.1628E+06(kN/m) RJY1 = 2.1628E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 3.0685E+05(kN/m) RJY3 = 3.3489E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 31.7290(m) Ystif= 21.8920(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 30.7737(m) Ymass= 22.2363(m) Gmass(

22、活荷折減)= 712.7296( 649.7077)(t) Eex = 0.0620 Eey = 0.0235 Ratx = 1.2352 Raty = 1.2352 Ratx1= 1.4493 Raty1= 1.5060 薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 2.6714E+06(kN/m) RJY1 = 2.6714E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 3.9540E+05(kN/m) RJY3 = 3.9775E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 3 Tower No. 1

23、Xstif= 31.7290(m) Ystif= 21.8920(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 30.7891(m) Ymass= 22.2375(m) Gmass(活荷折減)= 712.1329( 649.1110)(t) Eex = 0.0610 Eey = 0.0235 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.5234 Raty1= 1.6238 薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 2.6714E+06(kN/m) RJY1 = 2.6714E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)

24、 RJX3 = 3.8975E+05(kN/m) RJY3 = 3.7731E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 4 Tower No. 1 Xstif= 31.7290(m) Ystif= 21.8920(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 31.9995(m) Ymass= 22.3114(m) Gmass(活荷折減)= 615.8688( 572.0460)(t) Eex = 0.0175 Eey = 0.0286 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.0000 Raty

25、1= 1.0000 薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 2.6714E+06(kN/m) RJY1 = 2.6714E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 3.6550E+05(kN/m) RJY3 = 3.3195E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小剛度比: 1.0000(第 4層第 1塔) Y方向最小剛度比: 1.0000(第 4層第 1塔)=結構整體抗傾覆驗算結果= 抗傾覆力矩Mr 傾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零應力區(qū)(%) X風荷載 535458.2 1307.8 409.4

26、3 0.00 Y風荷載 151375.7 4529.8 33.42 0.00 X 地 震 516678.9 31743.2 16.28 0.00 Y 地 震 146066.7 31308.8 4.67 0.00= 結構舒適性驗算結果(僅當滿足規(guī)范適用條件時結果有效)= 按高鋼規(guī)計算X向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.013 按高鋼規(guī)計算X向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.002 按荷載規(guī)范計算X向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.011 按荷載規(guī)范計算X向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.003 按高鋼規(guī)計算Y向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.041 按高鋼規(guī)計算Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.002 按荷載規(guī)范計算Y向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.036 按荷載規(guī)范計算Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.103= 結構整體穩(wěn)定驗算結果= 層號 X向剛度 Y向剛度 層高 上部重量 X剛重比 Y剛重比 1 0.307E+06 0.3