化工原理課程設(shè)計(jì)乙醇—水板式精餾塔設(shè)計(jì)

1、化工與制藥學(xué)院課程設(shè)計(jì)說明書課題名稱乙醇一水板式精微塔設(shè)計(jì)專業(yè)班級(jí)11級(jí)食品科學(xué)與工程01班學(xué)生學(xué)號(hào)學(xué)生姓名學(xué)生成績(jī)指導(dǎo)教師課題工作時(shí)間 2013.12.112013.12.28武漢工程大學(xué)化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書專業(yè)食品科學(xué)與工程班級(jí) 11 級(jí) 01 班學(xué)生姓名發(fā)題時(shí)間：2013 年 12 月 11 日一、課題名稱乙醇-水體系板式精儲(chǔ)塔的設(shè)計(jì)二任務(wù)要求1原料來自上游的初儲(chǔ)塔，原料乙醇含量：質(zhì)量分率=35.4（35+0.1*組號(hào)）%2塔頂產(chǎn)品為濃度 92.5%（質(zhì)量分率）的藥用乙醇，設(shè)計(jì)每天產(chǎn)量為：35.4 噸；3塔釜排出的殘液要求乙醇的濃度不大于 0.05%（質(zhì)量分率）4工藝操作條件：塔頂壓強(qiáng)

2、為 4kPa（表壓），單板壓降0.7kPa,塔頂全凝，泡點(diǎn)回流，R=（1.1-2）Rmin。三主要內(nèi)容1確定全套精微裝置的流程，繪出流程示意圖，標(biāo)明所需的設(shè)備、管線及有關(guān)控制或觀測(cè)所需的主要儀表與裝置；2精儲(chǔ)塔的工藝計(jì)算與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：1）物料衡算確定理論板數(shù)和實(shí)際板數(shù)；（可采用計(jì)算機(jī)編程）2）按精微段首、末板，提福段首、末板計(jì)算塔徑并圓整；3）確定塔板和降液管結(jié)構(gòu)；4）按精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段的首、末板進(jìn)行流體力學(xué)校核；（可采用計(jì)算機(jī)編程）5）進(jìn)行全塔優(yōu)化，要求操作彈性大于 2。3繪制塔板結(jié)構(gòu)布置圖和塔板的負(fù)荷性能圖；（如果精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段設(shè)計(jì)結(jié)果不同，則應(yīng)分別繪出）4計(jì)算塔高和接管尺寸；5精儲(chǔ)塔附屬設(shè)備

3、的計(jì)算和選型。6設(shè)計(jì)結(jié)果概要或設(shè)計(jì)一覽表；7設(shè)計(jì)小結(jié)和參考文獻(xiàn)；8繪制裝配圖一張，帶控制點(diǎn)的工藝流程圖一張（可采用 CAD 繪圖）。四參考書目1陳敏恒化工原理（下）M.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，19892賈紹義化工原理課程設(shè)計(jì)M.天津：天津大學(xué)出版社，20023姚玉英.化工原理（下）M.天津:天津科技出版社，19994譚天恩化工原理（下）M.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，19942.設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)常壓下乙醇一水系統(tǒng) txy 數(shù)據(jù)如表 16 所示。表1一6乙醇一水系統(tǒng)txy數(shù)據(jù)沸點(diǎn) t/C乙醇摩爾數(shù)/%沸點(diǎn) t/C乙醇摩爾數(shù)/%液相氣相液相氣相99.90.0040.0538227.356.4499.80.04

4、0.5181.333.2458.7899.70.050.7780.642.0962.2299.50.121.5780.148.9264.7099.20.232.9079.8552.6866.2899.00.313.72579.561.0270.2998.750.394.5179.265.6472.7197.650.798.7678.9568.9274.6995.81.6116.3478.7572.3676.9391.34.1629.9278.675.9979.2687.97.4139.1678.479.8281.8385.212.6447.4978.2783.8784.9183.7517.41

5、51.6778.285.9786.4082.325.7555.7478.1589.4189.41五、設(shè)計(jì)說明書內(nèi)容1 設(shè)計(jì)任務(wù)書2 目錄（標(biāo)出頁(yè)碼）3 前言4 設(shè)計(jì)方案論證5 按設(shè)計(jì)任務(wù)順序說明6 設(shè)計(jì)結(jié)果匯總7 結(jié)語包括設(shè)計(jì)體會(huì)、收獲、評(píng)述、建議、致謝等8 參考文獻(xiàn)六、進(jìn)度計(jì)劃1 設(shè)計(jì)動(dòng)員，下達(dá)設(shè)計(jì)任務(wù)書2 搜集資料，閱讀教材，擬訂設(shè)計(jì)進(jìn)度3 設(shè)計(jì)計(jì)算（包括電算）4 繪圖5 整理設(shè)計(jì)資料，撰寫設(shè)計(jì)說明書6 設(shè)計(jì)小結(jié)及答辯教研室主任簽名:2013.12.112013.12.112013.12.122013.12.202013.12.202013.12.242013.12.242013.12.2

6、52013.12.282013年12月11日2013年12月11日指導(dǎo)教師簽名:課程設(shè)計(jì)綜合成績(jī)?cè)u(píng)定表學(xué)生姓名學(xué)生班級(jí)設(shè)計(jì)題目指導(dǎo)教師評(píng)語指導(dǎo)教師簽字：年月日答辯記錄答辯組成員簽字：記錄人：年月日成績(jī)綜合評(píng)定欄設(shè)計(jì)情況答辯情況項(xiàng)目權(quán)重分值項(xiàng)目權(quán)重分值1、計(jì)算和繪圖能力351、回答問題能力202、綜合運(yùn)用專業(yè)知識(shí)能力102、表述能力（邏輯性、條理性）103、運(yùn)用計(jì)算機(jī)能力和外語能力104、查閱資料、運(yùn)用工具書的能力55、獨(dú)立完成設(shè)計(jì)能力56、書寫情況（文字能力、整潔度）5綜合成績(jī)學(xué)科部主任簽名:指導(dǎo)教師簽名:摘要本設(shè)計(jì)采用板式精儲(chǔ)塔（浮閥塔）分離乙醇一水溶液，年處理量10620噸，進(jìn)料組成（質(zhì)量

7、分?jǐn)?shù)）35.4%,塔頂產(chǎn)品組成92.5%,塔底產(chǎn)品組成0.05%。首先找出乙醇一水溶液的氣液平衡數(shù)據(jù)，然后利用Excel作圖，求出最小回流比為3.23,再建立總費(fèi)用和最小回流比之間的關(guān)系，求出實(shí)際回流比為6.46,逐板計(jì)算確定理論板數(shù)，利用塔板效率求出實(shí)際板數(shù)，然后對(duì)塔和塔板的工藝尺寸進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算圓整得塔徑DT=1.2m,塔高H=30.2m。進(jìn)而對(duì)塔的流體力學(xué)性能進(jìn)行驗(yàn)算，利用塔設(shè)備的強(qiáng)度要求確定塔體壁厚，再利用產(chǎn)量和分離要求確定塔的附屬設(shè)備及其尺寸，使之符合要求。關(guān)鍵詞：浮閥塔；回流比；實(shí)際板數(shù)；工藝尺寸AbstractThedesignusethefloatvalvetowerdisti

8、llingandseparatingtheethanol-watersolution,thehandingcapacityis10620tons,thefeedcomposition（wt%）is35.4%,thecompositionoftopproductis92.5%andthebottomis0.05%.Atfirst,wefindsomenecessarydateandthenuseExceltomakeadrawingandobtainourminimumrefluxratio.Next,weestablishthepatternbetweentherefluxratioandth

9、etotalcosttoselectouroptionalrefluxratio.Therefluxratiois6.46,andthetheoreticalandpracticalplatenumberofourtoweris13and26.Wealsocalculatedthesizeofthetowerandtheplateandweobtainthatthediameterofthetoweris1.2meters,theheightofthetoweris30.2meters.Aftertheliquidmechaniccalculationofthetower,itissuitab

10、letothecapableofthisfloatingvalvetower.Bycalculatingtheintensityofthetower,wecangetthethicknessofthetower,thenusetheproductionandseparationrequirementstodeterminethesizeoftheancillaryequipmentsofthetower.Keywords:ethanol-watersolution;floatvalves;optionalrefluxratio;liquidmechaniccalculation;technol

11、ogydimension4.1.2 塔板設(shè)計(jì)錯(cuò)誤！未定義書簽。目錄1引言3第1章設(shè)計(jì)條件與任務(wù)41.1 設(shè)計(jì)條件 41.2 設(shè)計(jì)任務(wù) 4第2章設(shè)計(jì)方案的確定42.1 操作條件的確定 42.1.1裝置流程的確定 52.1.2操作壓力 52.1.3進(jìn)料態(tài) 52.1.4加熱方式 52.1.5冷卻劑與出口溫度 62.1.6回流比的選擇 62.1.7熱能的利用 62.2 確定設(shè)計(jì)方案的原則 72.2.1滿足工藝和操作的要求 72.2.2滿足經(jīng)濟(jì)上的要求 72.2.3保證安全生產(chǎn) 72.3 工藝流程 83.1 全塔物料衡算 93.1.1原料液、塔頂及塔底產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù) 93.1.2原料液、塔頂及塔底產(chǎn)品的

12、平均摩爾質(zhì)量 93.1.3原料液的進(jìn)料流量 93.1.4物料衡算 93.2 實(shí)際回流比及操作線方程 103.2.1最小回流比及實(shí)際回流比確定 103.2.2操作線方程 113.2.3汽、液相熱負(fù)荷計(jì)算 113.3 理論塔板數(shù)確定 123.4 實(shí)際塔板數(shù)確定 133.5 精儲(chǔ)塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)計(jì)算 153.5.1操作壓力計(jì)算 153.5.2操作溫度計(jì)算 153.5.3平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 153.5.4平均密度計(jì)算 163.5.5液體平均表面張力計(jì)算 183.5.6液體平均黏度計(jì)算 203.6 精微塔的塔體工藝尺寸計(jì)算 203.6.1塔徑計(jì)算 203.6.2精微塔有效高度計(jì)算 22第4章塔板

13、工藝尺寸的計(jì)算234.1 塔板工藝尺寸的計(jì)算 234.1.1溢流裝置計(jì)算 234.2 塔板的流體力學(xué)性能的驗(yàn)算4.2.1塔板壓降核算 254.2.2降液管液泛核算 264.2.3液體液管里停留時(shí)間核算 274.2.4過量霧沫夾帶核算 274.3 塔板的負(fù)荷性能圖4.3.1漏液線 284.3.2液沫夾帶線 284.3.3液相負(fù)荷下限 294.3.4液相負(fù)荷上限 304.3.5液泛線 30第5章塔板結(jié)構(gòu)325.1 塔板結(jié)構(gòu)第6章精儲(chǔ)塔的附屬設(shè)備355.2 回流冷凝器5.3 原料預(yù)熱器5.4 附屬設(shè)備尺寸計(jì)算5.4.1筒體5.4.2封頭5.4.3塔頂空間 H)6.3.5進(jìn)料空間高度 HF6.3.6塔

14、釜高度屋6.3.7人孔6.3.8支座6.4 塔高第7章接管尺寸的確定387.1 蒸汽接管7.1.1塔頂蒸汽出料管7.2 液流管7.2.1進(jìn)料管7.2.2回流管7.2.3塔釜出料管第8章設(shè)計(jì)結(jié)果匯總40設(shè)計(jì)小結(jié)與體會(huì)42參考文獻(xiàn)432528353536363636373737373838383838383939引言乙醇-水是工業(yè)上最常見的溶劑，也是非常重要的化工原料之一，是無色、無毒、無致癌性、污染性和腐蝕性小的液體混合物。因其良好的理化性能，而被廣泛地應(yīng)用于化工、日化、醫(yī)藥等行業(yè)。近些年來，由于燃料價(jià)格的上漲，乙醇燃料越來越有取代傳統(tǒng)燃料的趨勢(shì)，且已在鄭州、濟(jì)南等地的公交、出租車行業(yè)內(nèi)被采用。

15、山東已推出了推廣燃料乙醇的法規(guī)。長(zhǎng)期以來，乙醇多以蒸儲(chǔ)法生產(chǎn)，但是由于乙醇-水體系有共沸現(xiàn)象，普通的精儲(chǔ)對(duì)于得到高純度的乙醇來說產(chǎn)量不好。但是由于常用的多為其水溶液，因此，研究和改進(jìn)乙醇、水體系的精儲(chǔ)設(shè)備是非常重要的。化學(xué)工業(yè)中塔設(shè)備是化工單元操作中重要的設(shè)備之一，石油化工廠，涂料化工廠，煉油廠等中塔設(shè)備的性能對(duì)于整個(gè)裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量，質(zhì)量，生產(chǎn)能力和消耗定額，以及上廢”處理和環(huán)境保護(hù)等方面都有重大影響。在化學(xué)工業(yè)和石油工業(yè)中廣泛應(yīng)用的諸如吸收，解吸，精儲(chǔ)，萃取等單元操作中，氣液傳質(zhì)設(shè)備必不可少。塔設(shè)備就是使氣液成兩相通過緊密接觸達(dá)到相際傳質(zhì)和傳熱目的的氣液傳質(zhì)設(shè)備之一。精儲(chǔ)是分離液體混合物的一

16、種方法，是傳質(zhì)過程中最重要的單元操作之一，蒸儲(chǔ)的理論依據(jù)是利用溶液中各組分揮發(fā)度的差異，即各組分在相同的壓力、溫度下，其揮發(fā)性能不同（或沸點(diǎn)不同）來實(shí)現(xiàn)分離目的。在工業(yè)中，廣泛應(yīng)用精微方法分離液體混合物，從石油工業(yè)、酒精工業(yè)直至焦油分離，基本有機(jī)合成，空氣分離等等，特別是大規(guī)模的生產(chǎn)中精儲(chǔ)的應(yīng)用更為廣泛。塔設(shè)備一般分為階躍接觸式和連續(xù)接觸式兩大類。前者的代表是板式塔，后者的代表則為填料塔。板式塔中的浮閥精儲(chǔ)塔在十九世紀(jì)初已應(yīng)用于工業(yè)裝置上，浮閥塔具有以下特點(diǎn)：.生產(chǎn)能力大；.操作穩(wěn)定，彈性大；.流體流動(dòng)阻力??；.結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，材耗用量少，制造和安裝容易；.耐腐蝕和不易阻塞，操作方便，調(diào)節(jié)和檢修容易

17、。近幾十年來，人們對(duì)浮閥塔的研究越來越深入，生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)越來越豐富，積累的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)比較完整，因此設(shè)計(jì)浮閥塔更加合適。本次設(shè)計(jì)就是針對(duì)乙醇-水體系而進(jìn)行的常壓浮閥精儲(chǔ)塔的設(shè)計(jì)及其輔助設(shè)備的選型。第 1 章設(shè)計(jì)條件與任務(wù)1.1設(shè)計(jì)條件在常壓操作的連續(xù)板式精儲(chǔ)塔內(nèi)分離乙醇-水混合物。塔釜直接蒸汽加熱，生產(chǎn)能力和產(chǎn)品的質(zhì)量要求如下：生產(chǎn)能力：每天產(chǎn)量 35.4 噸,年產(chǎn)量 10620 噸，工作時(shí)間按 300 天計(jì)算原料：原料來自上游初儲(chǔ)塔，原料乙醇含 35.4%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）的常溫液體分離要求：塔頂乙醇含量為92.5%塔釜?dú)堃阂掖己繛檠?05%操作條件：塔頂壓力：4kPa（表壓）；單板壓降小于 0.

18、7kPa;塔頂全凝，泡點(diǎn)回流；回流比 R=（1.12）Rmin1.2設(shè)計(jì)任務(wù)1確定全套精微裝置的流程，繪出流程示意圖，標(biāo)明所需的設(shè)備、管線及有關(guān)控制或觀測(cè)所需的主要儀表與裝置；2精儲(chǔ)塔的工藝計(jì)算與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：1）物料衡算確定理論板數(shù)和實(shí)際板數(shù)；（可采用計(jì)算機(jī)編程）2）按精微段首、末板，提福段首、末板計(jì)算塔徑并圓整；3）確定塔板和降液管結(jié)構(gòu)；4）按精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段的首、末板進(jìn)行流體力學(xué)校核；（可采用計(jì)算機(jī)編程）5）進(jìn)行全塔優(yōu)化，要求操作彈性大于 2。3繪制塔板結(jié)構(gòu)布置圖和塔板的負(fù)荷性能圖；（如果精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段設(shè)計(jì)結(jié)果不同，則應(yīng)分別繪出）4計(jì)算塔高和接管尺寸；5精儲(chǔ)塔附屬設(shè)備的計(jì)算和選型。6設(shè)計(jì)結(jié)果概

19、要或設(shè)計(jì)一覽表；7設(shè)計(jì)小結(jié)和參考文獻(xiàn)；8繪制裝配圖一張，帶控制點(diǎn)的工藝流程圖一張（可采用 CAD 繪圖）。第 2 章設(shè)計(jì)方案的確定2.1操作條件的確定確定設(shè)計(jì)方案是指確定整個(gè)精微裝置的流程、各種設(shè)備的結(jié)構(gòu)型式和某些操作指標(biāo)。例如組分的分離順序、塔設(shè)備的型式、 操作壓力、 進(jìn)料熱狀態(tài)、 塔頂蒸汽的冷凝方式、 余熱利用方案以及安全、 調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)和測(cè)量控制儀表的設(shè)置等。下面結(jié)合課程設(shè)計(jì)的需要，對(duì)某些問題作些闡述。2.1.1裝置流程的確定蒸儲(chǔ)裝置包括精微塔，原料預(yù)熱器，蒸儲(chǔ)釜，冷凝器,釜液冷卻器和產(chǎn)品冷卻器等設(shè)備，蒸儲(chǔ)過程按操作方式的不同，分為連續(xù)蒸儲(chǔ)和間歇蒸儲(chǔ)兩種流程，連續(xù)蒸儲(chǔ)具有生產(chǎn)能力大，產(chǎn)品質(zhì)量

20、穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn),工業(yè)生產(chǎn)中以連續(xù)蒸儲(chǔ)為主。間歇蒸儲(chǔ)具有操作靈活，適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，適合于小規(guī)模，多品種或多組分物系的初步分離。蒸儲(chǔ)時(shí)通過物料在塔內(nèi)的多次部分氣化與多次部分冷凝實(shí)現(xiàn)分離的，熱量自塔釜輸入由冷凝器和冷卻器中的冷卻介質(zhì)將余熱帶走，在此過程中，熱能利用率很低，為此，確定裝置流程時(shí)應(yīng)考慮余熱的利用，譬如，用原料作為塔頂產(chǎn)品（或釜液產(chǎn)品）冷卻器的冷卻介質(zhì)，即可將原料預(yù)熱，又可節(jié)約冷卻介質(zhì)。另外，為保持塔的操作穩(wěn)定性，流程中除用泵直接輸送塔原料外，也可采用高位槽送料，以免受泵操作波動(dòng)的影響。塔頂冷凝裝置可采用全凝器、分凝器兩種不同的設(shè)備。工業(yè)上以采用全凝氣為主，以便于準(zhǔn)確的控制回流比，塔頂分凝器對(duì)

21、上升蒸汽有一定的增濃作用，若后續(xù)裝置使用氣態(tài)物料，則宜用分凝器?？傊?，確定流程時(shí)要較全面，合理的兼顧設(shè)備、操作費(fèi)用，操作控制及安全諸因素。2.1.2操作壓力蒸儲(chǔ)操作通可在常壓、加壓和減壓下進(jìn)行。確定操作壓力時(shí)，必須根據(jù)所處理物料的性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟(jì)上的合理性進(jìn)行考慮。例如，采用減壓操作有利于分離相對(duì)揮發(fā)度較大組分及熱敏性的物料，但壓力降低將導(dǎo)致塔徑增加，同時(shí)還需要使用抽真空的設(shè)備。對(duì)于沸點(diǎn)低、在常壓下為氣態(tài)的物料,則應(yīng)在加壓下進(jìn)行蒸儲(chǔ)。當(dāng)物性無特殊要求時(shí)，一般是在稍高于大氣壓下操作。但在塔徑相同的情況下，適當(dāng)?shù)靥岣卟僮鲏毫梢蕴岣咚奶幚砟芰?。有時(shí)應(yīng)用加壓蒸儲(chǔ)的原因，則在于提高平衡

22、溫度后，便于利用蒸汽冷凝時(shí)的熱量，或可用較低品位的冷卻劑使蒸汽冷凝，從而減少蒸儲(chǔ)的能量消耗2.1.3進(jìn)料狀態(tài)進(jìn)料狀態(tài)與塔板數(shù)、塔徑、回流量及塔的熱負(fù)荷都有密切的聯(lián)系。在實(shí)際的生產(chǎn)中進(jìn)料狀態(tài)有多種，但一般都將料液預(yù)熱到泡點(diǎn)或接近泡點(diǎn)才送入塔中，這主要是由于此時(shí)塔的操作比較容易控制，不致受季節(jié)氣溫的影響。此外，在泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，為設(shè)計(jì)和制造上提供了方便。2.1.4加熱方式蒸儲(chǔ)釜的加熱方式通常采用間接蒸汽加熱，設(shè)置再沸器。有時(shí)也可采用直接蒸汽加熱。若塔底產(chǎn)物近于純水，而且在濃度稀薄時(shí)溶液的相對(duì)揮發(fā)度較大（如酒精與水的混合液），便可采用直接蒸汽加熱。直接蒸汽加熱的優(yōu)點(diǎn)是：可以利用壓力較低的蒸汽加熱；在釜內(nèi)

23、只須安裝鼓泡管，不須安置龐大的傳熱面。這樣，可節(jié)省一些操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用。在本次課程設(shè)計(jì)中對(duì)于乙醇-水的二元混合液，乙醇是輕組分，水由塔底排出，且水的比熱較大，故可采用直接水蒸氣加熱，這時(shí)只需在塔底安裝一個(gè)鼓泡管，于是可省去一個(gè)再沸器，并且可以利用壓力較底的蒸汽進(jìn)行加熱，無論是設(shè)備費(fèi)用還是操作費(fèi)用都可以降低。當(dāng)殘液的濃度稀薄時(shí)，溶液的相對(duì)揮發(fā)度很大，容易分離，故所增加的塔板數(shù)并不多，此時(shí)采用直接蒸汽加熱是合適的。值得提及的是，采用直接蒸汽加熱時(shí)，加熱蒸汽的壓力要高于釜中的壓力，以便克服蒸汽噴出小孔的阻力及釜中液柱靜壓力。當(dāng)采用飽和水蒸汽作為加熱劑時(shí)，選用較高的蒸汽壓力，可以提高傳熱溫度差，從而

24、提高傳熱效率，但蒸汽壓力的提高對(duì)鍋爐提出了更高的要求。同時(shí)對(duì)于釜液的沸騰，溫度差過大，形成膜狀沸騰，反而對(duì)傳熱不利。2.1.5冷卻劑與出口溫度冷卻劑的選擇由塔頂蒸汽溫度決定。如果塔頂蒸汽溫度低，可選用冷凍鹽水或深井水作冷卻劑。如果能用常溫水作冷卻劑，是最經(jīng)濟(jì)的。水的入口溫度由氣溫決定，出口溫度由設(shè)計(jì)者確定。冷卻水出口溫度取得高些，冷卻劑的消耗可以減少，但同時(shí)溫度差較小，傳熱面積將增加。冷卻水出口溫度的選擇由當(dāng)?shù)厮Y源確定，但一般不宜超過 50C,否則溶于水中的無機(jī)鹽將析出，生成水垢附著在換熱器的表面而影響傳熱。2.1.6回流比的選擇回流比是精儲(chǔ)操作中的重要工藝條件，其選擇的原則是使設(shè)備費(fèi)用和操

25、作費(fèi)用之和最低。設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際需要選擇合適的回流比，也可參考同類生產(chǎn)的經(jīng)驗(yàn)值，必要時(shí)可迭用若干個(gè) R 值，利用吉利蘭圖求出對(duì)應(yīng)的理論板數(shù) N,作出 R/Rmin-(R+1)*N 曲線，從中找出適宜的回流比 R。本次設(shè)計(jì)任務(wù)是分離乙醇-水混合物，對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精儲(chǔ)流程，設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精儲(chǔ)塔內(nèi)，塔頂上的蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)塔頂產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲(chǔ)罐，該物系屬于易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的1.7 倍，塔釜采用直接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。2.1.7熱能的利用精

26、微過程是組分反復(fù)汽化和反復(fù)冷凝的過程，耗能較多，如何節(jié)約和合理地利用精微過程本身的熱能是十分重要的。選取適宜的回流比，使過程處于最佳條件下進(jìn)行，可使能耗降至最低。與此同時(shí)，合理利用精儲(chǔ)過程本身的熱能也是節(jié)約的重要舉措。若不計(jì)進(jìn)料、儲(chǔ)出液和釜液間的烙差，塔頂冷凝器所輸出的熱量近似等于塔底再沸器所輸入的熱量，其數(shù)量是相當(dāng)可觀的。然而，在大多數(shù)情況，這部分熱量由冷卻劑帶走而損失掉了。如果采用釜液產(chǎn)品去預(yù)熱原料，塔頂蒸汽的冷凝潛熱去加熱能級(jí)低一些的物料，可以將釜液產(chǎn)品的余熱及塔頂蒸汽冷凝潛熱充分利用。此外，通過蒸儲(chǔ)系統(tǒng)的合理設(shè)置，也可以取得節(jié)能的效果。例如，采用中間再沸器和中間冷凝器的流程，可以提高精

27、微塔的熱力學(xué)效率。因?yàn)樵O(shè)置中間再沸器，可以利用溫度比塔底低的熱源，而中間冷凝器則可回收溫度比塔頂高的熱量。2.2確定設(shè)計(jì)方案的原則確定設(shè)計(jì)方案總的原則是在可能的條件下，盡量采用科學(xué)技術(shù)上的最新成就，使生產(chǎn)達(dá)到技術(shù)上最先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)上最合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低消耗的原則。為此，必須具體考慮如下幾點(diǎn)：2.2.1滿足工藝和操作的要求所設(shè)計(jì)出來的流程和設(shè)備，首先必須保證產(chǎn)品達(dá)到任務(wù)規(guī)定的要求，而且質(zhì)量要穩(wěn)定，這就要求各流體流量和壓頭穩(wěn)定，入塔料液的溫度和狀態(tài)穩(wěn)定，從而需要采取相應(yīng)的措施。在必要的位置上要裝置調(diào)節(jié)閥門，在管路中安裝備用支線。計(jì)算傳熱面積和選取操作指標(biāo)時(shí)，也應(yīng)考慮到生產(chǎn)上的可能波動(dòng)

28、。其次，要考慮必需裝置的儀表（如溫度計(jì)、壓強(qiáng)計(jì)，流量計(jì)等）及其裝置的位置，以便能通過這些儀表來觀測(cè)生產(chǎn)過程是否正常，從而幫助找出不正常的原因，以便采取相應(yīng)措施。2.2.2滿足經(jīng)濟(jì)上的要求要節(jié)省熱能和電能的消耗，減少設(shè)備及基建費(fèi)用。如前所述在蒸儲(chǔ)過程中如能適當(dāng)?shù)乩盟?、塔底的廢熱，就能節(jié)約很多蒸汽和冷卻水，也能減少電能消耗。又如冷卻水出口溫度的高低，一方面影響到冷卻水用量，另方面也影響到所需傳熱面積的大小，即對(duì)操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)都有影響。同樣，回流比的大小對(duì)操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)也有很大影響。降低生產(chǎn)成本是各部門的經(jīng)常性任務(wù)，因此在設(shè)計(jì)時(shí)，是否合理利用熱能，采用哪種加熱方式，以及回流比和其他操作參數(shù)是否選

29、得合適等，均要作全面考慮，力求總費(fèi)用盡可能低一些。而且，應(yīng)結(jié)合具體條件，選擇最佳方案。例如，在缺水地區(qū)，冷卻水的節(jié)省就很重要；在水源充足及電力充沛、價(jià)廉地區(qū)，冷卻水出口溫度就可選低一些，以節(jié)省傳熱面積。2.2.3保證安全生產(chǎn)乙醇屬易燃物料，不能讓其蒸汽彌漫車間，也不能使用容易發(fā)生火花的設(shè)備。又如，塔是指定在常壓下操作的，塔內(nèi)壓力過大或塔驟冷而產(chǎn)生真空，都會(huì)使塔受到破壞，因而需要安全裝置。以上三項(xiàng)原則在生產(chǎn)中都是同樣重要的。但在化工原理課程設(shè)計(jì)中，對(duì)第一個(gè)原則應(yīng)作較多的考慮，對(duì)第二個(gè)原則只作定性的考慮，而對(duì)第三個(gè)原則只要求作一般的考慮。2.3工藝流程乙醇一水溶液經(jīng)預(yù)熱到泡點(diǎn)后，用泵送入精儲(chǔ)塔，塔

30、頂上升蒸汽采用全凝器冷凝，部分回流，其余作為產(chǎn)品經(jīng)冷卻器冷卻后送至貯槽，塔底采用直接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。工藝流程圖如下其中精儲(chǔ)塔采用 F1 型重閥浮閥塔。圖 2.1 板式精儲(chǔ)塔的工藝流程方框圖3.1.2原料液、塔頂及塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量MF=XFMA(1-XF)MB=22.96kg/kmolMD=XDMA(1-XD)MB=41.18kg/kmolMw=XWMA(1-XW)MB-18.005kg/kmol3.1.3原料液的進(jìn)料流量F=106201000/（3002422.96）=64.242kmol/h3.1.4物料衡算總物料衡算（直接蒸汽加熱）：FS-WD輕組分（乙醇）衡算：

31、FXF=WXWDXD第三章精儲(chǔ)塔的工藝設(shè)計(jì)3.1全塔物料衡算3.1.1 原料液、塔頂及塔底產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)XFWFWFMT1-WFMB35.435.44618XDWDMA92.546XWWD.1-WDMAMB92.57.54618=0.828WWM70.0546Ww1-W0.0599.95=0.00019MAMB4618由恒摩爾流假設(shè)得（q=1）:求解得到：F=64.242kmol/hD=13.73kmol/hW=50.49kmol/h3.2實(shí)際回流比及操作線方程由數(shù)據(jù)手冊(cè)查的乙醇-水的物系汽液平衡數(shù)據(jù)如下：表3.1乙醇一水系統(tǒng)txy數(shù)據(jù)沸點(diǎn) t/c乙醇摩爾數(shù)/%沸點(diǎn) t/c乙醇摩爾數(shù)/%液相氣

32、相液相氣相99.90.0040.0538227.356.4499.80.040.5181.333.2458.7899.70.050.7780.642.0962.2299.50.121.5780.148.9264.7099.20.232.9079.8552.6866.2899.00.313.72579.561.0270.2998.750.394.5179.265.6472.7197.650.798.7678.9568.9274.6995.81.6116.3478.7572.3676.9391.34.1629.9278.675.9979.2687.97.4139.1678.479.8281.838

33、5.212.6447.4978.2783.8784.9183.7517.4151.6778.285.9786.4082.325.7555.7478.1589.4189.413.2.1最小回流比及實(shí)際回流比確定首先計(jì)算乙醇和水的相對(duì)揮發(fā)度。已知乙醇的沸點(diǎn)78.3C,水的沸點(diǎn)為100c.當(dāng)溫度為78.3C時(shí)，lg巳=7.338271652.05nPA=101.23KPa78.3231.481657.46lgPB=7.07406-PB=44.20KPa78.3227.02-i=幺=2.29PB165205一當(dāng)溫度為100c時(shí)，lgPA=7.33827=PA=226.16KPa100231.48165

34、7.46lgPB=7.07406-PB=101.32KPa100227.02PAc。_2一2.32PB平價(jià)揮發(fā)度一:=I2=,2.292.32=2.30因 q=1,故XP=XF=0.177,”Xp2.300.177yP0.331(a-1)Xp1(2.30-1)0.177_XDypRm肚=1.759yp-xpR=2Rmin=21.759=3.5183.2.2操作線方程RXn(1)精微段操作線萬程：yn=xn+-D-=0.866xn+0.111R1R1WW(2)提儲(chǔ)段操作線方程：yn=XnXw=0.4023Xn0.00764SS3.2.3汽、液相熱負(fù)荷計(jì)算(1)精微段：V=(R+1)D=102.4

35、3kmol/hL=RD=88.70kmol/h(2)提儲(chǔ)段：V=V+(1-q)F=(R+1)D=102.43kmol/hL=L+qF=RD+qF=152.94kmol/h3.3理論塔板數(shù)確定將XP帶入相平衡方程,因 XF=0.177;XD=0.828;xw=O.00019；q=1;R=6.46;a=2.3則相平衡方程X=y=ya-(a-1)y2.3-1.3y精儲(chǔ)段操作線方程y=-Xq=0.866xn0.111R1R1塔釜?dú)庀嗷亓鞅萊R=(R.I)XF-XW.(q_I)XD-XW=(6.46.1)0.177-0.00019.0=2.03XD-XFXD-XW0.828-0.177提儲(chǔ)段操作線方程y

36、=UX一包=1.493X.0.000094RR操作線交點(diǎn)橫坐標(biāo)Xf=(R1)XF(q-1)xDJ6.461)0.177=0.177Rq6.461理論板數(shù)計(jì)算，先交替使用相平衡方程與精微段操作線方程計(jì)算如下：y1=XD=0.828，XI=0.677y2=0.697X2=0.500y3=0.544X3=0.342V4=0.407X4=0.240V5=0.310X5=0.163Xf第5板為加料板以下交替使用提儲(chǔ)段操作線方程和相平衡方程計(jì)算如下：X5=0.163y6=0.243x6=0.122y7-0.182X7-0.088y8=0.131%-0.062y9=0.092X9=0.042y10=0.06

37、3X10=0.028y11=0.042x11=0.019y12=0.028X12=0.012y13=0.018)x13=0.0079yi4=0.012)X14=0.0053y15=0.0078，x15=0.0034y16=0.0050X16=0.0022y17=0.0032x17=0.0014y18=0.0020 x18=0.00087y19=0.0012x19=0.00052y20=0.00068x20=0.00030y21=0.00035，x21=0.000155sLSI一AfHTf=fT=24.425sLs2故降液管設(shè)計(jì)合理。故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理，選用凹形受液盤4.1.2塔板設(shè)計(jì)4.

38、1.2.1 塔板分塊因?yàn)镈=1200mm,塔徑超過了 800mm，由于剛度，安裝，檢修的要求，多將塔板分成數(shù)塊通過人孔送入塔內(nèi)，所以采用分塊式的塔板。4.1.2.2 邊緣區(qū)寬度確定一.一一、_、._一進(jìn)口堰后的安TH區(qū)優(yōu)度W；=50100mm溫流堰刖安TH區(qū)優(yōu)度Ws=7010mm。故取雙=雙=0.07m。無效區(qū)寬度值要視塔斯塔板的支撐需要而定，對(duì)大塔而言Wc=5070mm,故取Wc=0.05m。4.1.2.3 鼓泡區(qū)面積的計(jì)算鼓泡區(qū)面積Aa計(jì)算：（精儲(chǔ)段、提儲(chǔ)段相同，計(jì)算如下）x=D-(WdWs)=0.41m2Dr=-Wc=0.55m精福段提福段4.1.1.4 降液管底隙高度hoho-ls1l

39、wU0取u0=0.06m/s,則精福段,0.00091h0=0.021m0.006m0.720.06提福段同理h0=0.022m222二r.x、Aa=2(x、r-xarcsin)180r=1.22m2所以，Aa-1.22m24.1.2.4 閥孔計(jì)算及其排列浮閥的形式有很多種，采用 Fi型重閥，直徑均d0=9mm。浮閥的方式采用正三角形排列方式，取孔中心距 t 為t=3d則t=37-27mm同理提福段的 t1-27mm閥孔數(shù)目為提福段同理，因?yàn)锳a相同，閥孔總面積為1.155Aan=1.1551.220.0272二1933所以n=n、1933.二，2八一2A0=nd。=0.123m4重新核算以下

40、參數(shù)：板開孔率：精微段0=0.907(支)2=10.08%t提儲(chǔ)段同理=10.08%閥孔氣速：精微段u0=乂=*=136=1106m/sA0Aa0.10081.22-F提福段同理u0=8.78m/s4.2塔板的流體力學(xué)性能的驗(yàn)算4.2.1 塔板壓降核算(1)干板阻力hc精微段u0=11.06m/s0.175h=19.9U0=0.03749液柱c提儲(chǔ)段同理，U0=8.78m/shc=0.03186m液柱(2)氣體通過液層的阻力h本設(shè)備分離醇類，可取充氣系數(shù)；。=0.35精微段。=%hL=0.0175m液柱提儲(chǔ)段同理hl=0.0175m液柱(3)液體表面張力阻力hff2cb精微段h=-=0.034

41、m放枉一:Lmgd。h0=0.030m液柱氣體通過每層塔板的液柱高度：精儲(chǔ)段h=hc+hl+卜門=0.03749+0.0175+0.034=0.08899mpcl提儲(chǔ)段同理hp=0.031860.0175-0.030=0.07936mp氣體通過每層的壓力降為：精儲(chǔ)段P=hpPLmg=697.1Pa,在夕 00Pa 之間，設(shè)計(jì)允許。提福段同理AP=689.41Pa,在 g00Pa 之間，設(shè)計(jì)允許。4.2.2 降液管液泛核算為了防止降液管內(nèi)液泛現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管內(nèi)清液層高度HdHd提儲(chǔ)段同理(HThw)=0.5(0.40.492)=0.446mHd因此Ht+Hw)Hd,所以符合防止降液管液

42、泛的要求。4.2.3 液體降液管里停留時(shí)間核算應(yīng)保證液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間大于 3 秒，才能使液體所夾帶的氣體放出。精福段AfHT0.0580.40.00091=254金5s提福段同理.AHI=Ls20.0580.40.00095=24.42s5s可見所夾帶的氣體能放出。4.2.4 過量霧沫夾帶核算板上液體流經(jīng)長(zhǎng)度ZL=D-2Wd=0.96m板上液流面積Ab=AT-2Af=1.104m查泛點(diǎn)負(fù)荷因數(shù)得CF=0.125,取物性因數(shù) K=1,Pv.Vs。上1.班乙泛點(diǎn)率：精微段F=LV=0.2380.8KCFAb提福段F=0.174對(duì)于大塔，為避免過量霧沫夾帶，應(yīng)控制泛點(diǎn)率不超過 80%,滿足要

43、求。hf=2.5hL=2.5O.TD=。，二、m4.3塔板的負(fù)荷性能圖=0.027821.16+493.34Ls3提福段同理Vs,m=0.27835.1+345.14LJ在操作范圍內(nèi)任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs值，計(jì)算結(jié)果列于下表:精福段:Ls/(m3/s)0.00060.00150.00300.0045Vs,min/(m3/s)1.381.461.561.64提福段:Ls/(m3/s)0.00060.00150.00300.004533Vs,min/(m3/s)1.701.751.811.85由上表數(shù)據(jù)可以做出漏液線 1 和漏液線 1,4.3.2 液沫夾帶線：以 e,=0.1kg 液/k

44、g 汽為限，求 Vs-L 關(guān)系如下:霧沫夾帶量：精福段5.710，ev二(二mUaHT-hf)3.2=0.0001kg 液/kg 汽0.1kg 液/kg 汽，滿足要求Vua=s一=0.72代入上式Ar-Af提福段同理Ua=0.63,e=0.0006kg 液/kg 汽0.1kg 液/kg 汽，滿足要求4.3.1 漏液線：精微段由U0,min=4.4C0.(0.00560.13hL二管斤口/二viU0,m”鋁n兒=%how噎=4存(9)3A01000lwC0=0.1010.0513=0.00518Vs-,(0.0056+0.130.49222.84110002筆打.PL”、V1,5.710-6zu

45、a42VsVs由eV=(a一).ua=s一=s=0.933Vs二mHT-hfAT-Af1.13-0.058同理提儲(chǔ)段的Ua=0.933Vshf=2.5h=2.5(hwhow)_2n2.843600Ls3.hw=0.4922howE(-)=0.83Ls310000.722同理提儲(chǔ)段的為hw=0.492how=0.83Ls?22故hf=2.5hL=2.5(0.49220.83Ls3)=1.23052.075L/22HT-hf=0.4-1.2305-2.075Ls3=-0.8305-2.075L/2同理提儲(chǔ)段的為hf=1.232.075Ls3HT-hf=0.41.232.075Ls3一一0.83一2

46、.075LJ3V_2心0.1-0.8305-2.075Ls32整理的Vs=2.314-7.53Ls32同理，提儲(chǔ)段的為Vs=2.32-5.80Ls3在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表:精福段：Ls/(m3/s)0.00060.00150.00300.0045Vs/(m3/s)2.372.412.472.52提福段:Ls/(m3/s)0.00060.00150.00300.0045Vs/(m3/s)2.362.402.442.48由上表數(shù)據(jù)即可做出液沫夾帶線 2 和液沫夾帶線 24.3.3 液相負(fù)荷下限:5.710.,eV=23(1.2210對(duì)于平直堰，其土g上液層高度h

47、0w必須要大于是 0.006m。取w=0.006m,就可作出液相負(fù)荷下限。,2.84Js,min2/3_howE()=0.0061000lwLs,min=0.00221m/s同理提儲(chǔ)段的為L(zhǎng)s,min=0.00221m/s據(jù)此可做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相下限線 3 和垂直液相負(fù)荷下限線 34.3.4 液相負(fù)荷上限：液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中停留時(shí)間不低于 3s,取5=5s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，貝U：,AfHT005804同理提儲(chǔ)段的為L(zhǎng)smax=T=0.046m/sf54.3.5 液泛線由式aVs,min2=bcLs2dLs2/3可得 Vs和 Ls的關(guān)系，就可在操作范圍內(nèi)任意

48、取若干點(diǎn)，從而繪出液泛線。其中：va=1.9110,b=HT-1-0hw=0.1672d=1；0E(0.667)lw*=1.090在操作范圍內(nèi)任意取若干 LS值，由上式可算出相應(yīng)的 VS值，結(jié)果列于下表。精儲(chǔ)段計(jì)算結(jié)果:Ls,maxAH0.0580.4=0.046m/s據(jù)此可做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4 和垂直液相負(fù)荷上限線 40.153=195.54Ls/m3.s-10.0010.0020.0030.0040.0050.006Vs/m3.s-13.743.603.463.283.092.87精微段負(fù)荷性能圖:Sv64200123456L/103Gn3/s)圖 4.1 精微段負(fù)荷性

49、能圖由圖得到Vsmax=10.08m3/s,Vsmin=3.12m3/so,imaxs,iHin操作彈fIE為：匕皿=3.23Vs,min同理，提福段在操作范圍內(nèi)任意取若干 Ls值，由上式可算出相應(yīng)的 Vs值，結(jié)果列于下表。提儲(chǔ)段計(jì)算結(jié)果：Ls/m3.s-10.0010.0020.0030.0040.0050.0061213液相負(fù)荷下限液相負(fù)荷上限涌泛線漏港線Vs/m3.s-13.793.603.313.162.892.55提福段負(fù)荷性能圖:012.九L/10-(mVs)圖 4.2 提儲(chǔ)段負(fù)荷性能圖由圖得到Vsmax=11.67m3/s,Vsmin=2.94m3/ss,iiiaxs,miii操

50、作彈fIE為：Vs吧=3.97Vs,min第 5 章塔板結(jié)構(gòu)5.1塔板結(jié)構(gòu)本塔采用分塊式塔板， 分塊式塔板的結(jié)構(gòu)型式目前推薦采用自身梁及槽式塔板， 它們具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,便于制造和安裝，剛度好的優(yōu)點(diǎn)。單流分塊式塔板裝配圖如圖 5.4 所示。1210a46420港相負(fù)荷下限液相負(fù)荷上限塔盤上的板塊，根據(jù)其效能和形狀可分為矩形板，弓形板及通道板三種。矩形板和弓形板都帶有翻邊式的自身梁，梁和板構(gòu)成一個(gè)整體。矩形板的一個(gè)長(zhǎng)邊有自身梁，另一長(zhǎng)邊無自身梁。弓形板的弦邊做成自身梁，其長(zhǎng)度與矩形板相同。通道板為無自身梁的一塊平板，其上有把手，便于拆卸，在安裝檢修時(shí)為塔內(nèi)的通道。由于塔直徑 D=1200mm,需采用

51、分塊式塔板四塊（其中兩塊弓形板，通道板和矩形板各一塊）。結(jié)構(gòu)如下圖所示。圖 5.4 單流分塊式塔板裝配圖圖 5.5 塔板結(jié)構(gòu)圖M-4一如=561m,為了安裝和檢修的需要，每隔 6 層塔板設(shè)一人孔，共有 10 個(gè)人孔。人孔的直徑為450mm,其伸出塔體的筒體的長(zhǎng)度為 200mm,人孔中心距操作平臺(tái)約 1000mm。人孔處的板間距等于HP=600mm。6.3.8支座此塔的高徑比小于 30,風(fēng)力穩(wěn)定性較好，可采用圓筒形裙座，取裙座高度HQ=3m。6.4 塔高H=HWHDHQ(NP-2-4)HT4HPHFH1VVQQi/IiiI=1.71.23(57-2-4)0,440.610.5=30.2m第 7

52、章接管尺寸的確定7.1蒸汽接管7.1塔頂蒸汽出料管采用直管，飽和蒸氣適宜流速范圍為 20-30m/s,取出口氣速u=20m/s則，4V40.77D=/1=J=0,221m=221mm,查表取+274mmM12mm,管內(nèi)實(shí)際氣體流速，二u3.14204Mu=-=20.08m/s。.D7.2液流管7.2.1進(jìn)料管因?yàn)槭怯斜幂斔鸵后w，可取 UF=1.52.5m/s，本設(shè)計(jì)取u=2m/s。螺桂連接孔蓋短筒節(jié)121一0=.0m2=m7n表可取中88mmx4mm,4VLu=2=0.24m/s。二D27.2.3 塔釜出料管般可取塔底出料管的料液流速為Uw=0.5-1.5m/s本設(shè)計(jì)取uw=1m/s。則D=J

53、4V=J4*0.00220.037m=37m,m查表取e44mm4mm管內(nèi)實(shí)際氣體流速，二u,3.1414Vwu=2=1.94m。/s二D2進(jìn)料溫度為 83.95C,712.36972.5=842.43kg/m3M=22.96kg/kmolMF則 VF3600:22.9664.2423,=0.000486m/s3600842.43=1%=0.0176m,查表取*23mmx4mm,管內(nèi)實(shí)際氣體流速.二u4VF,，F(xiàn)7=1.998m/s。二D27.2.2 回流管采用重力流速可取 0.2-0.5m/s,本設(shè)取 u=0.3m/s。貝 UD假符需3管內(nèi)實(shí)際流速為第 8 章設(shè)計(jì)結(jié)果匯總表 8.1 精儲(chǔ)塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果表項(xiàng)目符號(hào)單位精儲(chǔ)段提