PKPM計算書合理性判定

1、PKPM計算結(jié)果，PKPM計算書合理性判定PKPM計算結(jié)果,PKPM計算書合理性決定到設(shè)計的成敗，要做到PKPM計算準(zhǔn)確無誤需要有PKPM計算結(jié)果,PKPM計算書合理性判定！我們杭州綠樹結(jié)構(gòu)施工圖設(shè)計室在PKPM軟件計算，提取計算書時對PKPM計算結(jié)果，PKPM計算書合理性判定有如下總結(jié)：1. 檢查原始數(shù)據(jù)是否有誤，特別是是否遺漏荷載；2. 計算簡圖是否與實際相符，計算程序是否選則正確3.7大指標(biāo)判定：(1) .柱及剪力墻軸壓比是否滿足要求，主要為控制結(jié)構(gòu)延性；見抗規(guī)6.3.7和6.4.6(2) .剪重比：主要為控制各樓層最小地震剪力，確保結(jié)構(gòu)安全性；見抗規(guī)5.2.5剪重比也就是地震剪力系數(shù)，

2、由抗規(guī)(GB50011-2001)對525條的條文說明知，“對于扭轉(zhuǎn)效應(yīng)時顯或基本周期小于3.5S的結(jié)構(gòu)，剪力系數(shù)取0.2amax”，由此可據(jù)抗規(guī)表5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系數(shù)：9度為0.2*0.32=0.064，8度為0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度為0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度為0.2*0.04=0.008。在計算時應(yīng)注意抗規(guī)5.2.5條，對于6度區(qū)可不要求該剪力系數(shù)，可詳讀該條的條文說明。即6度區(qū)按0.8%較好，這樣對結(jié)構(gòu)來說是更安全的(類似于最小配筋率的概念)。剪重比主要是考慮基本周期大于3s的長周期結(jié)構(gòu)。地震對

3、于此類結(jié)構(gòu)的破壞相比短周期的結(jié)構(gòu)有更大影響，但規(guī)范用的振型分解反應(yīng)普法無法作出估計；而且對于此類長周期結(jié)構(gòu)計算所得的水平地震作用下的結(jié)構(gòu)效應(yīng)可能偏小，這可能就是規(guī)范設(shè)定最小剪重比的原因。另外不要忘了對豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平剪力應(yīng)增大1.15倍，即樓層最小剪力系數(shù)不小于高規(guī)表3.3.13(即上表)中相應(yīng)數(shù)值的1.15倍。在抗震規(guī)范的抗震截面驗算的條文說明中,明確指出,剪重比是一個調(diào)整系數(shù),即這不是一個指標(biāo),計算結(jié)果出來后,若剪重比大于規(guī)定的最小值,計算結(jié)果不作調(diào)整，若小于，將地震剪力調(diào)大，使剪重比達(dá)到規(guī)定的最小值類似框剪結(jié)構(gòu)的0.2Q。,在satwe的結(jié)果文件Wmass.out,給出這一調(diào)

4、整的信息，多看看這一信息，對剪重比的理解會更深刻注意剪重比和剪壓比是兩個截然不同的概念，不可混淆。剪重比是對整個結(jié)構(gòu)體系一個宏觀概念，而剪壓比是針對單個構(gòu)件的一個控制指標(biāo)(類似于剪跨比)。一般的轉(zhuǎn)換梁的截面尺寸是由剪壓比計算確定，以避免脆性破壞和具有合適的含箍率.剪壓比計算公式：卩v=Vmax/fcbho.其中Vmax為轉(zhuǎn)換梁支座截面處最大組合剪力設(shè)計值，fc為轉(zhuǎn)換梁混凝土抗壓強度設(shè)計值，fc為轉(zhuǎn)換梁的寬度,ho為轉(zhuǎn)換梁截面的有效高度.關(guān)于有沒有上限的問題，首先要明白在地震作用下影響建筑水平地震剪力的內(nèi)在原因是什么，這個明白了此問題也就有解了這個原因就是結(jié)構(gòu)剛度，結(jié)構(gòu)剛度越大產(chǎn)生的剪力就越大，

5、有些建筑不滿足剪重比要求多是因為建筑過柔的緣故。結(jié)構(gòu)剛度的大小可參考層間位移比，只要這個比值合適就不用擔(dān)心建重比太大的問題層間位移比在框剪結(jié)構(gòu)中，按經(jīng)驗取值為規(guī)范的2倍.根據(jù)李國勝編著的一本書，6度時可取7度時相應(yīng)的1/2剪重比過大過小都需要檢查。過大，說明底部剪力過大，應(yīng)檢查輸入信息，是否填入信息有誤，或者剪力墻數(shù)量過多，結(jié)構(gòu)太剛。不論剪力重力比過大過小，都要找出原因，將其控制在適宜的范圍內(nèi)，其計算的位移，內(nèi)力，配筋才有義。轉(zhuǎn)剪重比不滿足時的調(diào)整方法：1) 程序調(diào)整：在SATWE的“調(diào)整信息”中勾選“按抗震規(guī)范5.2.5調(diào)整各樓層地震內(nèi)力”后，SATWE按抗規(guī)5.2.5自動將樓層最小地震剪力

6、系數(shù)直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調(diào)整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。2) 人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可按下列三種情況進行調(diào)整：a) 當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又偏大時，說明結(jié)構(gòu)過柔，宜適當(dāng)加大墻、柱截面，提高剛度；b) 當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ蠖鴮娱g側(cè)移角又偏小時，說明結(jié)構(gòu)過剛，宜適當(dāng)減小墻、柱截面，降低剛度以取得合適的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)；c) 當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又恰當(dāng)時，可在SATWE的“調(diào)整信息”中的“全樓地震作用放大系數(shù)”中輸入大于1的系數(shù)增大地震作用，以滿足剪重比要求。(3) .剛度比：主要為控制結(jié)構(gòu)豎向規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層，見抗規(guī)3.4.2新抗震規(guī)范附錄E2

7、.1規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2。新高規(guī)的4.4.3條規(guī)定，抗震設(shè)計的高層建筑結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的70%或其上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的80%。新高規(guī)的5.3.7條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)計算中，當(dāng)?shù)叵率业捻敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固端時，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍。新高規(guī)的10.2.6條規(guī)定，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，應(yīng)符合高規(guī)附錄D的規(guī)定。FE.0.1底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可近似采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比丫表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，非抗震設(shè)計時丫不應(yīng)大于3,抗

8、震設(shè)計時不應(yīng)大于2。FE.0.2底部為25層大空間的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，其轉(zhuǎn)換層下部框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度與相同或相近高度的上部剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比丫e宜接近1,非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于2，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于1.3。層剛度比的計算方法：F高規(guī)附錄E.0.1建議的方法剪切剛度Ki=GiAi/hiF高規(guī)附錄E.0.2建議的方法一一剪彎剛度Ki=Fi/iF抗震規(guī)范的3.4.2和3.4.3條文說明中建議的計算方法：Ki=Vi/ui層剛度比的控制方法：新規(guī)范要求結(jié)構(gòu)各層之間的剛度比,并根據(jù)剛度比對地震力進行放大,所以剛度比的合理計算很重要。新規(guī)范對結(jié)構(gòu)的層剛度有明確的要求,在判斷樓層是否為薄弱

9、層、地下室是否能作為嵌固端、轉(zhuǎn)換層剛度是否滿足要求等等,都要求有層剛度作為依據(jù),所以層剛度計算的準(zhǔn)確性就比較重要。程序提供了三種計算方法：Ø1。樓層剪切剛度Ø2。單層加單位力的樓層剪彎剛度Ø3。樓層平均剪力與平均層間位移比值的層剛度三種計算方法有差異是正常的,可以根據(jù)需要選擇。Ø只要計算地震作用，一般應(yīng)選擇第3種層剛度算法Ø不計算地震作用，對于多層結(jié)構(gòu)可以選擇剪切層剛度算法，高層結(jié)構(gòu)可以選擇剪彎層剛度Ø不計算地震作用，對于有斜支撐的鋼結(jié)構(gòu)可以選擇剪彎層剛度算法轉(zhuǎn)換

10、層結(jié)構(gòu)按照“高規(guī)”要求計算轉(zhuǎn)換層上下幾層的層剛度比,一般取轉(zhuǎn)換層上下等高的層數(shù)計算。層剛度作為該層是否為薄弱層的重要指標(biāo)之一,對結(jié)構(gòu)的薄弱層,規(guī)范要求其地震剪力放大1.15,這里程序?qū)⒂捎脩糇孕锌刂?。?dāng)采用第3種層剛度的計算方式時,如果結(jié)構(gòu)平面中的洞口較多,這樣會造成樓層平均位移的計算誤差增加,此時應(yīng)選擇“強制剛性樓板假定”來計算層剛度。選擇剪切、剪彎層剛度時,程序默認(rèn)樓層為剛性樓板。層剛度比即結(jié)構(gòu)必須要有層的概念,但是,對于一些復(fù)雜結(jié)構(gòu),如坡屋頂層、體育館、看臺、工業(yè)建筑等,這些結(jié)構(gòu)或者柱、墻不在同一標(biāo)高,或者本層根本沒有樓板,所以在設(shè)計時,可以不考慮這類結(jié)構(gòu)所計算的層剛度特性。對于大底盤多

11、塔結(jié)構(gòu),或上聯(lián)多塔結(jié)構(gòu),在多塔和單塔交接層之間的層剛度比是沒有意義的。如大底盤處因為離塔較遠(yuǎn)的構(gòu)件,對該塔的層剛度沒有貢獻,所以遇到多塔結(jié)構(gòu)時,層剛度的計算應(yīng)該把底盤切開,只能保留與該塔2到3跨的底盤結(jié)構(gòu)。將各層位移連成位移曲線,應(yīng)具有以下特征：剪力墻結(jié)構(gòu)的位移曲線具有懸臂彎曲梁的特怔,位移越往上增大越快,成外彎形曲線框架結(jié)構(gòu)具有剪切梁的特怔,越往上增長越慢,成內(nèi)收形曲線框架-剪力墻和框架-筒體結(jié)構(gòu)處于兩者之間，為反S形曲線，接近一直線在剛度較均勻的情況下,位移曲線應(yīng)圓曲光滑,無突然的凸凹變化和折點。(4) .位移比：主要為控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性,以免形成扭轉(zhuǎn),對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響；見抗規(guī)3.4.2

12、規(guī)范條文：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定,樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角,A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍，B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑,不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4倍。程序處理：針對此條,程序中對每一層都計算并輸出最大水平位移、最大層間位移角、平均水平位移、平均層間位移角及相應(yīng)的比值,用戶可以一目了然地判斷是否滿足規(guī)范。位移比的限值：是根據(jù)剛性樓板假定的條件下確定的,其平均位移的計算方法,也基于“剛性樓板假定”。F控制位移比的計算模型：按照規(guī)范要求的定義，位移比表示為“最大位移/平均位移”，而平均位移

13、表示為“（最大位移+最小位移）/2”，其中的關(guān)鍵是“最小位移”，當(dāng)樓層中產(chǎn)生0位移節(jié)點，則最小位移一定為0，從而造成平均位移為最大位移的一半，位移比為2。則失去了位移比這個結(jié)構(gòu)特征參數(shù)的參考意義，所以計算位移比時，如果樓層中產(chǎn)生“彈性節(jié)點”，應(yīng)選擇“強制剛性樓板假定”。規(guī)范要求：高規(guī)4.3.5條，應(yīng)在質(zhì)量偶然偏心的條件下，考察結(jié)構(gòu)樓層位移比的情況。層間位移角：程序采用“最大柱（墻）間位移角”作為樓層的層間位移角，此時可以“不考慮偶然偏心”的計算條件。復(fù)雜結(jié)構(gòu)，如坡屋頂層、體育館、看臺、工業(yè)建筑等，這些結(jié)構(gòu)或者柱、墻不在同一標(biāo)高，或者本層根本沒有樓板，此時如果采用“強制剛性樓板假定”，結(jié)構(gòu)分析嚴(yán)

14、重失真，位移比也沒有意義。所以這類結(jié)構(gòu)可以通過位移的“詳細(xì)輸出”或觀察結(jié)構(gòu)的變形示意圖，來考察結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。對于錯層結(jié)構(gòu)或帶有夾層的結(jié)構(gòu)，這類結(jié)構(gòu)總是伴有大量的越層柱，當(dāng)選擇“強制剛性樓板假定”后，越層柱將受到樓層的約束，如果越層柱很多，計算失真?？傊Y(jié)構(gòu)位移特征的計算模型之合理性，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的實際出發(fā)，對復(fù)雜結(jié)構(gòu)應(yīng)采用多種手段。（5）.周期比：主要為控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)帶來不利影響（此時要注意：第一、二震型在高層建筑中是不能以扭轉(zhuǎn)為主）；規(guī)范條文：新高規(guī)的435條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1之比，A級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B級高度高層建筑、

15、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。對于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗算周期比:1 ）根據(jù)各振型的平動系數(shù)大于0.5，還是扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5，區(qū)分出各振型是扭轉(zhuǎn)振型還是平動振型2 ）通常周期最長的扭轉(zhuǎn)振型對應(yīng)的就是第一扭轉(zhuǎn)周期Tt，周期最長的平動振型對應(yīng)的就是第一平動周期T13）對照“結(jié)構(gòu)整體空間振動簡圖”，考察第一扭轉(zhuǎn)/平動周期是否引起整體振動，如果僅是局部振動，不是第一扭轉(zhuǎn)/平動周期。再考察下一個次長周期。4）考察第一平動周期的基底剪力比是否為最大5）計算Tt/T1，看是否超過0.9（0.85）周期比控制什么？如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相

16、對關(guān)系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過大（相對于側(cè)移）的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。一句話，周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性周期比不滿足要求，如何調(diào)整？一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是加強結(jié)構(gòu)外圈剛度，削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)筒剛度。F驗算周期比的目的，主要為控制結(jié)構(gòu)在罕遇大震下的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。F多塔結(jié)構(gòu)周期比：對于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法驗算。如果上部沒有連接，應(yīng)該各個塔樓分別計算

17、并分別驗算，如果上部有連接，驗算方法尚不清楚。F體育場館、空曠結(jié)構(gòu)和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。F當(dāng)高層建筑樓層開洞口較復(fù)雜，或為錯層結(jié)構(gòu)時，結(jié)構(gòu)往往會產(chǎn)生局部振動，此時應(yīng)選擇“強制剛性樓板假定”來計算結(jié)構(gòu)的周期比。以過濾局部振動產(chǎn)生的周期。對于比較正常的工程設(shè)計，其不考慮折減的計算自振周期大概在下列范圍中?？蚣芙Y(jié)構(gòu)：T1=（0.12.-0.15）n框架-剪力墻和框架-筒體結(jié)構(gòu)：T1=（0.06-0.12）n剪力墻結(jié)構(gòu)和筒中結(jié)構(gòu)：T1=（0.04-0.06）n（式中n為建筑層數(shù)）第二及第三周期近似為：T2=（1/3-1/5）T1T3=（1/5-1/7）T1如果計算結(jié)果偏離上述數(shù)值太遠(yuǎn)，應(yīng)考慮工程中截面是否太大、太小，剪力墻數(shù)量是否合理，應(yīng)適當(dāng)進行調(diào)整。反之,如果截面尺寸、結(jié)構(gòu)布置都正確，無特殊情況而偏離太遠(yuǎn)，則應(yīng)檢查輸入數(shù)據(jù)是否有錯誤。以上判斷是根據(jù)平移振動振型分解方法來提出的，考慮扭轉(zhuǎn)耦連振動時，情況復(fù)雜很多，首先應(yīng)挑出與平移振動對應(yīng)振型來進行上述比教，至于扭轉(zhuǎn)周期的合理數(shù)值，由于經(jīng)驗不足尚難提出合理的數(shù)值