混凝土厚度調(diào)整（課堂PPT）

1、1231.1 1.1 下放情況下放情況 根據(jù)既定的施工方案，北副航道橋根據(jù)既定的施工方案，北副航道橋B51#B51#墩右側(cè)圍堰于墩右側(cè)圍堰于5 5月月6 6日上午日上午8 8點開始正式下放，至點開始正式下放，至1010日日17:5017:50，下放至標(biāo)高，下放至標(biāo)高-2.5m-2.5m，下放量，下放量11.0m11.0m，每次暫停時均將圍堰兩層導(dǎo)向用楔塊抄死，并擰緊底板撐桿螺絲，防每次暫停時均將圍堰兩層導(dǎo)向用楔塊抄死，并擰緊底板撐桿螺絲，防止圍堰在涌潮作用下晃動。晚上留人值班，確保漲落潮期間圍堰隔艙止圍堰在涌潮作用下晃動。晚上留人值班，確保漲落潮期間圍堰隔艙內(nèi)、外水頭按既定的工藝控制。當(dāng)日高平

2、潮測得河床面標(biāo)高見下表。內(nèi)、外水頭按既定的工藝控制。當(dāng)日高平潮測得河床面標(biāo)高見下表。 目前目前B51#B51#墩右幅圍堰已擱淺，經(jīng)過長時間的大潮沖刷、吸泥、射墩右幅圍堰已擱淺，經(jīng)過長時間的大潮沖刷、吸泥、射水等方法處理，效果不明顯，河床仍不能達到預(yù)設(shè)的標(biāo)高，現(xiàn)將下放水等方法處理，效果不明顯，河床仍不能達到預(yù)設(shè)的標(biāo)高，現(xiàn)將下放經(jīng)過說明如下：經(jīng)過說明如下：4 11 11日繼續(xù)下放至標(biāo)高日繼續(xù)下放至標(biāo)高-6.5m-6.5m，按施工工藝，此時完成第二步下放，將圍堰橫向，按施工工藝，此時完成第二步下放，將圍堰橫向鎖定，接長精軋螺紋，等待河床面的沖刷。當(dāng)日高平潮測得河床面標(biāo)高見下表。鎖定，接長精軋螺紋，等

3、待河床面的沖刷。當(dāng)日高平潮測得河床面標(biāo)高見下表。 12 12日開始采用吸泥、射水等多項措施，河床面均未發(fā)生實質(zhì)性變化，日開始采用吸泥、射水等多項措施，河床面均未發(fā)生實質(zhì)性變化，1313日將圍日將圍堰繼續(xù)下放，至標(biāo)高堰繼續(xù)下放，至標(biāo)高-7.5m-7.5m。當(dāng)日低平潮測得河床面高程見下表。當(dāng)日低平潮測得河床面高程見下表。 14 14日將圍堰提升日將圍堰提升1m1m，底板標(biāo)高，底板標(biāo)高-6.5m-6.5m，使圍堰和河床保持一定空間，以增大河床，使圍堰和河床保持一定空間，以增大河床面和圍堰底的過水面積，希望能夠沖刷。當(dāng)日低平潮測得河床面標(biāo)高見下表。面和圍堰底的過水面積，希望能夠沖刷。當(dāng)日低平潮測得河床

4、面標(biāo)高見下表。5 1515日再次將圍堰下放至河床，下放高度日再次將圍堰下放至河床，下放高度2m2m，圍堰底標(biāo)，圍堰底標(biāo)高高-8.5m-8.5m，比設(shè)計底標(biāo)高高，比設(shè)計底標(biāo)高高70cm70cm。1616日至日至1818日繼續(xù)采用吸泥日繼續(xù)采用吸泥等措施清理河床，但總因局部擱淺，只能單點下放等措施清理河床，但總因局部擱淺，只能單點下放101020cm20cm，對圍堰整體卻沒有實質(zhì)性影響，下放工作暫時停滯。，對圍堰整體卻沒有實質(zhì)性影響，下放工作暫時停滯。1.21.2目前狀況目前狀況 目前圍堰底標(biāo)高目前圍堰底標(biāo)高-8.50m-8.50m，比上報施工工藝高，比上報施工工藝高70cm70cm。平面。平面位

5、置偏西位置偏西20mm20mm、偏北、偏北30mm30mm，豎直度無偏差，除高程不滿足上，豎直度無偏差，除高程不滿足上報的施工工藝外，其余各項指標(biāo)均符合設(shè)計及專用規(guī)范要求。報的施工工藝外，其余各項指標(biāo)均符合設(shè)計及專用規(guī)范要求。6 圍堰下放歷時近圍堰下放歷時近2020天，過程中雖然采取了很多措施，但終不能使圍堰天，過程中雖然采取了很多措施，但終不能使圍堰順利下放既定的高程，項目部對設(shè)計階段和實施階段的水文環(huán)境進行了仔順利下放既定的高程，項目部對設(shè)計階段和實施階段的水文環(huán)境進行了仔細的分析和研究，并就在目前情況下，直接進行封底，重新進行了計算，細的分析和研究，并就在目前情況下，直接進行封底，重新進

6、行了計算，能夠滿足施工要求，具體情況如下。能夠滿足施工要求，具體情況如下。2.1 2.1 與設(shè)計階段的水文差異與設(shè)計階段的水文差異 設(shè)計階段圍堰按最不利水文工況進行計算，即最高潮位設(shè)計階段圍堰按最不利水文工況進行計算，即最高潮位+6.0m+6.0m、最、最低潮位低潮位-2.50m-2.50m，而目前在農(nóng)歷大潮期間最高潮位，而目前在農(nóng)歷大潮期間最高潮位+4.30m+4.30m、最低潮位、最低潮位- -1.40m1.40m。潮位的差異，對圍堰的浮力影響非常大，也必然影響對封底混。潮位的差異，對圍堰的浮力影響非常大，也必然影響對封底混凝土和護筒之間粘結(jié)力的要求，目前高潮位降低、低潮位提高，則需凝土和

7、護筒之間粘結(jié)力的要求，目前高潮位降低、低潮位提高，則需要的用于抵抗上浮和下沉的粘結(jié)力也相應(yīng)減小。要的用于抵抗上浮和下沉的粘結(jié)力也相應(yīng)減小。72.2 2.2 目前情況下的工況計算目前情況下的工況計算2.2.12.2.1基本參數(shù)基本參數(shù)?圍堰內(nèi)徑圍堰內(nèi)徑13.70m13.70m、圍堰外徑、圍堰外徑16.10m16.10m、壁厚、壁厚1.20m1.20m，圍堰自重，圍堰自重G G圍圍=248t=248t；?承臺底高程承臺底高程-7.0m-7.0m、圍堰底高程、圍堰底高程-8.50m-8.50m，則封底混凝土厚度，則封底混凝土厚度1.50m1.50m；?目前農(nóng)歷大潮期間最高潮位目前農(nóng)歷大潮期間最高潮位

8、+4.30m+4.30m、低水位、低水位-1.40m-1.40m；?封底混凝土采用水下封底混凝土采用水下C30C30混凝土，取封底混凝土與護筒間粘結(jié)力混凝土，取封底混凝土與護筒間粘結(jié)力12t/12t/ ；則幾個基本參數(shù)的計算如下：則幾個基本參數(shù)的計算如下：?圍堰內(nèi)凈底面積圍堰內(nèi)凈底面積: A: A內(nèi)凈內(nèi)凈=3.14=3.14(13.7/2)(13.7/2)2 27 7(2.332/2)(2.332/2)2 2=117.5=117.5；?圍堰凈底面積圍堰凈底面積:A:A凈凈=3.14=3.14(16.1/2)(16.1/2)2 27 7(2.332/2)(2.332/2)2 2=173.6=17

9、3.6；?圍堰雙壁部分底面積圍堰雙壁部分底面積:A:A雙雙= A= A凈凈- A- A內(nèi)凈內(nèi)凈=56.1=56.1；?每米高度隔艙內(nèi)灌水重量每米高度隔艙內(nèi)灌水重量:G= A:G= A雙雙1=56.1t1=56.1t；?封底混凝土自重封底混凝土自重: G: G封封=2.3=2.31.51.5A A內(nèi)凈內(nèi)凈= 405.4t= 405.4t；?承臺自重承臺自重: G: G承承=4=42.52.53.143.14(13.6/2)(13.6/2)2 2=1451.9t=1451.9t；?封底混凝土與護筒之間粘結(jié)力封底混凝土與護筒之間粘結(jié)力: F: F粘粘=7=73.143.142.3322.3321.5

10、1.512=922.6t12=922.6t；?高潮位下圍堰承受的浮力高潮位下圍堰承受的浮力:F:F高浮高浮=173.6=173.6(4.3(4.38.5)8.5)1=2222.1t1=2222.1t；?低潮位下圍堰承受的浮力低潮位下圍堰承受的浮力:F:F低浮低浮=173.6=173.6(8.5(8.51.4)1.4)1=1232.6t1=1232.6t；82.2.22.2.2各受力工況計算各受力工況計算 1) 1) 圍堰上浮工況圍堰上浮工況 此最不利工況出現(xiàn)在最高潮位時封底完成混凝土凝固，圍堰內(nèi)抽水準(zhǔn)備開此最不利工況出現(xiàn)在最高潮位時封底完成混凝土凝固，圍堰內(nèi)抽水準(zhǔn)備開始承臺施工。此時導(dǎo)致圍堰上

11、浮的力為高潮位情況下圍堰承受的浮力始承臺施工。此時導(dǎo)致圍堰上浮的力為高潮位情況下圍堰承受的浮力F F高浮高浮，抵抗圍堰上浮的力為圍堰自重抵抗圍堰上浮的力為圍堰自重G G圍圍、封底混凝土自重、封底混凝土自重G G封封和封底混凝土和護筒之和封底混凝土和護筒之間的粘結(jié)力間的粘結(jié)力F F粘粘，則有，則有F F高浮高浮=2222.1t=2222.1t；G G圍圍+G+G封封+F+F粘粘=248+405.4+922.6=1576.0t=248+405.4+922.6=1576.0t；F F高浮高浮-(G-(G圍圍+G+G封封+F+F粘粘)=646.1t)=646.1t，圍堰會上浮，按原施工工藝，必須通過隔

12、艙內(nèi)壓，圍堰會上浮，按原施工工藝，必須通過隔艙內(nèi)壓水以平衡上浮力，取壓水高度水以平衡上浮力，取壓水高度H H，則，則H=FH=F高浮高浮-( G-( G圍圍+G+G封封+F+F粘粘)/G =646.1/56.1=11.5m)/G =646.1/56.1=11.5m，取安全高度，取安全高度0.5m0.5m；即在高潮位情況下圍堰內(nèi)抽水，可通過隔艙內(nèi)壓水即在高潮位情況下圍堰內(nèi)抽水，可通過隔艙內(nèi)壓水12.0m12.0m，標(biāo)高至，標(biāo)高至+3.50m+3.50m，可，可保證圍堰不上浮，滿足施工要求。保證圍堰不上浮，滿足施工要求。 9 2) 2) 圍堰下沉工況圍堰下沉工況 此最不利工況出現(xiàn)在最低潮位時承臺混

13、凝土澆筑完成而未凝固。此時導(dǎo)此最不利工況出現(xiàn)在最低潮位時承臺混凝土澆筑完成而未凝固。此時導(dǎo)致圍堰下沉的力為圍堰自重致圍堰下沉的力為圍堰自重G G圍圍、封底混凝土自重、封底混凝土自重G G封封和承臺自重和承臺自重G G承承，抵抗承，抵抗承臺下沉的力為低潮位的圍堰浮力臺下沉的力為低潮位的圍堰浮力F F低浮低浮和封底混凝土和護筒之間的粘結(jié)力和封底混凝土和護筒之間的粘結(jié)力F F粘粘，則有則有G G圍圍+G+G封封+G+G承承=248+405.4+1451.9=2105.3t=248+405.4+1451.9=2105.3t；F F低浮低浮+ F+ F粘粘=1232.6+922.6=2155.2t=12

14、32.6+922.6=2155.2t；G G圍圍+G+G封封+G+G承承=2105.3t=2105.3tF F低浮低浮+ F+ F粘粘=2155.2t=2155.2t，此最不利工況下圍堰不會下沉，滿足施工要求。此最不利工況下圍堰不會下沉，滿足施工要求。 3) 3) 封底混凝土強度檢算封底混凝土強度檢算封底混凝土級別采用水下封底混凝土級別采用水下C30C30取彎曲容許拉應(yīng)力為取彎曲容許拉應(yīng)力為0.67MPa0.67MPa； 最不利工況一：最高潮位時封底完成混凝土凝固，圍堰內(nèi)抽水準(zhǔn)備開最不利工況一：最高潮位時封底完成混凝土凝固，圍堰內(nèi)抽水準(zhǔn)備開始承臺施工始承臺施工封底混凝土承受的均布荷載封底混凝土

15、承受的均布荷載q=(8.5+4.3)q=(8.5+4.3)1 12.32.31.5=9.35t/m1.5=9.35t/m2 2，建立計，建立計算模型，則算模型，則10 計算模型計算模型 應(yīng)力圖應(yīng)力圖經(jīng)計算知：封底混經(jīng)計算知：封底混凝土最大應(yīng)力為：凝土最大應(yīng)力為：0.18MPa0.18MPa0.67MPa0.67MPa，滿足要求。滿足要求。11 最不利工況二最不利工況二: : 最低潮位時承臺混凝土澆筑完成而未凝固最低潮位時承臺混凝土澆筑完成而未凝固封底混凝土承受的均布荷載封底混凝土承受的均布荷載q=2.5q=2.54.0+2.34.0+2.31.51.5(8.5(8.51.4)1.4)1=6.3

16、5t/m1=6.35t/m2 2，建立計算模型，則建立計算模型，則 應(yīng)力圖應(yīng)力圖計算模型計算模型經(jīng)計算知：封底經(jīng)計算知：封底混凝土最大應(yīng)力為：混凝土最大應(yīng)力為：0.32MPa0.32MPa0.67 MPa0.67 MPa，滿足要求。滿足要求。122.2.32.2.3結(jié)論結(jié)論 對封底及承臺施工過程中高潮位、低潮位間，圍堰各最不對封底及承臺施工過程中高潮位、低潮位間，圍堰各最不利工況及該工況下封底混凝土結(jié)構(gòu)安全性檢算，均滿足施工利工況及該工況下封底混凝土結(jié)構(gòu)安全性檢算，均滿足施工的要求，結(jié)構(gòu)安全。的要求，結(jié)構(gòu)安全。13 圍堰封底完成后將經(jīng)歷封底混凝土養(yǎng)護、圍堰抽水、清理、鋼護筒割除、圍堰封底完成后

17、將經(jīng)歷封底混凝土養(yǎng)護、圍堰抽水、清理、鋼護筒割除、樁頭破除以及承臺施工等工序，為直觀反映整個過程各工序圍堰受力情況，樁頭破除以及承臺施工等工序，為直觀反映整個過程各工序圍堰受力情況，現(xiàn)用區(qū)間圖予以描述。取圍堰承受向下的荷載為正值，向上的荷載為負值，現(xiàn)用區(qū)間圖予以描述。取圍堰承受向下的荷載為正值，向上的荷載為負值，2.2.12.2.1的基本參數(shù)可重新描述如下：的基本參數(shù)可重新描述如下：圍堰自重圍堰自重G G圍圍=+248t(=+248t(向下的自重向下的自重) )；封底混凝土自重封底混凝土自重: G: G封封=+405.4t(=+405.4t(向下的自重向下的自重) )；承臺自重承臺自重: G:

18、 G承承=0=0+1451.9t(+1451.9t(從鋼筋綁扎到混凝土澆筑，為荷載逐漸增加的從鋼筋綁扎到混凝土澆筑，為荷載逐漸增加的過程，最大值為承臺自重過程，最大值為承臺自重) )；隔艙內(nèi)壓水重量隔艙內(nèi)壓水重量:G:G水水=0=0+852.7t(+852.7t(壓水自重，方向向下，隨壓水高度增加，壓水自重，方向向下，隨壓水高度增加，逐漸增大，最大值為逐漸增大，最大值為15.2m15.2m隔艙內(nèi)全部壓滿水隔艙內(nèi)全部壓滿水) )封底混凝土與護筒之間粘結(jié)力封底混凝土與護筒之間粘結(jié)力: F: F粘粘= =922.6t(922.6t(作為抵抗上浮抗力時受力方向作為抵抗上浮抗力時受力方向向下，作為抵抗下

19、沉的抗力時受力方向向上向下，作為抵抗下沉的抗力時受力方向向上) )；圍堰承受的浮力圍堰承受的浮力:F:F浮浮=-1232.6=-1232.6-2222.1t(-2222.1t(受力向上，隨著潮水的漲落不斷變受力向上，隨著潮水的漲落不斷變化，但始終在最高潮位和最低潮位區(qū)間化，但始終在最高潮位和最低潮位區(qū)間) )；143.1 3.1 封底過程及封底混凝土養(yǎng)護期間封底過程及封底混凝土養(yǎng)護期間 該過程通過圍堰側(cè)板上設(shè)置的連通管，保持內(nèi)外水位平衡，封底混凝該過程通過圍堰側(cè)板上設(shè)置的連通管，保持內(nèi)外水位平衡，封底混凝土自身不承受額外荷載，結(jié)構(gòu)安全，不作分析。土自身不承受額外荷載，結(jié)構(gòu)安全，不作分析。3.2

20、 3.2 圍堰內(nèi)清理圍堰內(nèi)清理 該過程為封底混凝土達到設(shè)計強度，封堵側(cè)板連通管，對圍堰內(nèi)抽該過程為封底混凝土達到設(shè)計強度，封堵側(cè)板連通管，對圍堰內(nèi)抽水，然后清理封底混凝土頂面、拆除吊掛系統(tǒng)、割除鋼護筒、鑿除樁水，然后清理封底混凝土頂面、拆除吊掛系統(tǒng)、割除鋼護筒、鑿除樁頭等，承臺施工未開始，將經(jīng)歷多次漲落潮。頭等，承臺施工未開始，將經(jīng)歷多次漲落潮。153.2.1 3.2.1 下沉計算下沉計算 不利工況，在最低潮位情況下圍不利工況，在最低潮位情況下圍堰隔艙內(nèi)灌滿水，則圍堰受力見圖。堰隔艙內(nèi)灌滿水，則圍堰受力見圖。 以封底混凝土與護筒之間的粘結(jié)以封底混凝土與護筒之間的粘結(jié)力作為抗力考慮，則此時圍堰受

21、力為力作為抗力考慮，則此時圍堰受力為G G圍圍+G+G封封+G+G水水+F+F浮浮=248+405.4+852.7-=248+405.4+852.7-1232.6=+273.5t1232.6=+273.5t；作為抗力的作為抗力的F F粘粘=922.6t=922.6t273.5t273.5t，圍，圍堰不會下沉。堰不會下沉。3.2.2 3.2.2 上浮計算上浮計算 不利工況，在最高潮位情況下，隔不利工況，在最高潮位情況下，隔艙內(nèi)灌滿水，則圍堰受力見圖。艙內(nèi)灌滿水，則圍堰受力見圖。 以封底混凝土與護筒之間的粘結(jié)力以封底混凝土與護筒之間的粘結(jié)力作為抗力考慮，則此時圍堰受力為作為抗力考慮，則此時圍堰受力

22、為G G圍圍+G+G封封+G+G水水+F+F浮浮=248+405.4+852.7-=248+405.4+852.7-2222.1=-716t2222.1=-716t；作為抗力的作為抗力的F F粘粘=922.6t=922.6t716t716t，圍堰不會上浮。圍堰不會上浮。163.2.3 3.2.3 區(qū)間包絡(luò)區(qū)間包絡(luò)根據(jù)根據(jù)3.2.13.2.1、3.2.23.2.2計算，繪制直觀的區(qū)間包絡(luò)圖如下。計算，繪制直觀的區(qū)間包絡(luò)圖如下。3.3 3.3 承臺施工承臺施工 該過程包括鋼筋綁扎、混凝土澆筑、養(yǎng)護，荷載逐漸遞加，其中單個承臺該過程包括鋼筋綁扎、混凝土澆筑、養(yǎng)護，荷載逐漸遞加，其中單個承臺混凝土方量

23、混凝土方量581m581m3 3，預(yù)計可在，預(yù)計可在1010小時內(nèi)澆筑完成。小時內(nèi)澆筑完成。3.3.1 3.3.1 下沉計算下沉計算 不利工況，低潮位情況下，承臺混凝土澆筑完成未凝固，圍堰隔艙不利工況，低潮位情況下，承臺混凝土澆筑完成未凝固，圍堰隔艙內(nèi)水抽干，則圍堰受力見圖如下。內(nèi)水抽干，則圍堰受力見圖如下。17以封底混凝土與護筒之間的粘結(jié)力作為抗力考慮，則此時圍堰受力為以封底混凝土與護筒之間的粘結(jié)力作為抗力考慮，則此時圍堰受力為G G圍圍+G+G封封+G+G承承+F+F浮浮=248+405.4+1451.9-1232.6=872.7t=248+405.4+1451.9-1232.6=872.

24、7t；作為抗力的作為抗力的F F粘粘=922.6t=922.6t872.7t872.7t，圍堰不會下沉。，圍堰不會下沉。183.4 3.4 隔艙內(nèi)水位控制隔艙內(nèi)水位控制 由由3.23.2和和3.33.3的計算可知，隔艙內(nèi)壓水對封底混凝土的結(jié)構(gòu)安全起著非常重的計算可知，隔艙內(nèi)壓水對封底混凝土的結(jié)構(gòu)安全起著非常重要的作用，同時還存在一個灌滿水到抽空水的轉(zhuǎn)換過程，故對隔艙內(nèi)水位作如要的作用，同時還存在一個灌滿水到抽空水的轉(zhuǎn)換過程，故對隔艙內(nèi)水位作如下控制。下控制。3.3.2 3.3.2 上浮計算上浮計算不利工況，在混凝土澆筑前，承臺重量未加載，同不利工況，在混凝土澆筑前，承臺重量未加載，同3.2.2

25、3.2.2工況。工況。3.3.3 3.3.3 區(qū)間包絡(luò)區(qū)間包絡(luò)根據(jù)根據(jù)3.3.13.3.1、3.3.23.3.2計算，繪制直觀的區(qū)間包絡(luò)圖如下。計算，繪制直觀的區(qū)間包絡(luò)圖如下。19 1) 1) 圍堰內(nèi)抽水至承臺鋼筋綁扎前，隔艙內(nèi)始終保持灌滿水圍堰內(nèi)抽水至承臺鋼筋綁扎前，隔艙內(nèi)始終保持灌滿水的狀態(tài)，不需要抽水或補水；的狀態(tài)，不需要抽水或補水； 2) 2) 承臺鋼筋綁扎過程中，隨鋼筋重量的增加，隔艙內(nèi)水適當(dāng)承臺鋼筋綁扎過程中，隨鋼筋重量的增加，隔艙內(nèi)水適當(dāng)減小，增加和減小的數(shù)量相抵消；減小，增加和減小的數(shù)量相抵消； 3) 3) 承臺混凝土澆筑過程中，隨著混凝土的澆筑，圍堰內(nèi)逐漸承臺混凝土澆筑過程中

26、，隨著混凝土的澆筑，圍堰內(nèi)逐漸抽水，增加和減少的重量相當(dāng)，直至隔艙內(nèi)水全部抽空；抽水，增加和減少的重量相當(dāng)，直至隔艙內(nèi)水全部抽空； 4) 4) 承臺混凝土澆筑選擇退潮時開始，承臺混凝土澆筑選擇退潮時開始，1010小時內(nèi)小時內(nèi)( (再次達到高再次達到高平潮前平潮前) )完成，高平潮時部分先澆筑的混凝土已初凝，有利于結(jié)完成，高平潮時部分先澆筑的混凝土已初凝，有利于結(jié)構(gòu)安全。構(gòu)安全。20 在目前狀況下進行封底，理論計算是通過了，但水下作業(yè)存在很多不確在目前狀況下進行封底，理論計算是通過了，但水下作業(yè)存在很多不確定因素，現(xiàn)場必須加強細節(jié)管理，確保各項工序按工藝執(zhí)行到位，保證封底定因素，現(xiàn)場必須加強細節(jié)

27、管理，確保各項工序按工藝執(zhí)行到位，保證封底一次性成功。一次性成功。4.1 4.1 加強技術(shù)管理和技術(shù)交底加強技術(shù)管理和技術(shù)交底 1) 1) 加強潮位觀測，本方案建立的前提條件是目前的潮位情況與原設(shè)加強潮位觀測，本方案建立的前提條件是目前的潮位情況與原設(shè)計存在較大差異，一旦潮位發(fā)生變化，必須及時微調(diào)本方案中的有關(guān)細節(jié)，計存在較大差異，一旦潮位發(fā)生變化，必須及時微調(diào)本方案中的有關(guān)細節(jié)，確保封底安全；確保封底安全； 2) 2) 根據(jù)去年的經(jīng)驗，本時間段不會出現(xiàn)超出計算水位的潮位，但必根據(jù)去年的經(jīng)驗，本時間段不會出現(xiàn)超出計算水位的潮位，但必須建立潮位預(yù)警機制，將須建立潮位預(yù)警機制，將+4.20m+4.

28、20m和和-1.30m-1.30m設(shè)置為警戒水位，每天觀測，并設(shè)置為警戒水位，每天觀測，并建立臺帳，尤其關(guān)注農(nóng)歷大潮汛期間的潮位情況；建立臺帳，尤其關(guān)注農(nóng)歷大潮汛期間的潮位情況； 3) 3) 封底前將組織所有參與人員進行詳細的技術(shù)交底，詳細講解各不封底前將組織所有參與人員進行詳細的技術(shù)交底，詳細講解各不利工況和應(yīng)對措施。對所有參與人員進行崗位編號，詳細交代每個崗位的利工況和應(yīng)對措施。對所有參與人員進行崗位編號，詳細交代每個崗位的職責(zé)、注意事項和警號標(biāo)志。職責(zé)、注意事項和警號標(biāo)志。214.2 4.2 圍堰內(nèi)水下焊接錨固裝置圍堰內(nèi)水下焊接錨固裝置 底混凝土與護筒間的粘結(jié)力是圍堰施工成敗的關(guān)鍵，也是

29、每個圍堰施工控底混凝土與護筒間的粘結(jié)力是圍堰施工成敗的關(guān)鍵，也是每個圍堰施工控制的關(guān)鍵，鑒于目前制的關(guān)鍵，鑒于目前B51#B51#墩右圍堰的現(xiàn)狀，在護筒側(cè)壁水下焊接錨固裝置，以墩右圍堰的現(xiàn)狀，在護筒側(cè)壁水下焊接錨固裝置，以增強粘結(jié)力。錨固裝置采用增強粘結(jié)力。錨固裝置采用I18I18，側(cè)面貼護筒外壁焊接，單塊焊接長度，側(cè)面貼護筒外壁焊接，單塊焊接長度0.2m0.2m，單面焊接單面焊接3 3塊，相互間距塊，相互間距0.2m0.2m，底部距圍堰底板，底部距圍堰底板25cm25cm，頂部距離封底混凝土頂，頂部距離封底混凝土頂25cm25cm，沿護筒周長方向焊接，沿護筒周長方向焊接4 4組，單個護筒共焊

30、接組，單個護筒共焊接1212塊，具體結(jié)構(gòu)形式見下圖。塊，具體結(jié)構(gòu)形式見下圖。224.3 4.3 圍堰外焊接錨固裝置圍堰外焊接錨固裝置 為提高圍堰抗上浮、下沉的能力，在圍堰外壁分別與施工平臺為提高圍堰抗上浮、下沉的能力，在圍堰外壁分別與施工平臺C C、D D區(qū)域的區(qū)域的鋼管樁上焊接錨固裝置，錨固裝置用鋼管樁上焊接錨固裝置，錨固裝置用I45aI45a型鋼，焊接成型鋼，焊接成“Z”Z”字形，形成類似字形，形成類似于平臺樁間連接系的裝置。于平臺樁間連接系的裝置。234.4 4.4 底板清理底板清理 1) 1) 由于錢塘江江水中含砂率較高，若底板不能清理干凈，將減小有效封底由于錢塘江江水中含砂率較高，若底板不能清理干凈，將減小有效封底混凝土的厚度，對方案的實施造成很大影響，故將采取切實有效的措施清理底混凝土的厚度，對方案的實施造成很大影響，故將采取切實有效的措施清理底板。板。 2) 2) 底板的清理由小型吸泥機配合潛水員完成。潛水員站在圍堰底板上，手底板的清理由小型吸泥機配合潛水員完成。潛水員站在圍堰底板上，手扶小型吸泥機，將吸泥口對準(zhǔn)