(完整word版)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范是根據(jù)建設(shè)部建標(biāo)1997108號文的要求，由中國建筑科 學(xué)研究院會同有關(guān)的高等院校及科研、 設(shè)計、企業(yè)單位共同修訂而成。在修訂過 程中，規(guī)范修訂組開展了各類專題研究， 進(jìn)行了廣泛的調(diào)查分析，總結(jié)了近年來 我國混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計的實踐經(jīng)驗，與相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進(jìn)行了協(xié)調(diào)，與國際先進(jìn)的 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進(jìn)行了比較和借鑒。在此基礎(chǔ)上以多種方式廣泛征求了全國有關(guān)單位的 意見并進(jìn)行了試設(shè)計，對主要問題進(jìn)行了反復(fù)修改，最后經(jīng)審查定稿。目錄混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、之，刖H第1章總則第2章術(shù)語、符號第3章基本設(shè)計規(guī)定第4章材料第5章結(jié)構(gòu)分析第6章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算要求 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范

2、、之，刖H第1章總則第2章術(shù)語、符號第3章基本設(shè)計規(guī)定第4章材料第5章結(jié)構(gòu)分析第6章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算要求 第7章 承載能力極限狀態(tài)計算 第11章 混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計 附錄D后張預(yù)應(yīng)力鋼筋常用束形的預(yù)應(yīng)力損失 附錄E與時間相關(guān)的預(yù)應(yīng)力損失 附錄F任意截面構(gòu)件正截面承載力計算 附錄G板柱節(jié)點計算用等效集中反力設(shè)計不 本規(guī)范用詞用語說明商中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)GB 50010-2002混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范Code for design of concrete structures 主編部門：中華人民共和國建設(shè)部 批準(zhǔn)部門：中華人民共和國建設(shè)部 施行日期：2002年4月1日 關(guān)于發(fā)布國家標(biāo)準(zhǔn)

3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的通知 根據(jù)我部關(guān)于印發(fā)一九九七年工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)制訂、修訂計劃的通知（建標(biāo)1997108號）的要求，由建設(shè)部會同有關(guān)部門共同修訂的混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，經(jīng)有關(guān)部門會審，批準(zhǔn)為國家標(biāo)準(zhǔn)，編號為GB50010-2002,自 2002 年 4 月 1 日起施行。其中， 3.1.8、3.2.1、4.1.3、 4.1.4、4.2.2、4.2.3、6.1.1、9.2.1、9.5.1、10.9.3、10.9.8、11.1.2、 11.1.4、11.3.1、11.3.6、11.4.12、11.7.11 為強制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí) 行。原混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GBJ 10-89于2002年12月31日廢

4、止。本規(guī)范由建設(shè)部負(fù)責(zé)管理和對強制性條文的解釋，中國建筑科學(xué)研究 院負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋，建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織中國建筑工業(yè)出 版社出版發(fā)行。中華人民共和國建設(shè)部 2002年2月20日、A _ 刖百本標(biāo)準(zhǔn)是根據(jù) 建設(shè)部建標(biāo)1997108號文的要求，由中國建筑科學(xué)研究 院會同有關(guān)的高等院校及科研、設(shè)計、企業(yè)單位共同修訂而成。在修訂過程中，規(guī)范修訂組開展了各類專題研究，進(jìn)行了廣泛的調(diào)查 分析，總結(jié)了近年來我國混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計的實踐經(jīng)驗，與相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范 進(jìn)行了協(xié)調(diào)，與國際先進(jìn)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進(jìn)行了比較和借鑒。在此基礎(chǔ)上以多 種方式廣泛征求了全國有關(guān)單位的意見并進(jìn)行了試設(shè)計，對主要問題進(jìn)行 了反復(fù)修改，

5、最后經(jīng)審查定稿。本規(guī)范主要規(guī)定的內(nèi)容有：混凝土結(jié)構(gòu)基本設(shè)計規(guī)定、材料、結(jié)構(gòu)分 析、承載力極限狀態(tài)計算及正常使用極限狀態(tài)驗算、構(gòu)造及構(gòu)件、結(jié)構(gòu)構(gòu) 件抗震設(shè)計及有關(guān)的附錄。本規(guī)范將來可能需要進(jìn)行局部修訂，有關(guān)局部修訂的信息和條文內(nèi)容 將刊登在工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化雜志上。本規(guī)范以黑體字標(biāo)志的條文為強制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。第1章總則第1.0.1條 為了在混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計中貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策， 做到技術(shù)先進(jìn)、安全適用、經(jīng)濟(jì)合理、確保質(zhì)量，制訂本規(guī)范。第1.0.2條本規(guī)范適用于房屋和一般構(gòu)筑物的鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力混 凝土以及素混凝土承重結(jié)構(gòu)的設(shè)計.本規(guī)范不適用于輕骨料混凝土及其他特種混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計。第

6、1.0.3條混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計，除應(yīng)符合本規(guī)范外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行 有關(guān)強制性標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定.第2章術(shù)語、符號2.1術(shù)語第 2.1.1 條 混凝土結(jié)構(gòu) concrete structure以混凝土為主制成的結(jié)構(gòu)，包括素混凝土結(jié)構(gòu)，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和預(yù) 應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)等。第 2.1.2 條 素混凝土結(jié)構(gòu) plain concrete structure由無筋或不配置受力鋼筋的混凝土制成的結(jié)構(gòu)。第 2.1.3 條 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)reinforced concrete structure由配置受力的普通鋼筋，鋼筋網(wǎng)或鋼筋骨架的混凝土制成的結(jié)構(gòu)。第 2.1.4 條 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)prestressed co

7、ncrete structure由配置受力的預(yù)應(yīng)力鋼筋通過張拉或其他方法建立預(yù)加應(yīng)力的混凝土 制成的結(jié)構(gòu)。第2.1.5條先張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)pretensioned prestressedconcrete structure在臺座上張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋后澆筑混凝土，并通過粘結(jié)力傳遞而建立預(yù) 加應(yīng)力的混凝土結(jié)構(gòu)。第2.1.6條后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)post-tensioned prestressedconcrete structure在混凝土達(dá)到規(guī)定強度后，通過張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋并在結(jié)構(gòu)上錨固而建 立預(yù)加應(yīng)力的混凝土結(jié)構(gòu)。第 2.1.7 條 現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)cast-in-situ concrete st

8、ructure在現(xiàn)場支模并整體澆筑而成的混凝土結(jié)構(gòu)。第 2.1.8 條 裝配式混凝土結(jié)構(gòu)prefabricated concrete structure由預(yù)制混凝土構(gòu)件或部件通過焊接，螺栓連接等方式裝配而成的混凝 土結(jié)構(gòu)。第2.1.9 條 裝配整體式混凝土結(jié)構(gòu)assembled monolithic concretestructure由預(yù)制混凝土構(gòu)件或部件通過鋼筋，連接件或施加預(yù)應(yīng)力加以連接并 現(xiàn)場澆筑混凝土而形成整體的結(jié)構(gòu)。第 2.1.10 條 框架結(jié)構(gòu) frame structure由梁和柱以剛接或較接相連接而構(gòu)成承重體系的結(jié)構(gòu)。第 2.1.11 條 剪力墻結(jié)構(gòu) shearwall str

9、ucture由剪力墻組成的承受豎向和水平作用的結(jié)構(gòu)。第 2.1.12 條 框架-剪力墻結(jié)構(gòu) frame-shearwall structure由剪力墻和框架共同承受豎向和水平作用的結(jié)構(gòu)。第 2.1.13 條 深受彎構(gòu)件 deep flexural member跨高比小于5的受彎構(gòu)件。第 2.1.14 條 深梁 deep beam跨高比不大于2的單跨梁和跨高比不大于2.5的多跨連續(xù)梁。第 2.1.15 條 普通鋼筋 ordinary steel bar用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的各種非預(yù)應(yīng)力鋼筋的總稱。第 2.1.16 條 預(yù)應(yīng)力鋼筋 prestressing tendon用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中施加預(yù)應(yīng)

10、力的鋼筋，鋼絲和鋼絞線的總稱。第 2.1.17 條 可靠度 degree of reliability結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的概率。第2.1.18 條 安全等級safety class根據(jù)破壞后果的嚴(yán)重程度劃分的結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件的等級。第2.1.19 條 設(shè)計使用年限 design working life設(shè)計規(guī)定的結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件不需進(jìn)行大修即可按其預(yù)定目的使用的時 期。第2.1.20條荷載效應(yīng)load effect由荷載引起的結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件的反應(yīng)，例如內(nèi)力，變形和裂縫等。第 2.1.21 條 荷載效應(yīng)組合 load effect combination按極限狀態(tài)設(shè)計時

11、，為保證結(jié)構(gòu)的可靠性而對同時出現(xiàn)的各種荷載效 應(yīng)設(shè)計值規(guī)定的組合。第 2.1.22 條基本組合 fundamental combination承載能力極限狀態(tài)計算時，永久荷載和可變荷載的組合。第 2.1.23 條標(biāo)準(zhǔn)組合 characteristic combination正常使用極限狀態(tài)驗算時，對可變荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值，組合值為荷載代 表值的組合。第 2.1.24 條準(zhǔn)永久組合 quasi-permanent combination正常使用極限狀態(tài)驗算時，對可變荷載采用準(zhǔn)永久值為荷載代表值的 組合。第3章基本設(shè)計規(guī)定3.1 一般規(guī)定第3.1.1條 本規(guī)范采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計法，以可

12、靠 指標(biāo)度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度，采用以分項系數(shù)的設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計。第3.1.2條整個結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分超過某一特定狀態(tài)就不能滿足設(shè) 計規(guī)定的某一功能要求，此特定狀態(tài)稱為該功能的極限狀態(tài)。極限狀態(tài)可分為下列兩類：一、承載能力極限狀態(tài)：這種極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到最大承載力、疲勞破壞或不適于繼續(xù)承載的變形；二、正常使用極限狀態(tài)：這種極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正 常使用或耐久性能的某項規(guī)定限值。第3.1.3條結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)根據(jù)承載能力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的 要求，分別按下列規(guī)定進(jìn)行計算和驗算：一、承載力及穩(wěn)定：所有結(jié)構(gòu)構(gòu)件均應(yīng)進(jìn)行承載力（包括失穩(wěn)）計算；在必要時尚應(yīng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)的傾覆，滑

13、移及漂浮驗算；有抗震設(shè)防要求的結(jié)構(gòu)尚應(yīng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震的承載力驗算；二、疲勞：直接承受吊車的構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算；但直接承受安裝或 檢修用吊車的構(gòu)件，根據(jù)使用情況和設(shè)計經(jīng)驗可不作疲勞驗算；三、變形：對使用上需控制變形值的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行變形驗算；四、抗裂及裂縫寬度：對使用上要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行混凝 土拉應(yīng)力驗算；對使用上允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗算；對 疊合式受彎構(gòu)件，尚應(yīng)進(jìn)行鋼筋拉應(yīng)力驗算。第3.1.4條 結(jié)構(gòu)及結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力 （包括失穩(wěn)）計算和傾覆、滑移及 漂浮驗算，均應(yīng)采用荷載設(shè)計值；疲勞、變形、抗裂及裂縫寬度驗算，均 應(yīng)采用相應(yīng)的荷載代表值；直接承受吊車的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在

14、計算承載力及驗 算疲勞、抗裂時，應(yīng)考慮吊車荷載的動力系數(shù)。預(yù)制構(gòu)件尚應(yīng)按制作、運輸及安裝時相應(yīng)的荷載值進(jìn)行施工階段的驗算。預(yù)制構(gòu)件吊裝的驗算，應(yīng)將構(gòu)件自重乘以動力系數(shù)，動力系數(shù)可取1.5,但可根據(jù)構(gòu)件吊裝時的受力情況適當(dāng)增減。對現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，必要時應(yīng)進(jìn)行施工階段的驗算。當(dāng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行抗震設(shè)計時，地震作用及其他荷載值均應(yīng)按現(xiàn)行國家 標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011的規(guī)定確定。第3.1.5條鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力鋼筋的配筋率應(yīng)符合本規(guī)范第9章，第10章有關(guān)最小配筋率的規(guī)定。素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)按本規(guī)范附錄A的規(guī)定進(jìn)行計算。第3.1.6條 結(jié)構(gòu)應(yīng)具有整體穩(wěn)定性，結(jié)構(gòu)的局部破壞不應(yīng)導(dǎo)致大范圍

15、 倒塌。第3.1.7條 在設(shè)計使用年限內(nèi)，結(jié)構(gòu)和結(jié)構(gòu)構(gòu)件在正常維護(hù)條件下應(yīng) 能保持其使用功能，而不需進(jìn)行大修加固。設(shè)計使用年限應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo) 準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) GB50068確定。若建設(shè)單位提出更高要 求，也可按建設(shè)單位的要求確定。第3.1.8條未經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計許可，不得改變結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán) 境。第4章材料4.1混凝土第4.1.1條 混凝土強度等級 應(yīng)按立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值確定。立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值系指按照標(biāo)準(zhǔn)方法制作養(yǎng)護(hù)的邊長為150mm勺立方體試件，在28d齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗方法測得的具有95%呆證率的抗壓強度。C15;當(dāng)采用第4.1.2條鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應(yīng)低于

16、HRB335級鋼筋時，混凝土強度等級不宜低于C20;當(dāng)采用HRB400和RRB400C20。預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應(yīng)低于C30;當(dāng)采用鋼絞線，鋼級鋼筋以及承受重復(fù)荷載的構(gòu)件，混凝土強度等級不得低于C40o絲，熱處理鋼筋作預(yù)應(yīng)力鋼筋時，混凝土強度等級不宜低于注：當(dāng)采用山砂混凝土及高爐礦渣混凝土?xí)r，尚應(yīng)符合專門標(biāo)準(zhǔn)的規(guī) 定。第4.1.3條 混凝土軸心抗壓，軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值 fck,ftk 應(yīng) 按表 4.1.3采用。混凝土強表4.1.3度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)(滑CCCCCCCCCCCCCCf度源12233445566778c不1吐:50505050505050k類：強度級16.720.1

17、第4.1.4條 混凝土軸心抗壓，軸心抗拉強度設(shè)計值fc,ft 應(yīng)按 表4.1.4采用?；炷翉姳?.1.4度設(shè)計值(N/mm)第4.1.5條混凝土受壓或受拉的彈性模量Ec應(yīng)按表4.1.5 采用混凝土疲 表4.1.7第4.1.8條 當(dāng)溫度在0c到100c范圍內(nèi)時，混凝土線膨脹系數(shù)ac可采用 1 X10/C。混凝土泊松比 V c可采用0.2?；炷良糇兡Ａ縂c可按表4.1.5中混凝土彈性模量的0.4倍采用。第5章結(jié)構(gòu)分析5.1基本原則 第5.1.1條 結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)計算和按正常使用極限狀態(tài)驗算時，應(yīng)按國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的作用（荷載）對結(jié)構(gòu)的整體進(jìn)行作用（荷載）效應(yīng)分析；必要時，尚應(yīng)對結(jié)構(gòu)

18、中受力狀況特殊的部分 進(jìn)行更詳細(xì)的結(jié)構(gòu)分析。第5.1.2條 當(dāng)結(jié)構(gòu)在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時，應(yīng) 分別進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，并確定其最不利的作用效應(yīng)組合。結(jié)構(gòu)可能遭遇火災(zāi)、爆炸、撞擊等偶然作用時，尚應(yīng)按國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求進(jìn)行相應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析。第5.1.3條 結(jié)構(gòu)分析所需的各種幾何尺寸，以及所采用的計算圖形、 邊界條件、作用的取值與組合、材料性能的計算指標(biāo)、初始應(yīng)力和變形狀 況等，應(yīng)符合結(jié)構(gòu)的實際工作狀況，并應(yīng)具有相應(yīng)的構(gòu)造保證措施。結(jié)構(gòu)分析中所采用的各種簡化和近似假定，應(yīng)有理論或試驗的依據(jù)，或經(jīng)工程實踐驗證。計算結(jié)果的準(zhǔn)確程度應(yīng)符合工程設(shè)計的要求。第5.1.4條 結(jié)構(gòu)分析應(yīng)符合下列要求

19、：1應(yīng)滿足力學(xué)平衡條件；2應(yīng)在不同程度上符合變形協(xié)調(diào)條件，包括節(jié)點和邊界的約束條件；3應(yīng)采用合理的材料或構(gòu)件單元的本構(gòu)關(guān)系。第5.1.5條結(jié)構(gòu)分析時，宜根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、構(gòu)件布置、材料性能和受力特點等選擇下列方法：- -線彈性分析方法；- -考慮塑性內(nèi)力重分布的分析方法；- -塑性極限分析方法；- -非線性分析方法；- -試驗分析方法。第5.1.6條 結(jié)構(gòu)分析所采用的電算程序應(yīng)經(jīng)考核和驗證，具技術(shù)條件 應(yīng)符合本規(guī)范和有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求。對電算結(jié)果，應(yīng)經(jīng)判斷和校核；在確認(rèn)其合理有效后，方可用于工程 設(shè)計。第6章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算要求6.1 一般規(guī)定第6.1.1條 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)使用

20、條件進(jìn)行承載力計 算及變形、抗裂、裂縫寬度和應(yīng)力驗算外，尚應(yīng)按具體情況對制作、運輸 及安裝等施工階段進(jìn)行驗算。當(dāng)預(yù)應(yīng)力作為荷載效應(yīng)考慮時，其設(shè)計值在本規(guī)范有關(guān)章節(jié)計算公式 中給出。對承載能力極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，預(yù)應(yīng)力分項 系數(shù)應(yīng)取1.0 ;不利時應(yīng)取1.2。對正常使用極限狀態(tài)，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng) 取 1.0。第6.1.2條 當(dāng)通過對一部分縱向鋼筋施加預(yù)應(yīng)力已能使構(gòu)件符合裂縫 控制要求時，承載力計算所需的其余縱向鋼筋可采用非預(yù)應(yīng)力鋼筋。非預(yù) 應(yīng)力鋼筋宜采用 HRB400級、HRB335a鋼筋，也可采用 RRB400級鋼筋。第6.1.3條 預(yù)應(yīng)力鋼筋的 張拉控制應(yīng)力 值6con不宜超

21、過表6.1.3規(guī) 定的張拉控制應(yīng)力限值，且不應(yīng)小于0.4fptk.當(dāng)符合下列情況之一時，表 6.1.3中的張拉控制應(yīng)力限值可提高0.05fptk:1要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設(shè)置的 預(yù)應(yīng)力鋼筋；2要求部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力鋼筋與 張拉臺座之間的溫差等因素產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。張拉控制 表6.1.3應(yīng)力限值鋼筋 種類張拉方法張 先法后張 法消除 應(yīng)力 鋼絲、 綱絞 線0.75 fptk0.75 fptk熱處 理鋼 筋0.70 fptk0.65 fptk2后張法構(gòu)件由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力(6.1.5-4)相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力式中An

22、-凈截面面積，即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面積及縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和；對由 不同混凝土強度等級組成的截面，應(yīng)根據(jù)混凝土彈性模量比值換算成同一 混凝土強度等級的截面面積；A0-換算截面面積：包括凈截面面積以及全部縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積換算成混凝土的截面面積；10、In-換算截面慣性矩、凈截面慣性矩；ep0、epn-換算截面重心、凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點的距離，按本規(guī)范第6.1.6條的規(guī)定計算；y0、yn-換算截面重心、凈截面重心至所計算纖維處的距離；M-相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值，按本規(guī)范第6.2.1條至6.2.7條的規(guī)定計算；a E

23、-鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值： a E=Es/Ec,此處，Es按 本規(guī)范表4.2.4 采用，Ec按本規(guī)范表 4.1.5 采用；Np0、Np-先張法構(gòu)件、后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力，按本規(guī)范第 6.1.6條計算；M2-由預(yù)加力Np在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩，按本規(guī)范第6.1.7條的規(guī)定計算。注：1在公式（6.1.5-1）、（6.1.5-4）中，右邊第二、第三項與第一項的應(yīng)力方向相同時取加號，相反時取減號；公式 （6.1.5-2）、（6.1.5-6）適用于pc為壓應(yīng)力的情況，當(dāng)（7 pc為拉應(yīng)力時，應(yīng)以負(fù)值代入；2在設(shè)計中宜采取措施避免或減少柱和墻等約束構(gòu)

24、件對梁、板預(yù)應(yīng)力效果的不利影響。第6.1.6條 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力以及合力點的偏心距（圖6.1.6）宜按下列公式計算：1先張法構(gòu)件(6.1.6-3)(H5As-(T 'l5A's(6.1.6-4)式中（rp0、dp。-受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等 于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力；o- pe> 0- 'pe-受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力；Ap、A'p-受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；As、A's-受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；yp、y'p-受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點至換算截面重心的距離；ys

25、、y's-受拉區(qū)、受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至換算截面重心的距離；目5、（T '15-受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在各自合力點處混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值，按本規(guī)范第6.2.5條的規(guī)定計算；ypn、y'pn-受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點至凈截面重心的距離；ysn、y'sn-受拉區(qū)、受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至凈截面重心的距離。注：當(dāng)公式（6.1.6-1） 至公式（6.1.6-4） 中的A'p=0時，可取式中 （T '15=0 。第6.1.7條 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在進(jìn)行正截面受彎承載 力計算及抗裂驗算時，在彎矩設(shè)計值中次彎矩應(yīng)參與組合；在進(jìn)行

26、斜截面 受剪承載力計算及抗裂驗算時，在剪力設(shè)計值中次剪力應(yīng)參與組合。次彎矩、次剪力及其參與組合的計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1按彈性分析計算時，次彎矩M2宜按下列公式計算：Np-預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力，按本規(guī)范公式 （6.1.6-3）計 算；epn-凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點的距離，按本規(guī) 范公式（6.1.6-4） 計算；M1-預(yù)加力NP對凈截面重心偏心引起的彎距值；Mr-由預(yù)加力NP的等效荷載在結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面上產(chǎn)生的彎矩值。次剪力宜根據(jù)構(gòu)件各截面次彎矩的分布按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算。2在對截面進(jìn)行受彎及受剪承載力計算時，當(dāng)參與組合的次彎矩、次剪 力對結(jié)構(gòu)不利時，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng)取1.

27、2 ;有利時應(yīng)取1.0。3在對截面進(jìn)行受彎及受剪的抗裂驗算時，參與組合的次彎矩和次剪力的預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng)取1.0。(<0.3第6.1.8條 對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在滿足本規(guī)范第9.5節(jié)縱向受力鋼筋最小配筋率的條件下，當(dāng)截面相對受壓區(qū)高度時，可考慮內(nèi)力重分布，支座截面矩可按10淵幅，并應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)驗算要求；當(dāng)?shù)?章的規(guī)定計算。（0.3時，不應(yīng)考慮內(nèi)力重分布。此處,（應(yīng)按本規(guī)范第6.1.9條先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長度 式計算：ltr應(yīng)按下列公ltr= a d(6.1.9)式中B采用；9.3.1采用；fcu相應(yīng)的軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)ltr的起點應(yīng)從距構(gòu)件末端（T

28、pe-放張時預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力； d-預(yù)應(yīng)力鋼筋的公稱直徑，按本規(guī)范附錄 a-預(yù)應(yīng)力鋼筋的外形系數(shù)，按本規(guī)范表 ftk-與放張時混凝土立方體抗壓強度值，按本規(guī)范表 4.1.3以線性內(nèi)插法確定。當(dāng)采用驟然放松預(yù)應(yīng)力鋼筋的施工工藝時， 0.25ltr 處開始計算。第6.1.10條 計算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜 截面受彎承載力時，錨固長度 范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度設(shè)計值在錨固起點處應(yīng)取為零，在錨固終點處應(yīng)取為fpy,兩點之間可按線性內(nèi)插法確定。預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長度la應(yīng)按本規(guī)范第9.3.1條確定。第6.1.11條 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工階段，除應(yīng)進(jìn)行承載能力 極限狀態(tài)驗

29、算外，對預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件或預(yù)壓時全截面受壓的 構(gòu)件，在預(yù)加力、自重及施式荷載（必要時應(yīng)考慮動力系數(shù)）作用下，其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力尚應(yīng)符合下列規(guī)定（圖6.1.11）:0- Ct < ft(6.1.11-k1)(rcc<0.8(6.1.11-fck2)截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計算:(T CC 或 0- C t= 0- pC+±(6.1.113)式中(TCC、(7 Ct-相應(yīng)施工階段計算截面邊緣纖維的混凝土壓應(yīng)力、拉應(yīng)力；ftk 、fck-與各施工階段混凝土立方體抗壓強度fcu相應(yīng)的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值、抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范表4.1.3以線性內(nèi)插法確定

30、；Nk、Mk-構(gòu)件自重及施工荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合的計算截面產(chǎn)生的軸向力值、彎矩值；W0-驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。第6.1.12條 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工階段，除應(yīng)進(jìn)行承載能力 極限狀態(tài)驗算外，對預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼 筋的構(gòu)件，其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：(T ct 0 2f tk(6.1.121)(rcc<0.8 fck(6.1.122)此處erct、crcc仍按本規(guī)范第 6.1.11條的規(guī)定計算。第6.1.13條 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋應(yīng)符合下 列要求：1施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率 (A

31、9;s+A'p)/A不應(yīng)小于0.2%,對后張法構(gòu)件不應(yīng)計入A'p,其中，A為構(gòu)件截面面積；2施工階段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，當(dāng)(rct=2ftk時，預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率A's/A不應(yīng)小于0.4%;當(dāng)ftk <6 ct <2ftk時，則在0.2%和0.4%之間按線性內(nèi)插法確定；3預(yù)拉區(qū)的縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的直徑不宜大于14mm并應(yīng)沿構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的外邊緣均勻配置。注：施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構(gòu)件，預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的 配筋可根據(jù)具體情況按實踐經(jīng)驗確定。第6.1.14條 對先張法和后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在承載力和 裂縫寬度

32、計算中，所用的混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù) 應(yīng)力鋼筋合力Np0及相應(yīng)的合力點的偏心距ep0,均應(yīng)按本規(guī)范公式(6.1.6-1)及(6.1.6-2)計算，此時，先張法和后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力(rp0、(T 'p0均應(yīng)按本規(guī)范第6.1.5條的規(guī)定計算。第7章承載能力極限狀態(tài)計算7.1正截面承載力計算的一般規(guī)定第7.1.1條 本章第7.1節(jié)至第7.4節(jié)規(guī)定的正截面承載能力極限狀態(tài) 計算，適用于鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件、受壓構(gòu)件和受拉構(gòu)件。對跨高比小于5的鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件，具承載力應(yīng)按本規(guī)范第10章第10.7節(jié)的規(guī)定進(jìn)行計算。第7.1.2條 正截面承載力應(yīng)按下列基

33、本假定進(jìn)行計算：1截面應(yīng)變保持平面；2不考慮混凝土的抗拉強度；3混凝土受壓的應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線按下列規(guī)定取用：當(dāng) e C& e 0時式中(7 C-混凝土壓應(yīng)變?yōu)閑 C時的混凝土壓應(yīng)力；fc-混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，按本規(guī)范表4.1.4采用；e 0-混凝土壓應(yīng)力剛達(dá)到fc時的混凝土壓應(yīng)變，當(dāng)計算的e 0值小于0.002時，取為0.002 ;e CU-正截面的混凝土極限壓應(yīng)變，當(dāng)處于非均勻受壓時，按公式(7.1.2-5) 計算，如計算的£ cu值大于0.0033 ,取為0.0033 ;當(dāng)處于軸心受壓時取為 e0；fcu,k-混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范第 4.1.1條確

34、定；n-系數(shù)，當(dāng)計算的 n值大于2.0時，取為2.0。4縱向鋼筋的應(yīng)力取等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但其絕對值不應(yīng)大于其相應(yīng)的強度設(shè)計值?？v向受拉鋼筋的極限拉應(yīng)變?nèi)?.01。第7.1.3條受彎構(gòu)件、偏心受力構(gòu)件正截面受壓區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形 可簡化為等效的矩形應(yīng)力圖。矩形應(yīng)力圖的受壓區(qū)高度x可取等于按截面應(yīng)變保持平面的假定所確定的中和軸高度乘以系數(shù) B 1。當(dāng)混凝土強度等級不超過C50時，0 1取為0.8 ,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，B 1取為0.74 ,其間按線性內(nèi)插法確定。矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值取為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值fc乘以系數(shù)a1。當(dāng)混凝土強度等級不超過 C50時，a 1取為1.

35、0 ,當(dāng)混凝土強度等級為 C80 時，a 1取為0.94 ,其間按線性內(nèi)插法確定。第7.1.4條 縱向受拉鋼筋屈服與受壓區(qū)混凝土破壞同時發(fā)生時的相對界限受壓區(qū)高度(b應(yīng)按下列公式計算：1鋼筋混凝土構(gòu)件有屈服點鋼筋(7.1.4-1)有屈服點鋼筋第二章 正常使用極限狀態(tài)驗算8.1裂縫控制驗算第9章構(gòu)造規(guī)定9.1伸縮縫第10章 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的基本規(guī)定10.1 板第10.1.1條 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板的厚度不應(yīng)小于表10.1.1規(guī)定的數(shù)現(xiàn)澆鋼筋 混凝土板 的最小厚 度(mm)表 10.1.1板 的 類 別最d厚度卑 應(yīng) 板屋面i板60民 用 建 筑 樓 板60二建板70fi 岑嚇 的 核 版8:0向而1 80

36、密 用 標(biāo)國 J(日武 /J 寸 回 筲 寸7 00mm40日a7 00 m m501 窄柢a川震卡屈4二. 4笥二一5C OTT LJC F J 4 1；0即 白阜 卡 S)5 00 m mq 8 勺0kr'aJ二1t 5華0第10.1.2條 混凝土板應(yīng)按下列原則進(jìn)行計算:1兩對邊支承的板應(yīng)按單向板計算；2四邊支承的板應(yīng)按下列規(guī)定計算：1）當(dāng)長邊與短邊長度之比小于或等于2.0時，應(yīng)按雙向板計算；2）當(dāng)長邊與短邊長度之比大于2.0 ,但小于3.0時，宜按雙向板計算；當(dāng)按沿短邊方向受力的單向板計算時，應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造 鋼筋；3）當(dāng)長邊與短邊長度之比大于或等于3.0時，可按沿

37、短邊方向受力的單向板計算。第10.1.3條當(dāng)多跨單向板、多跨雙向板采用分離式配筋時，跨中正 彎矩鋼筋宜全部伸入支座；支座負(fù)彎矩鋼筋向跨內(nèi)的延伸長度應(yīng)覆蓋負(fù)彎 矩圖并滿足鋼筋錨固的要求。第10.1.4條 板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚h0 150mm時，不宜大于200mm當(dāng)板厚 h>150mnW,不宜大于 1.5h ,且不宜大于 250mm第10.1.5條簡支板或連續(xù)板下部縱向受力鋼筋伸入支座的錨固長度不應(yīng)小于5d, d為下部縱向受力鋼筋的直徑。當(dāng)連續(xù)板內(nèi)溫度、收縮應(yīng)力 較大時，伸入支座的錨固長度宜適當(dāng)增加。第10.1.6條 當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁平行時，應(yīng)沿梁長度方向配置間距不大于200mm

38、a與梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋，其直徑不宜小于8mm且單位長度內(nèi)的總截面面積不宜小于板中單位寬度內(nèi)受力鋼筋截面面積的三分之一。該構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長度從梁邊算起每邊不宜小于板計算跨度10的四分之一（圖10.1.6）。第10.1.7條對與支承結(jié)構(gòu)整體澆筑或嵌固在承重砌體墻內(nèi)的現(xiàn)澆混凝土板，應(yīng)沿支承周邊配置上部構(gòu)造鋼筋，其直徑不宜小于8mm間距不宜大于200mm并應(yīng)符合下列規(guī)定：1現(xiàn)澆樓蓋周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板，應(yīng)在板邊上部設(shè)置垂直于板邊的構(gòu)造鋼筋，其截面面積不宜小于板跨中相應(yīng) 方向縱向鋼筋截面面積的三分之一；該鋼筋自梁邊或墻邊伸入板內(nèi)的長度， 在單向板中不宜小于受力方向板計算

39、跨度的五分之一；在雙向板中不宜小 于板短跨方向計算跨度的四分之一；在板角處該鋼筋應(yīng)沿兩個垂直方向布 置或按放射狀布置；當(dāng)柱角或墻的陽角突出到板內(nèi)且尺寸較大時，亦應(yīng)沿 柱邊或墻陽角邊布置構(gòu)造鋼筋，該構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長度應(yīng)從柱邊或墻 邊算起。上述上部構(gòu)造鋼筋應(yīng)接受拉鋼筋錨固在梁內(nèi)、墻內(nèi)或柱內(nèi)；2嵌固在砌體墻內(nèi)的現(xiàn)澆混凝土板，具上部與板邊垂直的構(gòu)造鋼筋伸入板內(nèi)的長度，從墻邊算起不宜小于板短邊跨度的七分之一；在兩邊嵌固于 墻內(nèi)的板角部分，應(yīng)配置雙向上部構(gòu)造鋼筋，該鋼筋伸入板內(nèi)的長度從墻 邊算起不宜小于板短邊跨度的四分之一；沿板的受力方向配置的上部構(gòu)造 鋼筋，其截面面積不宜小于該方向跨中受力鋼筋截面面

40、積的三分之一；沿 非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋，可根據(jù)經(jīng)驗適當(dāng)減少。第10.1.8條 當(dāng)按單向板設(shè)計時，除沿受力方向布置受力鋼筋外，尚 應(yīng)在垂直受力方向布置分布鋼筋。單位長度上分布鋼筋的截面面積不宜小 于單位寬度上受力鋼筋截面面積的15%且不宜小于該方向板截面面積的0.15%;分布鋼筋的間距不宜大于250mm直徑不宜小于 6mm對集中荷載較大的情況，分布鋼筋的截面面積應(yīng)適當(dāng)增加，其間距不宜大于200mm.注：當(dāng)有實踐經(jīng)驗或可靠措施時，預(yù)制單向板的分布鋼筋可不受本條 限制。第10.1.9條 在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域內(nèi)，鋼筋間距宜取 為150-200mm,并應(yīng)在板的末配筋表面布置溫度收縮鋼

41、筋，板的上、下表面 沿縱、橫兩個方向的配筋率均不宜小于0.1%。溫度收縮鋼筋可利用原有鋼筋貫通布置，也可另行設(shè)置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)， 并與原有鋼筋接受拉鋼筋的要求搭接或在周邊構(gòu)件中錨固。第10.1.10條 混凝土板中配置抗沖切箍筋或彎起鋼筋 時,應(yīng)符合下列構(gòu)造要求：1板的厚度不應(yīng)小于 150mm2按計算所需的箍筋及相應(yīng)的架立鋼筋應(yīng)配置在與45°沖切破壞錐面相交的范圍內(nèi)，且從集中荷載作用面或柱截面邊緣向外的分布長度不應(yīng)小 于1.5h0（圖10.1.10a）;箍筋應(yīng)做成封閉式，直徑不應(yīng)小于6mm間距不應(yīng)大于h0/3;3按計算所需彎起鋼筋的彎起角度可根據(jù)板的厚度在30。-45。之間選??；彎起鋼筋的

42、傾斜段應(yīng)與沖切破壞錐面相交（圖10.1.10b）,其交點應(yīng)在集中荷載作用面或柱截面邊緣以外（1/2-2/3）h 的范圍內(nèi)。彎起鋼筋直徑不宜小于12mm且每一方向不宜小于3根。第10.1.11條 對臥置于地基上的基礎(chǔ)筏板，當(dāng)板的厚度h>2m時，除應(yīng)沿板的上、下表面布置縱、橫方向的鋼筋外，尚宜沿板厚度方向間距不 超過1m設(shè)置與板面平行的構(gòu)造鋼筋網(wǎng)片，具直徑不宜小于12mm縱橫方向的間距不宜大于 200mm.第10.1.12條當(dāng)板中采用鋼筋焊接網(wǎng)片配筋時，應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān) 標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。第11章混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計11.1 一般規(guī)定附錄A素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算A.1 一般規(guī)定附錄B鋼筋的公稱截

43、面面積、計算截面面積及理論重量附錄C混凝土的多軸強度和本構(gòu)關(guān)系C.1總則第附錄C.1.1條 混凝土的多軸強度和本構(gòu)關(guān)系可采用下列方法確定：1制作試件并通過試驗測定：2選擇合理形式的數(shù)學(xué)模型，由試驗標(biāo)定其中所需的參數(shù)值；3采用經(jīng)過試驗驗證或工程經(jīng)驗證明可行的數(shù)學(xué)模型。第附錄C.1.2條 本附錄中所給出的各種數(shù)學(xué)模型適用于下述條件：混 凝土強度等級 C20-C80;混凝土質(zhì)量密度2200-2400kg/m ;正常溫度、濕度環(huán)境；正常加載速度。第附錄C.1.3條 本附錄中，混凝土的應(yīng)力 -應(yīng)變曲線和多軸強度均按 相對值 6/fc、& / & C、（r/ft、e/et、f3/fc 和

44、f1/ft 等給出。其中， 分母為混凝土的單軸強度 （fC或ft）和相應(yīng)的峰值應(yīng)變（e C或e t）。根據(jù)結(jié)構(gòu)分析方法和極限狀態(tài)驗算的需要，單軸強度（fC或ft）可分別取為標(biāo)準(zhǔn)值（fck或ftk）、設(shè)計值（fc或ft）或平均值（fcm或ftm）。其中， 平均值應(yīng)按下列公式計算：fcm=fck/ (C.1.3-1) (1-1.645 6 c)ftm=ftk/ (C.1.3-2) (1-1.645 6t)式中6 c、6t-混凝土抗壓強度、抗拉強度的變異系數(shù)，宜根據(jù)試驗統(tǒng)計確定C.2單軸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系第附錄C.2.1條混凝土單軸受壓的應(yīng)力-應(yīng)變曲線方程可按下列公式確定（圖C.2.1）:當(dāng)x&

45、l時y=aax+(3(C.2.1-1)-2 a a)x+(a a-2)x當(dāng)x>1時y=x/ a d (x-1)+x(C.2.1-2)第附錄C.2.2條混凝土單軸受拉的應(yīng)力-應(yīng)變曲線方程可按下列公式確定（圖 C.2.2）:當(dāng)x0 1時y=1.2x-0. 2x(C.2.2-1)當(dāng)x>1時y=x/ a t (C.2.2-2) (x-1)+xx= £ / £ t (C.2.2-3)y= "ft(C.2.2-4)式中at-單軸受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段的參數(shù)值，按表 C.2.2取用;ft-混凝土的單軸抗拉強度（ftk、ft或ftm）;et-與ft相應(yīng)的混凝土峰值拉

46、應(yīng)變，按表 C.2.2取用?；炷羻?軸受拉應(yīng) 力-應(yīng)義曲 線的參數(shù) 值表 C.2.2f t( N / m m )1 .01 .52 .02 .53 .03 .54 .0£t(X10)6581951 07118128137at0 .310 .701.251.952 .813 .825.10C.3多軸強度第附錄C.3.1條二維、三維結(jié)構(gòu)或處于多維應(yīng)力狀態(tài)的桿系結(jié)構(gòu)的局 部，由線彈性分析、非線性分析或試驗方法求得應(yīng)力分布和混凝土主應(yīng)力 值 W后，混凝土多軸強度驗算應(yīng)符合下列要求：I i | <（C.3.1）I fi I （i=1,2,3）式中 E 混凝土主應(yīng)力值：受拉為正，受壓為負(fù)

47、，且（71（7 263;fi 混凝土多軸強度：受拉為正，受壓為負(fù)，且 fl >f2 >f3,宜按第 C.3.2至C.3.4條的混凝土多軸強度相對值（ fi/ ft 或fi/fc ）計算。第附錄C.3.2條 在二軸（壓-壓、拉-壓、拉-拉）應(yīng)力狀態(tài)下，混凝土 的二軸強度可按圖C.3.2所示的包絡(luò)圖確定。第附錄C.3.3條 在三軸受壓（壓-壓-壓）應(yīng)力狀態(tài)下，混凝土的抗壓強 度（f3）可根據(jù)應(yīng)力比（T 1/ «3按圖C.3.3插值確定，其最高強度值不宜超 過 5fc。第附錄C.3.4條 在三軸拉-壓（拉-拉-壓、拉-壓-壓）應(yīng)力狀態(tài)下，混 凝土的多軸強度可不計62的影響，按二

48、軸拉-壓強度取值（圖C.3.2）。在三軸受拉（拉-拉-拉）應(yīng)力狀態(tài)下，混凝土的抗拉強度（f1）可取0.9ft 。C.4破壞準(zhǔn)則和本構(gòu)模型第附錄C.4.1條混凝土在多軸應(yīng)力狀態(tài)下的破壞準(zhǔn)則可采用下列一般 方程表達(dá)：c=ct(cos3 0 /2)+cc (sin3 9 /2)(C.4.1-2)0- oct= ( fl+f2+f3 ) /3(C.4.1-3)(C.4.1-4)(C.4.1-5)式中(7 oct-按混凝土多軸強度計算的八面體正應(yīng)力；T oct-按混凝土多軸強度計算的八面體剪應(yīng)力；a、b、d、ct、cc-參數(shù)值，宜由試驗標(biāo)定；無試驗依據(jù)時可按下列數(shù) 值取用：a=6.9638 , b=0.

49、09 , d=0.9297 , ct=12.2445,cc=7.3319。第附錄C.4.2條混凝土的本構(gòu)關(guān)系可采用非線彈性的正交異性模型， 也可采用經(jīng)過驗證的其他本構(gòu)模型。附錄D后張預(yù)應(yīng)力鋼筋常用束形的預(yù)應(yīng)力損失第附錄D.0.1條 拋物線形預(yù)應(yīng)力鋼筋可近似按圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋 考慮。當(dāng)其對應(yīng)的圓心角9030°時(圖D.0.1),由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮,在反向摩擦影響長度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值(7 11可按下列公式計算：(H1=2(tc (D.0.1-1) onlf( a /r c+k)(1-x/ lf)反向摩擦影響長度lf(m)可按下列公式計算：(D.0.1-2)式中rc-圓弧形

50、曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑(m);N-預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按本規(guī)范表6.2.4采用；k-考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，按本規(guī)范表6.2.4采用;x-張拉端至計算截面的距離(m);a-張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm),按本規(guī)范表6.2.2采用；Es-預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量。第附錄D.0.2條 端部為直線(直線長度為10),而后由兩條圓弧形曲線 (圓弧對應(yīng)的圓心角 9 <30° )組成的預(yù)應(yīng)力鋼筋(圖D.0.2)，由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長度 1f范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值 (7 11可按 下列公式計算：當(dāng)x<10時(r11=2i1(D.0.2-1)(

51、11-10)+2i2(1f-11)當(dāng) 10< x < 11 時(r11=2i1(D.0.2-2)(11-x)+2i2(1f-11)當(dāng) 11< x < 1f 時(r11=2i2(D.0.2-3)(1f-x)反向摩擦影響長度1f(m)可按下列公式計算:(D.0.2-4)i1=(ra(k+ (D.0.2-5) a /rc1)i2=(rb(k+ (D.0.2-6) i /rc2)式中11-預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉端起點至反彎點的水平投影長度；i1、i2-第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋中應(yīng)力近似直線變化的斜 率；rc1、rc2-第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑；(ra、(7 b預(yù)應(yīng)

52、力鋼筋在 a、b點的應(yīng)力。第附錄D.0.3條當(dāng)折線形預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固損失消失于折點c之外時(圖D.0.3),由于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮，在反向摩擦影響長度 1f范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值(T 11可按下列公式計算：當(dāng)x<l0時式中i1-預(yù)應(yīng)力鋼筋在 bc段中應(yīng)力近似直線變化的斜率；i2-預(yù)應(yīng)力鋼筋在折點c以外應(yīng)力近似直線變化的斜率；11-張拉端起點至預(yù)應(yīng)力鋼筋折點c的水平投影長度。附錄E與時間相關(guān)的預(yù)應(yīng)力損失第附錄E.0.1條混凝土收縮和徐變引起預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失終極 值可按下列規(guī)定計算：1受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失終極值(7 15(T 15=(0.9 a ppc小 °°

53、+Es £ oo)/(1+15 P )(E.0.1-1)式中(7 PC受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處由預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值不得大于0.5fcu ;對簡支梁可取跨中截面與四分之一跨度處截面的平均值；對連續(xù)梁和框架可取若干 有代表性截面的平均值；小8混凝土徐變系數(shù)終極值；£ 00混凝土收縮應(yīng)變終極值；Es-預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量；a p-預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；p -受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率：對先張法構(gòu)件，p =(Ap+As)/A0 ;對后張法構(gòu)件，p =(Ap+As)/An ;對于對稱配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)

54、力鋼筋的構(gòu)件，配筋率p取鋼筋總截面面積的一半。當(dāng)無可靠資料時，小8、 £ oo值可按表E.0.1采用。如結(jié)構(gòu)處于年平均相對濕度低于 40%勺環(huán)境下，表列數(shù)值應(yīng)增加30%混凝土收 表E.0.1縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值2受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失終極值（7 '15(t'15= (0.9ap b'pc(J)00 +Es £ oo) / (1+15p')(E.0.1-2)式中（7 'PC-受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失）和梁自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值不得大于 0.5fcu,當(dāng)/pc為拉應(yīng)力時，取 0- 'pc=0 ；p '-受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率：對先張法構(gòu)件，p '=（A'p+A