鍋爐值班員-論述題

1、文件名：541e7885d513c8a3fa672644c19028a0.pdf第 11 頁 共 11 頁（排版完畢-可用）4.1.6 論述題 Lb3F3001 什么是滑參數啟動?滑參數啟動有哪兩種方法?答：滑參數啟動是鍋爐、汽輪機的聯(lián)合啟動，或稱整套啟動。它是將鍋爐的升壓過程與汽輪機的暖管、暖機、沖轉、升速、并網、帶負荷平行進行的啟動方式。啟動過程中，隨著 鍋爐參數的逐漸升高，汽輪機負荷也逐漸增加，待鍋爐出口蒸汽參數達到額定值時，汽輪 機也達到額定負荷或預定負荷，鍋爐、汽輪機同時完成啟動過程?；瑓祮拥幕痉椒ㄓ腥缦聝煞N： (1)真空法。啟動前從鍋爐到汽輪機的管道上的閥門全部打開，疏水門、

2、空氣門全部關閉。投入抽氣器，使由汽包到凝汽器的空間全處于真空狀態(tài)。鍋爐點火后，一有蒸汽產生，蒸汽即通過過熱器、管道進入汽輪機，進行暖管、暖機。當汽壓達到0.1MPa(表壓) 時，汽輪機即可沖轉。當汽壓達到0.61.0MPa(表壓)時，汽輪機達額定轉速，可并網開始帶負荷。 (2)壓力法。鍋爐先點火升壓，一般是汽壓達0.51.0MPa(表壓)時開始沖轉，以后隨著蒸汽壓力、溫度逐漸升高，汽輪機達到全速、并網、帶負荷，直到達到額定負荷。 滑參數啟動適用于單元制機組或單母管切換制機組，目前，大多數發(fā)電廠采用壓力法進行滑參數啟動，而很少使用真空法進行滑參數啟動。Lb3F3002 鍋爐啟動過程中，汽包上、下

3、壁溫差是如何產生的?怎樣減小汽包上、下壁的溫差?答：在啟動過程中，汽包壁是從工質吸熱，溫度逐漸升高。啟動初期，鍋爐水循環(huán)尚未正常建立，汽包中的水處于不流動狀態(tài)，對汽包壁的對流換熱系數很小，即加熱很緩慢。汽包上部與飽和蒸汽接觸，在壓力升高的過程中，貼壁的部分蒸汽將會凝結，對汽包壁屬凝結放熱，其對流換熱系數要比下部的水高出好多倍。當壓力上升時，汽包的上壁能較快的接近對應壓力下的飽和溫度，而下壁則升溫很慢。這樣就形成了汽包上壁溫度高、下壁溫度低的狀況。鍋爐升壓速度越快，上、下壁溫差越大。 汽包上、下壁溫差的存在，使汽包上壁受壓縮應力，下壁受拉伸應力。溫差越大，應力越大，嚴重時使汽包趨于拱背狀變形。為

4、此，我國有關規(guī)程規(guī)定：汽包上、下壁允許溫差為40，最大不超過50。為控制汽包上、下壁溫差不超限，一般采用如下一些措施： (1)按鍋爐升壓曲線嚴格控制升壓速度。加熱速度應控制汽包下壁溫度上升速度為0.51/min，汽包飽和溫度上升速度不應超過1.5/min。 (2)汽包強制循環(huán)鍋爐和自然循環(huán)鍋爐可采用鍋爐底部蒸汽推動投入，利用蒸汽加熱鍋水，均勻投入燃燒器，自然循環(huán)鍋爐還可采用水冷壁下聯(lián)箱適當放水等。 (3)采用滑參數啟動。Lb3F4003 鍋爐停爐過程中，汽包上、下壁溫差是如何產生的?怎樣減小汽包上、下壁的溫差?答：鍋爐停爐過程中，蒸汽壓力逐漸降低，溫度逐漸下降，汽包壁是靠內部工質的冷卻而逐漸降

5、溫的。壓力下降時，飽和溫度也降低，與汽包上壁接觸的是飽和蒸汽，受汽包壁的加熱，形成一層微過熱的蒸汽，其對流換熱系數小，即對汽包壁的冷卻效果很差，汽包壁溫下降緩慢。與汽包下壁接觸的是飽和水，在壓力下降時，因飽和溫度下降而自行汽化一部分蒸汽，使水很快達到新的壓力下的飽和溫度，其對流換熱系數高，冷卻效果好，汽包下壁能很快接近新的飽和溫度。這樣，和啟動過程相同，出現(xiàn)汽包上壁溫度高于下壁的現(xiàn)象。壓力越低，降壓速度越快，這種溫差就越明顯。 停爐過程中汽包上、下壁溫差的控制標準為不大于50，為使上、下壁溫差不超限，一般采取如下措施： (1)嚴格按降壓曲線控制降壓速度。 (2)采用滑參數停爐。Lb3F4004

6、 造成受熱面熱偏差的基本原因是什么?答：造成受熱面熱偏差的原因是吸熱不均、結構不均、流量不均。受熱面結構不一致，對吸熱量、流量均有影響，所以，通常把產生熱偏差的主要原因歸結為吸熱不均和流量不均兩個方面。(1)吸熱不均方面：沿爐寬方向煙氣溫度、煙氣流速不一致，導致不同位置的管子吸熱情況不一樣；火焰在爐內充滿程度差，或火焰中心偏斜；受熱面局部結渣或積灰，會使管子之間的吸熱嚴重不均；對流過熱器或再熱器，由于管子節(jié)距差別過大，或檢修時割掉個別管子而未修復，形成煙氣“走廊”，使其鄰近的管子吸熱量增多；屏式過熱器或再熱器的外圈管，吸熱量較其他管子的吸熱量大。 (2)流量不均方面：并列的管子，由于管子的實際

7、內徑不一致(管子壓扁、焊縫處突出的焊瘤、雜物堵塞等)，長度不一致，形狀不一致(如彎頭角度和彎頭數量不一樣)，造成并列各管的流動阻力大小不一樣，使流量不均；聯(lián)箱與引進出管的連接方式不同，引起并列管子兩端壓差不一樣，造成流量不均?，F(xiàn)代鍋爐多采用多管引進引出聯(lián)箱，以求并列管流量基本一致。Lb3F5005 什么是直流鍋爐啟動時的膨脹現(xiàn)象?造成膨脹現(xiàn)象的原因是什么?啟動膨脹量的大小與哪些因素有關?答：直流鍋爐一點火，蒸發(fā)受熱面內的水是在給水泵推動下強迫流動。隨著熱負荷的逐漸增大，水溫不斷升高，一旦達到飽和溫度，水就開始汽化，工質比容明顯增大。這時會將汽化點以后管內工質向鍋爐出口排擠，使進入啟動分離器的工

8、質容積流量比鍋爐人口的容積流量明顯增大，這種現(xiàn)象即稱為膨脹現(xiàn)象。 產生膨脹現(xiàn)象的基本原因是蒸汽與水的比容差別太大。啟動時，蒸發(fā)受熱面內流過的全部是水，在加熱過程中水溫逐漸升高，中間點的工質首先達到飽和溫度而開始汽化，體積突然增大，引起局部壓力升高，猛烈地將其后面的工質推向出口，造成鍋爐出口工質的瞬時排出量很大。 啟動時，膨脹量過大將使鍋內工質壓力和啟動分離器的水位難于控制。影響膨脹量大小的主要因素有： (1)啟動分離器的位置。啟動分離器越靠近出口，汽化點到分離器之間的受熱面中蓄水量越多，汽化膨脹量越大，膨脹現(xiàn)象持續(xù)的時間也越長。 (2)啟動壓力。啟動壓力越低，其飽和溫度也越低，水的汽化點前移，

9、使汽化點后面的受熱面內蓄水量大，汽水比容差別也大，從而使膨脹量加大。 (3)給水溫度。給水溫度高低，影響工質開始汽化的遲早。給水溫度高，汽化點提前，汽化點后部的受熱面內蓄水量大，使膨脹量增大。 (4)燃料投入速度。燃料投入速度即啟動時的燃燒率。燃燒率高，爐內熱負荷高，工質溫升快，汽化點提前，膨脹量增大。Lb3F5006 煤粉為什么有爆炸的可能性?它的爆炸性與哪些因素有關?答：煤粉很細，相對表面積很大，能吸附大量空氣，隨時都在進行著氧化。氧化放熱使煤粉溫度升高，氧化加強。如果散熱條件不良，煤粉溫度升高一定程度后，即可能自燃爆炸。 煤粉的爆炸性與許多因素有關，主要的有： (1)揮發(fā)分含量。揮發(fā)分V

10、daf高，產生爆炸的可能性大，而對于Vdaf10%的無煙煤，一般可不考慮其爆炸性。 (2)煤粉細度。煤粉越細，爆炸危險性越大。對于煙煤，當煤粉粒徑大于100m時，幾乎不會發(fā)生爆炸。 (3)氣粉混合物濃度。危險濃度為1.22.0kg/m。在運行中，從便于煤粉輸送及點燃考慮，一般還較難避開引起爆炸的濃度范圍。 (4)煤粉沉積。制粉系統(tǒng)中的煤粉沉積，往往會因逐漸自燃而成為引爆的火源。 (5)氣粉混合物中的氧氣濃度。濃度高，爆炸危險性大。在燃用Vdaf高的褐煤時，往往引入一部分爐煙干燥劑，也是防止爆炸的措施之一。 (6)氣粉混合物流速。流速低，煤粉有可能沉積；流速過高，可能引起靜電火花，所以氣粉混合物

11、過高、過低對防爆都不利。一般氣粉混合物流速控制為1630m/s。 (7)氣粉混合物溫度。溫度高，爆炸危險性大。因此，運行中應根據Vdaf高低，嚴格控制磨煤機出口溫度。 (8)煤粉水分過于干燥的煤粉爆炸危險性大。煤粉水分要根據揮發(fā)分Vdaf、煤粉貯存與輸送的可靠性以及燃燒的經濟性綜合考慮確定。Jd3F3007 論述鍋爐的熱平衡。答：鍋爐的熱平衡：燃料的化學能+輸人物理顯熱等于輸出熱能+各項熱損失。 根據火力發(fā)電廠鍋爐設備流程可分為輸入熱量、輸出熱量和各項損失。 1.輸入熱量 (1)燃料的化學能燃煤的低位發(fā)熱量。 (2)輸入的物理顯熱燃煤的物理顯熱和進入鍋爐空氣帶入的熱量。 (3)轉動機械耗電轉變

12、為熱量一次風機(排粉機)、球磨機(中速磨)、送風機、強制循環(huán)泵等耗電轉變的熱量，這部分電能轉換為熱能在計算時將與管道散熱抵消。 (4)油槍霧化蒸汽帶人的熱量。這部分熱量，當鍋爐正常運行時，油槍是退出運行的。因此鍋爐正常運行時，輸入熱量為燃料的化學能+輸入的物理顯熱。 2輸出熱量 (1)過熱蒸汽帶走的熱量： QgqDgq(hgqhgs)kJ/h式中：Dgq過熱蒸汽流量，kg/h； hgq過熱蒸汽焓，kJ/kg； hgs給水焓，kJ/kg。 (2)再熱蒸汽帶走的熱量 Qzq=Dzq(hzqhzq)kJ/h式中：Dzq再熱蒸汽流量，kg/h； hzq，hzq再熱器的出入口蒸汽焓，kJ/kg。 (3)

13、鍋爐自用蒸汽帶走熱量： QzyDzy(hzyhgs) kJ/h式中：Dzy鍋爐自用蒸汽量，kg/h； hzy鍋爐自用蒸汽的焓；kJ/kg。 (4)鍋爐排污帶走熱量： Qpw=Dpw(hbhgs)式中：Dpw排污水量，kg/h； hb汽包壓力下的飽和水焓，kJ/kg。 3鍋爐各項熱損失：(1)鍋爐排煙熱損失：于煙氣熱損失；水蒸氣熱損失(空氣帶入水分，燃煤帶入水分，氫生成成分)。 (2)化學未完全燃燒熱損失(CO，CH4)。 (3)機械未完全燃燒熱損失：飛灰可燃物熱損失；灰渣可燃物熱損失。 (4)散熱損失：鍋爐本體及其附屬設備散熱損失。 (5)灰渣物理熱損失。 (6)吹灰蒸汽熱損失。 (7)灰斗水

14、封冷卻水熱損失。Jd3F4008 論述提高鍋爐熱效率的途徑。答：提高鍋爐熱效率就是增加有效利用熱量，減少鍋爐各項熱損失，其中重點是降低鍋爐排煙熱損失和機械未完全燃燒損失。 (1)降低鍋爐排煙熱損失。 1)降低空氣預熱器的漏風率，特別是回轉式空氣預熱器的漏風率。 2)嚴格控制鍋爐鍋水水質指標，當水冷壁管內含垢量達到400mg/mm2時，應及時酸洗。 3)盡量燃用含硫量低的優(yōu)質煤，降低空氣預熱器入口空氣溫度，現(xiàn)代大容量發(fā)電鍋爐均裝有空氣預熱器，防止空氣預熱器冷端受熱面上結露，導致空氣預熱器低溫腐蝕。采用提高空氣預熱器入口空氣溫度，增大鍋爐排煙溫度(排煙熱損失增加)的方法，延長空氣預熱器使用壽命。

15、(2)降低機械未完全燃燒熱損失。 1)根據鍋爐負荷及時間調整燃燒工況，合理配風，盡可能降低爐膛火焰中心位置，讓煤粉在爐膛內充分燃燒。 2)根據原煤揮發(fā)分及時調整粗粉分離器調整擋板，使煤粉細度維持最佳值。 (3)降低鍋爐的散熱損失，主要加強鍋爐管道及本體保溫層的維護和檢修，按DL/T638-1997火電廠鍋爐爐膛檢修工藝規(guī)程驗收。 1)溫差t及散熱密度q的驗收，應同時滿足表F-1的規(guī)定。 2)粉塵含量不大于10mg/m3(標準狀態(tài)下)。表F-l 溫差及散熱密度的允許值 鍋爐容量位置 220t/h及以下220t/h以上室內布置t30q350W/m2t25q290W/m2室外布置t25q350W/m

16、2t20q290W/m2注：1室外布置包括露天，半露天鍋爐。 2t為爐墻外表面溫度與環(huán)境溫度的溫差，環(huán)境溫度指距被測表面1m處的空氣溫度。Jd3F5009 論述降低火電廠汽水損失的途徑。答：火力發(fā)電廠中存在著蒸汽和凝結水的損失，簡稱汽水損失。汽水損失是全廠性的技術經濟指標。它主要是指閥門泄漏、管道泄漏、疏水、排汽等損失。 全廠汽水損失量等于補充水量減去自用蒸汽損失水量、對外供熱不返回凝結水部分的損失水量、鍋爐的排污水量。 汽水損失也可用汽水損失率來表示： 汽水損失率= 全廠汽水損失全廠鍋爐過熱蒸汽流量100% 發(fā)電廠的汽水損失分為內部損失和外部損失兩部分： (1)發(fā)電廠內部損失：主機和輔機的自

17、用蒸汽消耗，如鍋爐受熱面的吹灰、重油加熱用汽、重油油輪的霧化蒸汽、汽輪機啟動抽汽器、軸封外漏蒸汽等；熱力設備、管道及其附件連接處的不嚴所造成的汽水泄漏；熱力設備在檢修和停運時的放汽和放水等；經常性和暫時性的汽水損失，如鍋爐連續(xù)排污、定排罐開口水箱的蒸發(fā)、除氧器的排汽、鍋爐安全門動作，以及化學監(jiān)督所需的汽水取樣等；熱力設備啟動時用汽或排汽，如鍋爐啟動時的排汽、主蒸汽管道和汽輪機啟動時的暖管、暖機等。 (2)發(fā)電廠的外部損失。發(fā)電廠外部損失的大小與熱用戶的工藝過程有關，它的數量取決于蒸汽凝結水是否可以返回電廠，以及使用汽水的熱用戶以汽水污染情況。 降低汽水損失的措施：提高檢修質量，加強堵漏、消漏，

18、壓力管道的連續(xù)盡量采用焊接，以減少泄漏；采用完善的疏水系統(tǒng)，按疏水品質分級回收；減少主機、輔機的啟停次數，減少啟停中的汽水損失；降低排污量，減少凝汽器的泄漏。Je3F3010 論述電子重力式皮帶給煤機跳閘原因分析及操作注意事項。答：當給煤機發(fā)生報警和跳閘時，在微處理機內部存有故障代碼數。確定故障源，要讀取故障代碼，值班人員要立即到給煤機運轉層(15m)，打開微處理機的門蓋，按SHIFT、黃色轉換鍵和ERROR RECALI，黃色故障記憶鍵，記住累加顯示器上的數字代碼，根據故障數字代碼，可查出故障原因，方可復歸。表F-2所示為故障原因查詢表。表F-2 故障原因查詢表錯誤代碼說明報警跳閘可能原因0

19、1A/D轉換器越限報警測力計或測力計導線故障A/D轉換器故障（模似前端部件02A/D不轉換報警A/D轉換器故障03失去轉換計反饋信號跳閘電動機的轉動。電動機可以慢轉，但不能以遙控或就地方式運行，電動機失速或故障，轉速器故障04皮帶運行監(jiān)測器定時停止跳閘檢查皮帶是否斷裂，核實以秒計的時間間隔是否大得能使給煤機在允許的最小給煤率下運行05EEPROM字錯誤報警U43裝置或插座故障06NVRAM故障報警U44裝置電力降低傳感器電路故障，電力過限，失去門限。07給煤機出口堵塞跳閘給煤機出口閥門關閉或給煤機出口煤斗或下落管堵塞，給煤機出口漿葉開關或限位開關LSFD凸輪調整不當。08在就地或校正方式時皮帶

20、上有煤跳閘關閉給煤機上方的入口閥門，并使皮帶上無煤，檢查是否閥門控制器或閥門位置指示器故障09遠距TCI錯誤報警總煤量計數器脈沖與給煤率不能保持一致，失去一脈沖。10給煤率錯誤報警不能達到要求的給煤率，一般是空皮帶造成，核實綠色的給煤FEEDING，指示燈亮。11電動機啟動器故障跳閘皮帶驅動電動機啟動器不能按指令打開或關閉。12電動機速度控制器錯誤跳閘皮帶驅動電動機或電動機的速度嚴重偏離要求的速度。13微處理機中心的監(jiān)測器故障跳閘設置值第18規(guī)定的煤量已給定，并且在下落管中明顯無煤。Je3F3011 論述轉動機械滾動軸承發(fā)熱原因。答：(1)軸承內缺油。 (2)軸承內加油過多，或油質過稠。 (3

21、)軸承內油臟污，混入了小顆粒雜質。 (4)轉動機械軸彎曲。 (5)傳動裝置校正不正確，如對輪偏心，傳動帶過緊，使軸承受到的壓力增大，摩擦力增加。 (6)軸承端蓋或軸承安裝不好，配合得太緊或太松。 (7)軸電流的影響，由于電動機制造上的原因，磁路不對稱，在軸上感應了軸電流，而引起渦流發(fā)熱。 (8)冷卻水溫度高，或冷卻水管堵塞流量不足，冷卻水流量中斷等。Je3F3012 論述對冷卻水流量低檢查、判斷與處理。答：(1)裝有冷卻水流量開關和冷卻水流量監(jiān)視器的冷卻水系統(tǒng)，流量開關動作檢查試驗應在轉動機械啟動前進行。其試驗方法是：將冷卻水入口手動閥關閉，冷卻水中斷，冷卻水流量開關應有關閉的動作聲音，說明流

22、量開關正常，然后將冷卻水入口手動閥開啟。再直接觀察到監(jiān)視器內擋板張開角度或長鍵條擺動，當流量開關關閉，冷卻水中斷時，監(jiān)視器內擋板關閉或長鍵條不動。 (2)冷卻水系統(tǒng)運行中沖洗方法(見圖F-1)。1)拆開回水管上活接頭向外側放水。2)關閉回水管上的閥門。3)沖洗冷卻水管。4)沖洗結束后，開啟回水管上閥門。5)恢復回水管上油位接頭。Je3F3013論述轉動機械試運基本要求。答：(1)確認旋轉方向正確。 (2)新安裝的轉動機械，啟動后連續(xù)時間不少于8h，大小修的轉動機械不少于30min。 (3)轉動機械啟動后，逐漸增加負荷達到額定(以額定電流值為準)。風機轉動時應保持爐膛負壓，不應帶負荷啟動，對泵轉

23、動機械，不應在空負荷下啟動和運行。 (4)給粉機、給煤機、螺旋輸粉機不應帶負荷試轉，要預先將人口進料插板關閉嚴密。 (5)初次啟動鋼球磨煤機，大罐內不應加鋼球，試轉正常后方可加鋼球。 (6)中速磨煤機要帶負荷進行啟動試驗。 (7)滾動軸承溫度不超過80，滑動軸承溫度不超過70。 (8)軸承振動值。 額定轉速：r/min 750 1000 1500 1500以上。 振動值： mm O.12 O.10 O.085 O.05。 (9)竄軸值不超過4mm。Je3F4014 如何調整燃料量?答：燃料量的調節(jié)，是燃燒調節(jié)的重要一環(huán)。不同的燃燒設備和不同的燃料種類，燃料量的調節(jié)方法也各不相同。 (1)配有中

24、間儲倉制粉系統(tǒng)的鍋爐： 中間儲倉式制粉系統(tǒng)其制粉系統(tǒng)運行工況變化與鍋爐負荷并不存在直接關系。當鍋爐負荷發(fā)生變化時，需要調節(jié)進入爐內的燃料量，它通過改變投入(或停止)燃燒器的只數(包括啟停相應的給粉機)或改變給粉機的轉速，調節(jié)給粉機下粉擋板開度來實現(xiàn)。 當鍋爐負荷變化較小時，只需改變給粉機轉速就可以達到調節(jié)的目的。當鍋爐負荷變化較大時，用改變給粉機轉速不能滿足調節(jié)幅度的要求，則在不破壞燃燒工況的前提下可先投停給粉機只數進行調節(jié)，而后再調給粉機轉速，彌補調節(jié)幅度大的矛盾。若上述手段仍不能滿足調節(jié)需要時，可用調節(jié)給粉機擋板開度的方法加以輔助調節(jié)。 投停燃燒器(相應的給粉機)運行方式的調節(jié)，由于燃燒器

25、布置的方式和類型的不同，投運方法也不同。一般可參考以下原則：投下排、停上排燃燒器，可降低燃燒中心，有利于燃盡；四角布置的燃燒方式，宜分層停用或對角停用，不允許缺角運行；投停燃燒器應先以保證鍋爐負荷、運行參數和鍋爐安全為原則，而后考慮經濟指標。 (2)配有直吹式制粉系統(tǒng)的鍋爐： 它于配有直吹式制粉系統(tǒng)的鍋爐，由于無中間儲粉倉，它的出力大小將直接影響到鍋爐的蒸發(fā)量，故負荷有較大變動時，即需啟動或停止一套制粉系統(tǒng)運行。在確定啟停方案時，必須考慮到燃燒工況的合理性及蒸汽參數的穩(wěn)定。 若鍋爐負荷變化不大，則可通過調節(jié)運行的制粉系統(tǒng)出力來解決。當鍋爐負荷增加，應先開啟磨煤機的排粉機的進口風量擋板，增加磨煤

26、機的通風量，以利用磨煤機內的存粉作為增加負荷開始時的緩沖調節(jié)；然后再增加給煤量，同時相應地開大二次風門。反之當鍋爐負荷降低時，則減少磨煤機的給煤量和通風量及二次風量?？傊?，對配有直吹式制粉系統(tǒng)的鍋爐，其燃料量的調節(jié)，基本上是用改變給煤量來調節(jié)的。 (3)燃油量的調節(jié)： 對于燃油量的調節(jié)，目前的燃油鍋爐一般采用的是利用進油或回油進行調節(jié)的系統(tǒng)。 采用進油調節(jié)系統(tǒng)的調節(jié)方法是：當負荷變化時，通常利用改變進油壓力來達到改變進油量的目的。當負荷降低較大時，則需要大幅度降低進油壓力，以便減少進油量，這樣就會因油壓低而影響進油的霧化質量。在這種情況下不可盲目降低油壓，而需采取停用部分油嘴的方法來滿足負荷降

27、低的需要。 采用回油進行調節(jié)的系統(tǒng)則是控制回油量來調節(jié)進入爐膛的油量，其回油形式有內回油和外回油兩種。內回油系統(tǒng)對負荷變化適應性較強，能適應70的負荷變化，但在低負荷時容易造成燃燒器擴口處結渣或燒壞；外回油系統(tǒng)在低負荷時霧化質量將會降低，而且噴嘴加工要求較高，目前國內很少采用。Je3F4015 怎樣調整再熱汽溫?答：再熱汽溫常用的調節(jié)方法有煙氣擋板、煙氣再循環(huán)、擺動式燃燒器以及噴水減溫等。 (1)煙氣擋板調節(jié)。煙氣擋板調節(jié)是一種應用較廣的再熱汽溫調節(jié)方法。煙氣擋板可以手控，也可自控，當負荷變化時，調節(jié)擋板開度可以改變通過再熱器的煙氣流量達到調節(jié)再熱汽溫的目的。如當負荷降低，開大再熱器側的煙氣擋

28、板開度，使通過再熱器的煙氣流量增加，就可以提高再熱汽溫。 (2)煙氣再循環(huán)調節(jié)。煙氣再循環(huán)是利用再循環(huán)風機從尾部煙道抽出部分煙氣再送入爐膛。運行中通過對再循環(huán)氣量的調節(jié)，來改變經過熱器、再熱器的煙氣量，使汽溫發(fā)生變化。 (3)擺動式燃燒器。擺動式燃燒器是通過改變燃燒器的傾角，來改變火焰中心的高度，使爐膛出口溫度得到改變，以達到調整再熱汽溫的目的。 當燃燒器的下傾角減小時，火焰中心升高，爐膛輻射傳熱量減少，爐膛出口溫度升高，對流傳熱量增加，使再熱汽溫升高。 (4)再熱噴水減溫調節(jié)。噴水減溫器由于其結構簡單，調節(jié)方便，調節(jié)效果好而被廣泛用于鍋爐再熱汽溫的細調，但它的使用使機組熱效率降低。因此在一般

29、情況下應盡量減少再熱噴水的用量，以提高整個機組的熱經濟性。 為了保護再熱器，大容量中間再熱鍋爐往往還設有事故噴水。即在事故情況下危及再熱器安全(使其管壁超溫)時，用來進行緊急降溫，但在低負荷時盡量不用事故噴水。遇到減負荷或緊急停用時應立即關閉事故噴水隔絕門，以防噴水倒入高壓缸。 除了上述幾種再熱蒸汽調整方法以外，還有幾種常用的方法，如：汽汽熱交換器、蒸汽旁路、雙爐體差別燃燒等?？傊?，再熱蒸汽的調節(jié)方法是很多的，不管采用哪種方法進行調節(jié)，都必須做到既能迅速穩(wěn)定汽溫，又能盡量提高機組的經濟性。Je3F4016 論述鍋爐安全閥的校驗。答：1安全閥校驗的原則 (1)鍋爐大修后，或安全閥部件檢修后，均應

30、對安全閥定值進行校驗。帶電磁力輔助操作機械的電磁安全閥，除進行機械校驗外，還應做電氣回路的遠方操作試驗及自動回路壓力繼電器的操作試驗。 純機械彈簧式安全閥可采用液壓裝置進行校驗調整，一般在75%80%額定壓力下進行，經液壓裝置調整后的安全閥，應至少對最低起座值的安全閥進行實際起座復核。 (2)安全閥校驗的順序，應先高壓，后低壓，先主蒸汽側，后進行再熱蒸汽側，依次對汽包、過熱器出口，再熱器進、出口安全閥逐一進行校驗。 (3)安全閥校驗，一般應在汽輪發(fā)電機組未啟動前或解列后進行。 2安全閥校驗應具備的條件： (1)化學制水車間儲存一定的除鹽水量。 (2)鍋爐汽包水位極低、極高保護退出外，(防止安全

31、門起座后，汽包水位極高、極低保護動作，鍋爐滅火，需重新進行鍋爐點火吹掃程序。)其他保護均應投入。 (3)現(xiàn)場通信聯(lián)絡設施齊全。 (4)現(xiàn)場就地壓力表應更換標準壓力表，校驗時需要經常與主控室內壓力表進行核對。 (5)準備好校驗工具、扳手、手錘、螺絲刀、壓安全閥的壓板或安全閥箍口專用工具等。 3安全閥校驗： (1)鍋爐點火前爐膛吹掃，爐膛吹掃的通風量應大于25%額定風量，吹掃時間不少于5min。 (2)鍋爐點火、升壓。 (3)鍋爐升溫升壓過程中，按正常升溫升壓速度。 汽包下壁溫度上升速度為0.51/min。 汽包壁上、下溫差不超過50。 兩側蒸汽溫差不大于30，兩側煙氣溫差不大于50。 再熱器無蒸

32、汽通過時，控制爐膛出口煙溫不大于540。 (4)承壓部件經檢修后，應在蒸汽壓力0.5MPa時熱緊螺絲，此間蒸汽壓力應保持穩(wěn)定。 (5)當鍋爐壓力升到額定工作壓力時，應對鍋爐進行一次全面的嚴密性檢查，同時盡量開大過熱器對空排汽閥開度。 (6)當鍋爐壓力接近安全閥動作壓力時，采用逐漸關小過熱器對空排汽閥開度升壓，使其安全閥動作(記錄安全閥動作壓力)。在安全閥調整過程中，安全閥起座壓力偏離定值時，對脈沖式安全閥應調整脈沖安全閥的重錘位置，若是彈簧安全閥和彈簧式脈沖安全閥，則調整彈簧的調整螺母，使其在規(guī)定的動作壓力下動作。 (7)迅速減少鍋爐熱負荷，同時開大過熱器的對空排汽閥，或根據制造廠要求滅火停爐

33、，降低鍋爐汽壓，使安全閥回座(記錄安全閥回座壓力)。 (8)將安全閥起座壓力和回座壓力記錄在運行日程上。 (9)安全閥校驗有關規(guī)定：汽包和過熱器上，所裝全部安全閥排放量的總和應大于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量；當鍋爐上所有安全閥均全開時，鍋爐的超壓幅度，在任何情況下均不得大于鍋爐設計壓力的6%；再熱器進、出口安全閥的總排放應大于再熱器的最大設計流量；直流鍋爐啟動分離器安全閥的排放量中所占的比例，應保證安全閥開啟時，過熱器、再熱器能得到足夠的冷卻；安全閥的回座壓差，一般應為起座壓力的4%7%，最大不得超過起座壓力的10%。Je3F4017 論述不同鍋爐型式、設備狀態(tài)、工藝要求時鍋爐的放水操作程序。答：(1

34、)對于汽鼓、聯(lián)箱有裂紋鍋爐，停爐6h后開啟煙、道擋板，進行緩慢的自然通風。停爐8h開啟煙道和燃燒室的人孔、看火孔、打焦門等，增強自然通風。停爐24h后方可放水。 緊急冷卻時，只允許在停爐810h后，向鍋爐上水和放水，鍋水溫度不超過80，可將鍋水放凈。 (2)鍋爐停爐后進行檢修，停爐后46h內，應緊閉所有孔門和煙道，制粉系統(tǒng)有關風門、擋板，以免鍋爐急劇冷卻。經46h后，打開煙道擋板逐漸通風，并進行必要的上水、放水。經810h，鍋爐再上水放水，如有加速冷卻的必要，可啟動吸風機(微正壓鍋爐啟動送風機)，適當增加放水和上水的次數。當鍋爐壓力降至0.490.7848MPa，方可進行鍋爐放水。 (3)中壓

35、鍋爐需要緊急冷卻時，則允許關閉主汽閥46h，啟動吸風機(微正壓鍋爐啟動送風機)加強通風，并增加放水上水的次數。 (4)液態(tài)排渣鍋爐在熔渣池底未冷卻前，鍋爐不得放水，以免爐底管過熱損壞。Je3F5018 論述選擇潤滑油(脂)的依據。答：(1)負荷大時，應選用粘度大或油性、擠壓性好的潤滑油。負荷小時應選用粘度小的潤滑油。間歇性的或沖擊力較大的機械運動，容易破壞油膜，應選用粘度較大或擠壓性較好的潤滑油，或用這種潤滑油制成的針入度較小的潤滑脂。 (2)速度高時，需選用粘度較小的潤滑油，或用粘度較大的潤滑油制成的潤滑脂。反之，則用粘度較大的潤滑油或用粘度較大的潤滑油制成的潤滑脂。 對于高速滾動軸承的選擇潤滑油(脂)，為了補足所用潤滑油(脂)的機械安全性和成渠性，以及克服離心力的作用，最好選用稠度較大的3號潤滑脂。對一般轉速不太高軸承來說，為了降低軸承的轉矩，特別是啟動轉矩，則盡可能選用低稠度的潤滑脂。 (3)在高溫條件下，應選用粘度較大、閃點較高、油性好以及氧化安定性好的潤滑油，或用熱安定性好的基礎油和調化劑制成的滴點較高的潤滑脂。 在低溫條件下，應選用粘度較小、凝點低潤滑油，或用這種油制成的低溫性能較好的潤滑脂。 溫度變化大的摩擦部位，應選用粘溫性能較好的潤滑油或使用溫度范圍較寬的潤滑脂(如鋰基脂)。 (4)在潮濕的工作環(huán)境里