125MW中間再熱機(jī)組熱力系統(tǒng)計(jì)算(共33頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上125MW中間再熱機(jī)組熱力系統(tǒng)計(jì)算及調(diào)節(jié)系統(tǒng)特性分析摘要： 該文對(duì)凝汽式125 MW 中間再熱式機(jī)組進(jìn)行了全面性熱力系統(tǒng)計(jì)算(其中包括回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算，主蒸汽系統(tǒng)計(jì)算，旁路系統(tǒng)計(jì)算，再熱蒸汽系統(tǒng)計(jì)算，循環(huán)水系統(tǒng)，給水系統(tǒng)，凝結(jié)水系統(tǒng)等的)和經(jīng)濟(jì)性分析，并對(duì)其中各個(gè)部分構(gòu)件（給水泵，凝結(jié)水泵，循環(huán)水泵及系統(tǒng)間的連接管道等）進(jìn)行了選型和校核，同時(shí)結(jié)合調(diào)節(jié)系統(tǒng)分析其中存在的問(wèn)題，提出切實(shí)可行的措施來(lái)提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和系統(tǒng)的安全性。關(guān)鍵詞： 管徑 ；主蒸汽系統(tǒng)；再熱系統(tǒng)；給水泵；保溫材料 專心-專注-專業(yè)緒 論1.我國(guó)的能源構(gòu)成及現(xiàn)狀能源是國(guó)民經(jīng)濟(jì)的重要物質(zhì)基礎(chǔ)。我國(guó)能源豐富，但

2、分布嚴(yán)重不均，水力資源的90%分布在西部，煤炭資源的80%分布在北部，而70%的能源消費(fèi)集中在東部及沿海新開發(fā)區(qū)。水力資源富礦不多，開發(fā)難度大。上述原因決定了我國(guó)的電力事業(yè)是以煤電為主，并且在以后相當(dāng)長(zhǎng)的一段時(shí)間內(nèi)不會(huì)有變化。2.我國(guó)電力規(guī)劃及火電技術(shù)發(fā)展動(dòng)向根據(jù)對(duì)我國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的預(yù)測(cè)，我國(guó)的經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)趨勢(shì)為2000-2010年為6%-8%,2010-2020年為5%-6.3%。根據(jù)此預(yù)測(cè)，到2020年我國(guó)的裝機(jī)總?cè)萘繉⑦_(dá)到790.1GW(1)為了降低平均能耗和提高資源利用率我國(guó)在未來(lái)將大力發(fā)展(2)600MW甚至1000MW等級(jí)的超臨界壓力機(jī)組，研制300、600MW, 空冷機(jī)組以及超高壓參數(shù)

3、亞臨界參數(shù)的200、 300MW高效供熱式機(jī)組。(3)強(qiáng)化環(huán)境保護(hù)，發(fā)展?jié)崈羧济杭夹g(shù)。(4)大力發(fā)展中間負(fù)荷機(jī)組，適應(yīng)電網(wǎng)調(diào)峰需要(5)發(fā)展能源多元化，適當(dāng)發(fā)展核電和新能源。(6)進(jìn)一步提高火電自動(dòng)化水平，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)測(cè)量控制及單元機(jī)組集控值班1.原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算以規(guī)定的符號(hào)表明工質(zhì)在完成熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各主要熱力設(shè)備之間的聯(lián)系線路圖，稱為原則性熱力系統(tǒng)?；鹆Πl(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算的主要目的是：確定電廠在不同運(yùn)行工況時(shí)各部分汽水流量及其參數(shù)和全廠的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（如鍋爐蒸發(fā)量，汽輪機(jī)總耗汽量，汽輪機(jī)熱耗率，全廠熱耗率，全廠熱效率等），分析其經(jīng)濟(jì)性，并將最大負(fù)荷工況計(jì)算結(jié)果作為選擇各輔

4、助設(shè)備和管道的資料依據(jù)。1.1 近似熱力過(guò)程線的擬定由，C，查h-s圖得：設(shè)進(jìn)汽機(jī)構(gòu)節(jié)流損失由高壓缸排氣壓力 查得 高壓缸理想比焓降： 估計(jì)汽輪機(jī)高壓缸相對(duì)內(nèi)效率為 有效比焓降：再熱蒸汽由高壓缸排出經(jīng)再熱后進(jìn)入低壓缸，此過(guò)程為等壓過(guò)程，所以再熱后 由排氣壓力查h-s圖，得 低壓缸理想比焓降： 估計(jì)低壓缸相對(duì)內(nèi)效率為 低壓缸理想比焓降： 低壓缸排氣比焓： 整機(jī)理想比焓降：125MW中間再熱式汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程線1.2 估算汽輪機(jī)進(jìn)汽量設(shè)，則 式中：-汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)功率，kW; ()-通流部分理想比焓降，（見圖），kJ/kg; -氣輪機(jī)通流部分相對(duì)內(nèi)效率的初步估計(jì)值； -機(jī)組的發(fā)電機(jī)效率； -機(jī)組的

5、機(jī)械效率；-考慮閥桿漏汽和前軸封漏汽及保證在初參數(shù)下降或背壓升高時(shí)仍能發(fā)出設(shè)計(jì)功率的蒸汽余量，通常取D/D0=3%左右，t/h;-考慮回?zé)岢槠疬M(jìn)汽量增大的系數(shù)，它與回?zé)峒?jí)數(shù)，給水溫度，汽輪機(jī)容量及參數(shù)有關(guān)，通常取m=1.08-1.25之間，背壓式汽輪機(jī)取m=1.1. 3 確定抽氣壓力該機(jī)采用壓力式除氧器 GC-440GC-440工作壓力（Mpa）進(jìn)水溫度(C)出水溫度（C）0.713146.2167.2工作壓力為0.713Mpa,對(duì)應(yīng)的飽和水溫度ted=167.2考慮到非調(diào)節(jié)抽汽隨負(fù)荷變化的特點(diǎn)，為了維持所有工況下除氧器定壓運(yùn)行，供給除氧器的回?zé)峄責(zé)岢槠麎毫σ话惚瘸跗鞴ぷ鲏毫Ω?.20.

6、3Mpa.根據(jù)給水溫度tfw=243C,可得H1高壓加熱器給水溫度tw2=243C,且除氧器出口水溫twd=167.2C,根據(jù)等溫升分配原則得H2高壓加熱器給水出口水溫tw2167.2+(5),取為220C。同樣方法可選取各低壓加熱器的出口水溫tw2.(見表1)加熱器號(hào)抽氣壓力Pe(Mpa)抽氣比焓he(kj/kg)抽氣管壓損Pe/Pe()加熱器工作壓力Pe(Mpa)飽和水溫度te(C)飽和水比焓he(kj/kg)出口端差t(C)給水出口水溫tw2(C)給水出口比焓hw2(kj/kg)H14.175311083.8412481075.652431051.5H22.77301582.552259

7、66.625220943.46Hd0.8593260170.713167.2706.130167.2706.13H30.503313080.463149.2627.963146.2615.02H40.237295580.218123516.523120503.76H50.0886278580.081594393.77391381.14H60.0285261580.026266676.26363263.711. 4 各級(jí)加熱器回?zé)岢闅饬坑?jì)算1.4.1 H1高壓加熱器給水量計(jì)算Dfw=D0-DL+DL1+Dej=390-10+5+0.5=385.5(t/h)H1高壓加熱器該加熱器平衡式 Dej(h

8、e1-he1)h=Dfw（hw2-hw1）h=0.98 (加熱器效率)該機(jī)回?zé)岢槠繛?(t/h)H2高壓加熱器 先不考慮漏入H2高加的軸封漏汽量DL1以及上級(jí)加熱器H1流入本級(jí)的疏水量De1則該級(jí)抽汽量為(t/h)考慮上級(jí)加熱器疏水流入H2高加并放熱可使本級(jí)抽汽量減少的相當(dāng)量為(t/h)考慮前軸封一部分漏汽量DL1漏入本級(jí)加熱器并放熱可使本級(jí)回?zé)岢槠麥p少的相當(dāng)量 (t/h)h1軸封漏汽量的比焓值,h1=3200 KJ本級(jí)高加H2實(shí)際抽汽量(t/h)H2高壓加熱器Hd除氧器為混合式加熱器 將已知數(shù)據(jù)代入得除氧器抽汽量：(t/h)凝結(jié)水量 ：(t/h)Hd除氧器H3低壓加熱器 (t/h)H4低壓

9、加熱器H3的疏水流入H4引起的抽汽量的減少量H5低壓加熱器H6低壓加熱器1. 5流經(jīng)汽輪機(jī)各級(jí)組的蒸汽流量及其內(nèi)功率計(jì)算調(diào)節(jié)級(jí)：第一級(jí)組：第二級(jí)組第三級(jí)組第四級(jí)組：第五級(jí)組：第六級(jí)組：第七級(jí)組：第八級(jí)組：第九級(jí)組：整機(jī)內(nèi)功率：1.6 計(jì)算汽輪機(jī)裝置的熱經(jīng)濟(jì)性機(jī)械損失 汽輪機(jī)軸端功率 發(fā)電機(jī)功率 符合設(shè)計(jì)工況的要求，說(shuō)明原估計(jì)的蒸汽量正確。若功率達(dá)不到設(shè)計(jì)要求則需修正進(jìn)汽量并重新進(jìn)行計(jì)算。汽耗率 不抽汽室（回?zé)岢槠Ｓ茫┕烙?jì)汽耗率汽輪機(jī)裝置熱耗率：汽輪機(jī)絕對(duì)電效率：125MW中間再熱機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)圖1給水泵 2凝結(jié)水泵2 主蒸汽及旁路系統(tǒng)全面熱力計(jì)算2.1 主蒸汽系統(tǒng)火電廠主蒸汽系統(tǒng)，包括從

10、鍋爐過(guò)熱器出口至汽輪機(jī)進(jìn)口的主蒸汽管道，和通往各用新蒸汽的支管。對(duì)于中間再熱式機(jī)組還包括從汽輪機(jī)高壓缸排汽至鍋爐再熱器入口的冷卻再熱管道，和從再熱器出口至汽輪機(jī)中壓缸進(jìn)口的熱再熱管道。主蒸汽系統(tǒng)的型式主要是從可靠性、靈活性、經(jīng)濟(jì)性、方便性四個(gè)方面來(lái)進(jìn)行分析比較。再熱式機(jī)組都是大容量機(jī)組，其工作參數(shù)高的大直徑新蒸汽管和熱再熱蒸汽管均為耐熱合金鋼管，價(jià)格昂貴，有的還要耗用大量外匯來(lái)進(jìn)口，此時(shí)單元制主蒸汽系統(tǒng)管線短、閥門少、投資省等優(yōu)點(diǎn)顯得很重要。單元式機(jī)組的控制系統(tǒng)是按單元設(shè)計(jì)制造的，各單元的情況不盡相同，而且同容量相同蒸汽初參數(shù)的再熱式機(jī)組的再熱參數(shù)卻相互間有差異，所以再熱凝汽式機(jī)組或再熱供氣式

11、機(jī)組，應(yīng)采用單元制主蒸汽系統(tǒng)。主蒸汽系統(tǒng)圖1鍋爐 2高壓主汽門 3中壓主汽門計(jì)算主蒸汽管道的內(nèi)徑、壁厚（選擇管材）主蒸汽管道內(nèi)徑： -介質(zhì)質(zhì)量流量 t/h-介質(zhì)比容 m3/kg 由熱力性質(zhì)圖表查得：=0.0256-介質(zhì)流速 m/s 取=50m/s-管道最小壁厚 （mm）-設(shè)計(jì)壓力（Mpa）-管道內(nèi)徑（mm）棺材選用 12cr1mov ,設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力=110=1.0=0.7=0直管計(jì)算壁厚： 對(duì)于管子規(guī)格以最小內(nèi)徑最小壁厚標(biāo)示的無(wú)縫鋼管，取2. 2計(jì)算旁路管徑及壁厚：旁路系統(tǒng)是指高壓蒸汽參數(shù)不進(jìn)入汽輪機(jī)，而是經(jīng)過(guò)與汽輪機(jī)并聯(lián)的減壓減溫器，將減壓溫后的蒸汽送入再熱器過(guò)低參數(shù)的蒸汽管道或直接

12、排至凝汽器的連接系統(tǒng)。根據(jù)實(shí)際情況選擇了低壓旁路即再過(guò)熱后的蒸汽繞過(guò)中、低壓缸直接引入凝器汽的旁路系統(tǒng)。旁路系統(tǒng)的主要作用：保護(hù)再熱氣協(xié)調(diào)啟動(dòng)參數(shù)和流量，縮短啟動(dòng)時(shí)間，延長(zhǎng)汽輪機(jī)壽命?；厥展|(zhì)熱量、降低噪聲防止鍋爐超壓，兼有鍋爐安全閥的作用電網(wǎng)故障或機(jī)組甩負(fù)荷時(shí)，鍋爐能維持熱備用狀態(tài)或帶廠用電運(yùn)行蒸汽中間再熱機(jī)組的旁路系統(tǒng)，是單元式機(jī)組啟動(dòng)停機(jī)或事故工況時(shí)的一種重要協(xié)調(diào)和保護(hù)手段，雖然裝旁路系統(tǒng)使投資增加。但是可以用保護(hù)再熱器，縮短啟動(dòng)時(shí)間，減少啟動(dòng)時(shí)工質(zhì)損失及熱損失，增長(zhǎng)機(jī)組使用年限等方式得以補(bǔ)償。兩級(jí)旁路串聯(lián)系統(tǒng) 高壓旁路：由上述管徑計(jì)算公式得旁路管徑:其中，管徑壁厚： 低壓旁路： C 由

13、熱力性質(zhì)圖表得2.3 計(jì)算旁路系統(tǒng)中減溫減壓器耗水量所需減溫水量 高壓旁路: 低壓旁路: 2.4計(jì)算管道保溫層厚度(選擇保溫材料)主蒸汽 由上式簡(jiǎn)化得 設(shè)，解得 旁路系統(tǒng)高壓段 同上 解得旁路系統(tǒng)低壓段 解得2.5 主蒸汽管道上的總散熱損失管道外壁溫度：C保溫層環(huán)境溫度：C管道保溫層外徑：管道保溫層內(nèi)經(jīng)：保溫材料熱導(dǎo)率: 外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)：W/(m2C)3 凝結(jié)水系統(tǒng)3.1 計(jì)算凝結(jié)水泵的進(jìn)、出口壓頭，選型安裝2臺(tái)凝結(jié)水泵，容量為最大凝結(jié)水量的110%，1運(yùn)行，1備用-凝結(jié)水泵揚(yáng)程 （m）-除氧器最大工作壓力 （Pa）-除氧器凝結(jié)水入口與凝汽器熱井最低水位間的靜水位差 （Pa）-大氣壓力減去凝結(jié)

14、器中最低絕對(duì)壓力后的數(shù)值 （Pa）-從凝汽器熱井到除氧器凝結(jié)水入口（包括噴霧頭）的最大凝結(jié)水流量時(shí)的流動(dòng)阻力 （Pa）-凝結(jié)水密度選用16NL-160型凝結(jié)水泵流量355 t/h揚(yáng)程158 m效率74%轉(zhuǎn)速1475 r/min上海水泵廠電動(dòng)機(jī)225kw3.2計(jì)算該系統(tǒng)管道的內(nèi)徑、壁厚及散熱損失管徑：取最小壁厚：選用20G鋼材C允許最大散熱損失163W/m2 -保溫層厚度(m)-管道保溫層外徑(m)-管道保溫層內(nèi)徑(m)-單位換算系數(shù) -保溫材料熱導(dǎo)率w/(mC)-年運(yùn)行時(shí)間常年運(yùn)行可取8000h,采暖運(yùn)行按3000h-熱價(jià)，元（106kJ）取元-設(shè)備和管道外壁溫度（C）對(duì)無(wú)內(nèi)襯金屬設(shè)備和管道可

15、取介質(zhì)溫度，取C-保溫結(jié)構(gòu)周圍環(huán)境溫度（C），取C-保溫結(jié)構(gòu)單位造價(jià)（元/m3）-保溫層單位造價(jià) 600元-保護(hù)層單位造價(jià) 150元-保溫工程投資貸款年分?jǐn)偮剩?）按復(fù)利計(jì)，-計(jì)算年限 取510年-年利率（%）取6%10%-外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)w/(mC)一般取w/(mC)w/(mC)包裝運(yùn)費(fèi)220元/m,施工費(fèi)350元/m保溫材料損耗率一般為3%6%，取4%1m3保溫管殼約需金屬板保護(hù)層面積15m2,假定保溫層厚度為80mm，每1m2金屬板費(fèi)用為10元?jiǎng)t元將數(shù)據(jù)代入得 解得 取散熱損失：由163W/m2,所以符合要求。4 給水系統(tǒng)給水系統(tǒng)是發(fā)電廠熱力系統(tǒng)的重要組成部分，它的工質(zhì)流量大，壓力高，對(duì)發(fā)

16、電廠的安全、經(jīng)濟(jì)、靈活運(yùn)行至關(guān)重要。本設(shè)計(jì)采用單元制給水系統(tǒng)，因其系統(tǒng)簡(jiǎn)單，投資省，中間再熱凝汽式機(jī)組或中間再熱供熱式機(jī)組的發(fā)電廠都采用單元制給水系統(tǒng)。給水泵的選擇：本次設(shè)計(jì)采用電動(dòng)給水泵因?yàn)楸敬卧O(shè)計(jì)容量為125MW 屬于中小機(jī)組，電動(dòng)給水泵體積小，安裝方便，投資較少。故采用電動(dòng)給水泵。單元制給水系統(tǒng)4.1 計(jì)算給水泵進(jìn)出、口壓頭,選擇型號(hào)安裝兩臺(tái)給水泵,容量為過(guò)路最大連續(xù)蒸發(fā)量的110%,一臺(tái)運(yùn)行,一臺(tái)備用%=429t/h選型: DGT480-180流量440t/h揚(yáng)程1800 m效率78.5%轉(zhuǎn)速4640r/min上海電力修造廠電動(dòng)機(jī)23200 kw給水泵揚(yáng)程:-鍋爐汽包壓力 Mpa-開啟

17、安全法所需多余壓力 Mpa 一般取-除氧器工作壓力 Mpa-給水管路的阻力,取-金水管路的阻力,取-水泵中心至鍋爐汽包正常水位幾何高度差,取40m-由除氧器最低水位至水泵中心的幾何高度差,取10m4.2計(jì)算給水管道內(nèi)徑、壁厚及散熱損失管徑: 給水管路水的許可流速取2.5m/s最小壁厚:C 允許最大散熱損失163W/m2 代入數(shù)據(jù)，由得：得散熱損失：由于163W/m2，所以滿足要求。5蒸汽再熱系統(tǒng)采用蒸汽再熱是保證汽輪機(jī)最終濕度在允許范圍內(nèi)的一項(xiàng)有效措施。只要再熱參數(shù)選擇合適，再熱就是進(jìn)一步提高初壓和熱經(jīng)濟(jì)性的重要手段。再熱循環(huán)熱力系統(tǒng)5.1再熱蒸汽管道內(nèi)徑、壁厚再熱冷段 選用20G鋼材， 將數(shù)

18、據(jù)代入上式得 ，取再熱熱段其蒸汽壓力、溫度和主蒸汽管道相同，因此管道的選取同主蒸汽管道。5.2 保溫層厚度及散熱損失保溫層厚度： 由得：解得 散熱損失:CC 將數(shù)據(jù)代入上式,得6 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)6.1 計(jì)算冷卻水量，選擇循環(huán)水泵的型號(hào)-進(jìn)入凝汽器的蒸汽量-汽輪機(jī)的排氣焓-背壓為時(shí)的飽和水焓-冷卻水的比容-凝汽器出口冷卻水溫-凝汽器進(jìn)口冷卻水溫-凝汽壓力下的飽和溫度-凝汽器端差 CC冷卻循環(huán)水量：凝汽器選用N-7000型冷卻面積6800m2冷卻水量17800m3/h冷卻水溫20C選用兩臺(tái)循環(huán)水泵，其總出力等于該機(jī)組的最大計(jì)算用水量型號(hào)48sh-22流量11000m3/h揚(yáng)程26.3m轉(zhuǎn)速485r

19、/min效率86.8%電機(jī)功率1150生產(chǎn)廠家沈陽(yáng)水泵廠6.2 計(jì)算循環(huán)水管內(nèi)徑、壁厚-在工作狀態(tài)下的體積流量（m3/h）-在工作狀態(tài)下的體積流量 (m/s)循環(huán)水管壁厚：7調(diào)節(jié)系統(tǒng)特性分析7.1中間再熱機(jī)組調(diào)節(jié)系統(tǒng)的特點(diǎn)為了提高機(jī)組效率，近代高參數(shù)大功率機(jī)組普遍采用中間再熱。由于采用中間再熱必須采用單元制系統(tǒng)，取消了各機(jī)組之間的母管聯(lián)系，鍋爐的容量與汽輪機(jī)的容量基本相同，致使蒸汽貯備能力下降，當(dāng)外界負(fù)荷變化較大時(shí)，蒸汽壓力發(fā)生很大波動(dòng)，尤其是直流鍋爐壓力波動(dòng)更大些。因此破壞了原來(lái)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速偏差與功率變化之間的比例關(guān)系。眾所周知，不論是機(jī)械調(diào)節(jié)系統(tǒng)或是液動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)，都是把負(fù)荷擾動(dòng)引起的轉(zhuǎn)速

20、變化信號(hào)n輸入調(diào)速器，再經(jīng)過(guò)滑閥油動(dòng)機(jī)的放大作用，控制調(diào)節(jié)閥的開度變化。在額定蒸汽參數(shù)下功率的變化與閥門開度成正比，最終使轉(zhuǎn)速偏差n與功率變化N成正比。采用單元制系統(tǒng)后，由于氣壓波動(dòng)大，破壞了上述比例關(guān)系，當(dāng)然也就破壞了一次調(diào)頻能力，其次，由于中間再熱和相應(yīng)的管道中存有大量的蒸汽，形成了一個(gè)龐大的蒸汽空間，即所謂中間容積。當(dāng)高壓調(diào)節(jié)閥動(dòng)作時(shí)，由于壓力擾動(dòng)傳播要有一定時(shí)間，要充滿中間容積也要有一定時(shí)間，因此，中低壓缸的功率變化要滯后，其滯后時(shí)間長(zhǎng)短決定于中間容積的大小。另外，隨著自動(dòng)化水平的提高，要求機(jī)組自動(dòng)化水平也提高，進(jìn)而要求用計(jì)算機(jī)進(jìn)行過(guò)程控制。很顯然，過(guò)去的機(jī)械或液動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)很難適應(yīng)上述

21、要求。在這種情況下便出現(xiàn)了靈敏度較高的電子調(diào)節(jié)器和液動(dòng)油動(dòng)機(jī)組成的新型調(diào)節(jié)系統(tǒng)。7.2功頻電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的特點(diǎn)系統(tǒng)靈敏度高、穩(wěn)定精度高、動(dòng)態(tài)相應(yīng)快；容易實(shí)現(xiàn)各種邏輯電路；容易滿足各種運(yùn)行要求；容易綜合各種信號(hào)；便于與計(jì)算機(jī)連接實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化；7.3數(shù)字電液控制系統(tǒng)數(shù)字電液控制系統(tǒng)（簡(jiǎn)稱DEH）是以計(jì)算機(jī)代替模擬電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)中控制運(yùn)算的模擬電路，以發(fā)揮計(jì)算機(jī)控制運(yùn)算、邏輯判斷與處理能力強(qiáng)及軟件組態(tài)靈活、方便的優(yōu)勢(shì)，將汽輪機(jī)運(yùn)行的狀態(tài)監(jiān)測(cè)、順序控制、調(diào)節(jié)和保護(hù)融為一體。數(shù)字電液控制系統(tǒng)是由電子控制器、操作系統(tǒng)、執(zhí)行機(jī)構(gòu)、保護(hù)系統(tǒng)和供油系統(tǒng)組成，它實(shí)現(xiàn)的主要功能是：汽輪機(jī)自動(dòng)控制程序（ATC）；汽輪機(jī)功率的自動(dòng)調(diào)節(jié)；汽輪機(jī)的自動(dòng)保護(hù)；機(jī)組和DEH系統(tǒng)狀態(tài)的監(jiān)測(cè)。7.4 汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性7.4.1 影響甩負(fù)荷動(dòng)態(tài)特性的主要因素影響汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的因素來(lái)自于本體設(shè)備（如再熱器等的中間容積、轉(zhuǎn)子等）和調(diào)節(jié)系統(tǒng)部件兩個(gè)主要方面。7.4.2 本體設(shè)備對(duì)動(dòng)態(tài)特性的影響（一） 轉(zhuǎn)子時(shí)間常數(shù)Ta。轉(zhuǎn)子時(shí)間常數(shù)Ta表示了轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量與額定轉(zhuǎn)矩的相對(duì)大小；（二） 蒸汽中間容積常數(shù)T。蒸汽中間容積常