污水處理廠CAST設計計算

1、水污染控制工程課程設計班 級：環(huán)工0702學 號：071601433姓 名：左 燕指導老師：陳 廣 元揚州大學環(huán)境科學與工程學院二零一零年一月目錄一、設計任務3（一）工程概述3（二）原始資料3（三）設計要求3二、設計計算4（一）設計水量4（二）設計水質4（三）設計方案4（四）工藝計算81、粗格柵82、集水間93、泵房104、細格柵105、沉砂池116、CASS池137、空氣管系統(tǒng)188、消毒池189、污泥濃縮池18三、平面布置和高程布置20（一）平面布置20（二）高程布置20四、主要參考文獻22一、設計任務（一）、工程概述某城鎮(zhèn)位于長江下游，現(xiàn)有常住人口90000人。該城鎮(zhèn)規(guī)劃期為十年（200

2、0-2010），規(guī)劃期末人口為100000人，生活污水排放定額為220L/(cap·d)，擬建一城鎮(zhèn)污水處理廠，處理全城鎮(zhèn)污水，同時，要求所有工業(yè)污水均處理達到國家排放下水道標準后再排放城鎮(zhèn)下水道。污水處理廠排放標準為中華人民共和國國家標準城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）中一級標準的B標準，主要控制指標如下： CODcr: 60 mg/L BOD5 20 mg/L 石油類： 3 mg/L SS: 20 mg/LpH: 6-9色度： 30倍NH3-N: 15 mg/L總磷： 1.5 mg/L（二）、原始資料1、氣象資料：(1)氣溫：全年平均氣溫為18.5，最高氣

3、溫為42.0，最低氣溫為-6.0(2)降雨量：年平均1125.5mm，日最大238.0mm(3)最大積雪深度600mm，最大凍土深度30mm(4)主要風向：冬季西北風 夏季東南風(5)風 速：歷年平均為3.15m/s，最大為15.6m/s2、排水現(xiàn)狀：城鎮(zhèn)主干道下均敷設排污管、雨水管道，雨污分流。3、排放水體：污水處理廠廠址位于鎮(zhèn)西北角，廠區(qū)地面標高為6.30m，排放水體常年平均水位標高為3.20m，最高洪水位為5.20m。該水體為全鎮(zhèn)生活和灌溉水源，鎮(zhèn)規(guī)劃確保其水質不低于三類水標準。（三）、設計要求1、工藝選擇要求技術先進，在處理出水達到排放要求的基礎上，鼓勵采用新技術。2、充分考慮污水處理

4、與廢水利用相結合，如：廢水灌溉、污泥還田、廢水養(yǎng)殖等。3、除磷脫氮是工藝選擇中關鍵之一，方案設計中必須全面考慮。4、工程造價是工程經(jīng)濟比較的基礎，控制工程總造價是小城鎮(zhèn)生活污水處理的關鍵之一。5、工程運行管理方便，處理成本低。結合小城鎮(zhèn)的特點，設計污水運行管理系統(tǒng)，該系統(tǒng)主要解決如下幾個問題：（1）最大限度降低處理成本，具體包括處理動力、人員工資、設備維修等費用。（2）污水處理廠間隙運轉情況下，如何保證出水水質。二、設計計算（一）、設計水量Q=220×100000=2.2萬t/d=254.6L/sKz= = =1.47 則Q設 =1.47×254.6L/s=374.3 L/

5、s=3.234萬t/d （二）、設計水質項目進水(mg/L)出水(mg/L)去除量(mg/L)去除率CODCr3006024080BOD51802016089SS2002018090NH3-N30151550總磷51.53.570（三）、設計方案對于處理能力小于10萬噸/天的中小型污水處理場來說，氧化溝和SBR及其改良工藝如：CASS;CAST;ICEAS等工藝是首選工藝。其原因是：1、去除有機物及N、P效率高；抗沖擊負荷能力強；可不設初沉池及二沉池，設施簡單，省基建費，方便管理；2、基建費低，且規(guī)模越小，優(yōu)勢越明顯；處理設備基本可實現(xiàn)國產(chǎn)化，設備費大幅降低。 3、由于中小城市水量、水質負荷變

6、化大，經(jīng)濟水平有限，技術力量相對薄弱，管理水平相對較低等特點，采用氧化溝和SBR及其改進型是適宜的。 傳統(tǒng)活性污泥及其改進型A/0、A2/0、AB工藝，處理單元多，操作管理復雜，尤其是污泥厭氧消化工藝，對管理水平要求較高。污泥厭氧消化可回收一部分能量，根據(jù)我國污水處理的實踐經(jīng)驗，污水處理廠設計規(guī)模達到20×104m3/d以上，才具有經(jīng)濟性。這里對CASS和Carrousel氧化溝做一對比：1、優(yōu)缺點比較CASS池：優(yōu)點：（1）理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，池內厭氧、好氧處于交替狀態(tài)，凈化效果好。（2）運行效果穩(wěn)定，污水在理想的靜止狀態(tài)下沉淀，需要時間短、效率

7、高，出水水質好。 （3）耐沖擊負荷，池內有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污染物的沖擊。 （4）工藝過程中的各工序可根據(jù)水質、水量進行調整，運行靈活。 （5）處理設備少，構造簡單，便于操作和維護管理。 （6）反應池內存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。 （7）CASS系統(tǒng)本身也適合于組合式構造方法，利于廢水處理廠的擴建和改造。 （8）適當控制運行方式，實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替，具有良好的脫氮除磷效果。 （9）工藝流程簡單、造價低。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥回流系統(tǒng)，調節(jié)池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省。缺點：（1）容積利用

8、率低、出水不連續(xù)、運行控制復雜。（2）需曝氣能耗多，污泥產(chǎn)量大。卡羅塞（Carrousel）氧化溝：優(yōu)點：工藝的可靠性高；運行簡單；能在不影響出水水質的前提下，處理沖擊/有毒負荷；適用于小型處理廠的經(jīng)濟工藝；與延時曝氣相比，能耗更少；能去除營養(yǎng)物；出水水質好；污泥穩(wěn)定；污泥產(chǎn)量少。缺點：結構大，需要的空間更大；F/M低，容易引起污泥膨脹；一些改進的氧化溝工藝是有專利權的，可能就需要使用許可費；與傳統(tǒng)CMAS和推流式處理工藝相比，曝氣能耗更高；很難進行廠區(qū)擴建。2、體積比較氧化溝體積計算1、硝化容積總污泥齡一般取1030 d左右,取25d;曝氣池溶解氧濃度DO=2 mg/L.要求出水水質NH3-

9、N=2 mg/L ，NO3-N=10 mg/L(1)由于設計的出水為20 mg/L,處理水中非溶解性值可用下列公式求得,此公式適用于氧化溝。=13.6 mg/L式中Ce出水中的濃度,mg/L。因此,處理水中溶解性為:20-13.6=6.4 mg/L(2)采用污泥齡25 d,則日產(chǎn)泥量據(jù)公式kg/d式中Q氧化溝設計流量,m3/d;a污泥增長系數(shù),一般為0.50.7,取0.6;b污泥自身氧化率,一般為0.040.1,取0.05(1/d);(),去除的濃度,mg/L;污泥齡,d;進水濃度,mg/L;出水溶解性濃度,mg/L。一般情況下,其中有12.4%為氮,近似等于總凱式氮(TKN)中用合成部分為0

10、.124×916.6=113.66 kg/dTKN中有=5.2mg/L用于合成需用于氧化的NH3-N=30-5.2-2=22.8 mg/L需用于還原的NO3-N=22.8-10=12.8mg/L（3）原假定污泥齡為25 d,則硝化速率= L/d。單位基質利用率U= =0.15 kg/(kgMLVSS·d)式中硝化速率1/d;a污泥增長系數(shù),一般為0.50.7,取0.6;b污泥自身氧化率,一般為0.040.1,取0.05(1/d)?；钚晕勰酀舛萂LSS一般為20004000 mg/L(也可采用高達6000 mg/L),這里取MLSS =4000 mg/L,在一般情況下,MLV

11、SS(混合液可揮發(fā)性懸浮固體濃度)與MLSS的比值是比較的固定的,在0.75左右。在這里取0.75。故MLVSS=0.75×4000=3000 mg/L;所需MLVSS總量= =26598.9 kg;硝化容積:Vn=(26598.9/3000)×1 000=8866.3 m3;2、反硝化區(qū)容積18.5時,反硝化速率為= 0.028kg/（kg·d）式中F有機底物降解量,即的濃度，mg/L;M微生物量，mg/L;脫硝溫度修正系數(shù),取1.08。還原NO3-N的總量= =281.6 kg;脫氮所需MLSS= kg;脫氮所需池容:Vdn= m3。3、氧化溝總容積總池容為V

12、=Vn+Vdn=8866.3+3352.4=12218.7m3。CASS池體積計算計算1）有機基質降解率：=（S aS e）/ S a =89% 2）BOD-污泥負荷： = 0.303kg BOD 5/( kg MLSS·d )K 2 有機基質降解速率常數(shù)，生活污水的K 2值取0.018 L / (mg·d)S e 混合液中殘存的有機基質濃度，已知為20 mgLf 混合液中揮發(fā)性懸浮物固體濃度與總懸浮固體濃度的比值，一般在生活污水中，f = 0.75 3）污泥指數(shù)（SVI）值：德國ATV標準SVI設計值處理目標SVI（mL/g）工業(yè)廢水影響小工業(yè)廢水影響大無硝化100150

13、120180硝化（及反硝化）100150120180污泥穩(wěn)定75120120150由表知：SVI=1104）混合液污泥濃度一般CASS池的活性污泥濃度控制在2.5 4.0 kg/ m3內 ,污泥指數(shù)SVI大時，取下限，反之應取上限。在本工藝中，SVI=110，取 = 3.0 kg/ m3CASS池容積（負荷計算法），取5200 m3BOD-污泥負荷率，kgBOD5/(kgMLSS·d)比較得知CASS工藝主體構筑物比氧化溝小很多，更經(jīng)濟。由上總結確定選用CASS工藝（四）、工藝計算1、 粗格柵設兩組粗格柵，一用一備。柵前水深為h=0.4 (取0.30.5 m)，過柵流速為=0.9m/

14、s (取0.61.0m/s），格柵安裝傾角為 (取)格柵計算草圖如下:1） 柵條間隙數(shù) n選用粗格柵柵條間隙為30mm2)格柵寬度(柵條寬度s 取0.01m)B= S（n1）+ en = 0.01×32 + 0.03×33 =1.31m3)進入渠道內的流速：4）水通過格柵的水頭損失h1設柵條斷面為銳邊矩形斷面，則形狀系數(shù)=2.42,格柵受污染物堵塞時水頭損失增加倍數(shù)k=3 =2.42×（0.01/0.03）4/3 ×0.732(2×9.8)×sin60°×3=0.04m5）柵后槽總高度H：柵前渠道超高h2一般取0.

15、3m H = h + h1+ h2 = 0.5+ 0.04+0.3 = 0.84 m6）柵槽總長度：取1.0m, 取1.1m7)每日柵渣量（總）單個格柵 m3/d 0.2 m3/d宜采用機械清渣。設格柵對SS的去除率為15%，其他的均視為不變。出水水質：SS：200×（1-15）=170mg/L。2、集水間選擇集水池與機器間合建的矩型泵站，選三臺水泵（兩用一備），每臺水泵的流量為： Qmax=L/s集水間的剖面計算草圖如下圖所示：集水間的容積計算： V總=V有效+V死水有效容積相當于一臺水泵5min工作的出水水量，也等于最高水位與最低水位之間的調節(jié)容積：V有效=0.188×

16、5×60=56.4m3死水容積為最低水位以下的容積：吸水喇叭口距池低高度取0.5m，最低水位距喇叭口0.5m。設有效水位高為1.5m，則集水間面積為：F 則：V死水=37.6×1.0=37.6m3V總=V有效+V死水=56.4+37.6=94m³集水池水位為h1=1.5+0.5+0.5=2.5m集水池總高為：H=h1+h2=2.5+0.5=3.0m (h2:超高，取0.5m)取集水間寬3.8m， 長10m。3、泵房(高程布置時計算選取)4、細格柵設2組格柵，則Q=Qmax /2=0.188 m3/s1)柵條間隙寬度b 取8mm柵條間隙數(shù)n： ,2)格柵寬度(柵條寬

17、度s 取0.01m)B= s（n1）+ bn = 0.01×60 + 0.008×61 =1.1m3)進入渠道內的流速：4）水通過格柵的水頭損失h1設柵條斷面為銳邊矩形斷面，則形狀系數(shù)=2.42,格柵受污染物堵塞時水頭損失增加倍數(shù)k=3 =2.42×（0.01/0.008）4/3 ×0.432(2×9.8)×sin60°×3=0.080m5）柵后槽總高度H：柵前渠道超高h2一般取0.3m H = h + h1+ h2 = 0.5+ 0.080+0.3 = 0.9 m6）柵槽總長度：取1.0m, 取1.1m7)每日柵

18、渣量（總）單個格柵 m3/d>0.2 m3/d每日柵渣量（總）取1.99, 宜采用機械清渣。5、沉砂池 本工藝選用曝氣沉砂池，1座分2格,每格兩個沉沙斗設計參數(shù)（1）旋流速度應保持：0.250.3m/s（2）水平流速取0.1 m/s（3）最大流量時停留時間為13min（4）有效水深應為23m，寬深比一般采用11.5（5）長寬比可達5，當池長比池寬大得多時，應考慮設置橫向擋板（6）1m3污水的曝氣量為0.2m3空氣（7）空氣擴散裝置設在池的一側，距池底約0.60.9m,送氣管應設置調節(jié)氣量的閘門（8）池子的形狀應盡可能不產(chǎn)生偏流或死角，在集砂槽附近可安裝縱向擋板（9）池子的進口和出口布置應

19、防止發(fā)生短路，進水方向應與池中旋流方向一致，出水方向應與進水方向垂直，并宜考慮設置擋板（10）池內應考慮設消泡裝置 設計計算（1）池子總有效容積V設最大設計流量時的流行時間t=2.0min，則（2）水流斷面積A 設=0.1m/s（水平流速），則 A= =3.74（3）池總寬度B 設（設計有效水深），則B=2.50m（4）每格池子寬度b因為n=2格，所以=1.25m（5）池長LL=12m（6）每小時所需空氣量q設d=0.2（1污水所需空氣量），則=0.20.3743600=269（7）沉砂室所需容積V 設T=2d（清除沉砂的間隔時間），則= = =1.32 () 式中，X城市污水沉砂量(污水)

20、取30生活污水流量總變化系數(shù)（8）每個沉砂斗容積 每格設有2個沉砂斗，則=0.33()（9）沉砂斗各部分尺寸 設斗底寬=0.5m，斗壁與水平面的傾角為斗高=0.5m，沉砂斗上口寬：沉砂斗容積=0.38m30.33m3（10）沉砂室高度 采用重力排砂，設池底坡度為0.06，坡向砂斗=+0.06=0.5+0.06=0.78 m（11）池總高度H 設超高=0.3m,則H=+=0.3+1.5+0.78=2.58m（12）砂用單口泵吸式排砂機吸入砂水分離器，經(jīng)砂水分離器的水回流到沉砂池。沉砂經(jīng)污泥管道送至污泥濃縮池。 經(jīng)曝氣沉砂池的處理，可去除85%的懸浮物。故經(jīng)處理后的出水水質為： SS：200

21、15;（1-85%）= 30mg/L 6、CASS池（1）5200 m3（2）BOD-污泥負荷率與污泥增長率的關系： 每日增長（排放）的揮發(fā)性污泥量（VSS），kg/d 產(chǎn)率系數(shù)，即微生物每代謝1 kgBOD所合成的MLVSSkg數(shù)。根據(jù)生活污水和部分工業(yè)廢水的、值表，取 = 0.55 活性污泥微生物的自身氧化率亦稱為衰減系數(shù)，取0.07混合液中揮發(fā)性懸浮固體量（），kg/m3。，即 每日處理污水量，已知為22000m3/d經(jīng)預處理后，進入曝氣池污水含有的有機污染物的濃度。因曝氣沉沙池所處理掉的有機物小于10%，所以忽略不計，=0.18 kg/ m3經(jīng)生化處理后，處理水中殘留的有機污染物的濃度

22、，kg/ m3 CASS池的有效容積 X =0.55×（0.180.02）×220000.07×5200×2.25 =1117kg/d（3）尺寸計算CASS工藝是連續(xù)進水，間斷排水，池內有效容積V由變動容積V1和固定容積組成。變動容積是指池內設計最高水位至潷水機排放最低水位之間的容積。固定容積由兩部分組成：一部分是活性污泥最高泥面至池底之間的容積V3；另一部分為撇水水位和泥面之間的容積V2，它是由防水撇水時污泥流失的最小安全 距離決定的容積。V= n1×（V1+ V2+V3） 式中，n1為CASS池的池數(shù)，取n1=2。設2組CASS池1）單格C

23、ASS池的設計：外形尺寸 L×B×H= = =2600m3式中， B為池寬,m。B:H=12；L為池長,m。L:B=46。則H=5.5m,B=12m,L=50mCASS池總高H0=H+0.5m=6.0m，0.5m為超高。池內設計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度H1式中， A 單格CASS池平面面積，A =L×B=600m2n2 一日內的循環(huán)周期數(shù)，取n2 = 6。潷水結束時泥面高度H3 H3 = H×Nw×SVI = 5.0×3.0×110 m=1.65m潷水水面與泥面之間的安全距離H2 H2 = H（H1+H3）=

24、5.0（3.05+1.65）= 0.30m > 0m , 可行總有效容積V = n1×L×B×H =2×50×12×5.0=6000m3 > 5200 m3, 可行2）CASS池中間設一道隔離墻，將池體分隔為預反應區(qū)和主反應區(qū)兩部分，靠近水端容積為CASS池總容積的10% 左右的預反應區(qū)，為吸附兼氧區(qū)，另一部分為主反應區(qū)，預反應區(qū)長度L1按下式計算：L1= (0.160.25)L，m, 取L1=0.20×50=10m3）連通孔口尺寸隔墻底部設連通孔，連通兩區(qū)水流，連通孔數(shù)量選擇見表池寬B/m4681012連通孔個

25、數(shù)/個12345所以B =12m時，孔個數(shù)n3= 5連通孔口面積： m2 U 孔口流速m/h，U一般取值2050m/h , 本工藝取40 m/h孔口間距單孔時設在隔墻中央，多孔時沿隔墻均布，孔口寬度0.40.6m，孔口高度不宜大于1.0m。4）需氧量 = 0.44×22000×(0.180.02) + 0.15×5200×2.25=3303.8kg O2 / d= 137.7kg O2 / h 式中，混合液需氧量，kg O2/d微生物對有機底物氧化分解過程的需氧率，即微生物每代謝1kgBOD所需要的氧量，以kg計。生活污水的值為 0.420.53，取 =

26、0.44活性污泥微生物自身氧化的需氧率，即每千克污泥每天自身氧化所需的氧量，以kg計。生活污水的值介于0.1880.11，取 = 0.15其他符號表示意義同前。5）供氣量 氧的轉移速率，取決于下列各因素：氣相中氧的分壓梯度；液相中氧的濃度梯度；氣液之間接觸面積和接觸時間、水溫、污水性質以及水流的紊流程度等。生產(chǎn)廠家提供空氣擴散裝置的氧轉移參數(shù)是在標準條件（水溫20，氣壓為Pa）下測定的在標準條件下，轉移到曝氣池混合液的總氧量為 ：式中水溫20氣壓1.013×105時，轉移到曝氣池混合液的總氧量，kg/hR 在實際條件下，轉移到曝氣池混合液的總氧量，kg/hCs(20) 在水溫為20時

27、，大氣壓力條件下氧的飽和度，mg/La 污水中雜質影響修正系數(shù)，=0.780.99, 參考教科書排水工程下冊，取 = 0.90污水含鹽量影響修正系數(shù)；參考教科書排水工程下冊，取 = 0.95氣壓修正系數(shù), 參考教科書取 = 1.0C 混合液溶解氧濃度, 參考教科書取C =2.0 mg/LCsbCASS池內曝氣時溶解氧的飽和度的平均值，mg/LPb空氣擴散裝置出口處的絕對壓力Q t氣泡離開池面時，氧的百分比，% EA空氣擴散裝置的氧的轉移效率求定需氧量：R=O2=137.7kgO2/h計算曝氣池內平均溶解氧飽和度為此，確定式中各參數(shù)值：求定空氣擴散裝置出口處的絕對壓力Pb = P+9.8

28、5;103 H= 1.013×1059.8×103×4.5 =1.454×105 PaH空氣擴散裝置的安裝深度，m求定氣泡離開池表面時，氧的百分比Ot值，按公式EA空氣擴散裝置的氧的轉移效率。搖臂式微孔空氣擴散器（PE型）氧利用率較高，為1830，所以此處選用搖臂式微孔空氣擴散器（PE型）。取EA= 20%代入解得： Qt = 17.54%確定計算水溫20和25條件下氧的飽和度， 根據(jù)排水工程下冊第四版中的附錄1氧在蒸餾水中的溶解度（飽和度），查得：Cs(20)=9.27mg/L,Cs(25)=8.4mg/L 代入各值，得：=9.54 mg/L=10.4

29、1 mg/L計算20式脫氧清水的需氧量 =168.7 kgO2/h空氣擴散裝置的供氣量 =2811.7 m3/h 7、空氣管系統(tǒng) 由前可知，CASS池總面積為12×50×2= 1200m2，選擇的對搖臂式微孔空氣擴散器（PE型）的服務面積為2m2, 因此所需擴散器的總數(shù)為1200 / 2 =600個。為安全計，本設計采用650個。 在CASS池長的方向上設置2根干管，每根干管上布置10對配氣豎管，共40條配氣豎管 。每根豎管上安設的空氣擴散器的數(shù)目為650 /40 =17個，每個空氣擴散器的配氣量為2811.7/650 4.3 m3/h。8、消毒池 采用隔板式混合池，根據(jù)排

30、水工程下冊第四版中規(guī)定可知：完全人工二級處理后的污水的加氯量為510 mg/L, 混合反應時間515s。采用鼓風混合時用隔板式混合池時，池內平均流速不小于0.6 m/s。加氯消毒的接觸時間不小于30 min，處理水中游離性余氯量不低于0.5 mg/L。液氯的固定儲備量一般按最大用量的30d計算。設計水量Q =2.2×104m3/d，采用濾后加氯消毒，最大投氯量a=6mg/L，倉庫儲量按30d計算，接觸消毒池水力停留時間T= 0.5h。1）加氯量 Q1 = aQ = 7 mg/L×2.2×107L/d1.54×108mg/d =154 kg/d a污水的加

31、氯量，取7 mg/L 儲氯量 G = 30 Q1 = 30×154=4620 kg2）接觸消毒池接觸池設計為縱向折流反應池。第一格，每隔7.6m設縱向垂直折流板；第二格，每隔12.67 m設縱向垂直折流板；第三格不設。（1）有效容積 V = QT =374.3L/s×0.5 ×3600s= 673740L=674m3（2）消毒池池體尺寸 分格數(shù) n = 4 有效水深設計為H =4.0m，超高0.3m 每格池寬 b = 3.0 m 消毒池總寬 B = nb = 12 m消毒池池長 L =15m 長寬比 L / B1.25（3）實際有效容積 V' = BLH

32、= 12×15×4 = 720m3 9、污泥濃縮池本項目采用重力濃縮池1）、 CASS池每日排泥量X在前面CASS工藝的工程設計中，已計算得X =1117kg/d2）、濕污泥體積為 = 140m3/dP污泥含水率，%3）、濃縮池直徑D采用帶有豎向柵條污泥濃縮機的輻流式重力沉淀池，濃縮污泥固體通量M取27kg/( m2/d)。濃縮池面積 A= Q×C/M = 140×6/27 32m2式中， Q污泥量，m3/d;C污泥固體濃度，g/L；M濃縮污泥固體通量，kg/( m2/d)；采用2個污泥濃縮池，則每個池的面積為16m2 。則濃縮池直徑為 D=4.5m4）

33、、濃縮池總高度H 取污泥濃縮時間T=16 h，則濃縮池工作部分高度h1為 h1= T×Q/24/A=16×140/24/32 2.92m超高h2 h2取0.3m 緩沖層高h3 h3取0.3m池底坡度造成的深度： h4 = D×i/ 2 =4.5×0.01/2 =0.0225m泥斗深度： h5=1.0 有效水深：H1= h1+ h2+ h3=2.92+0.3+0.3=3.52m 濃縮池總高度 H= H1+ h4+ h5 =3.52+ 0.0225 +1.0 = 4.6m 5）、濃縮后污泥體積 V2 V2 = Q×（1P1）/（1P2）=140&#

34、215;（10.992）/(10.97)37.4m3/d6）、澄清液量 V3 = QV2 =140-37.4 = 102.6m3三平面布置和高程布置（一） 平面布置污水廠的附屬建設應根據(jù)總體布局，結合廠址環(huán)境、地形、氣象和地址等條件進行布置，布置方案應達到經(jīng)濟合理、安全適用、方便施工和方便管理等要求。水廠平面布置包括：處理構筑物的布置，辦公、化驗及其它輔助建筑物的布置，以及各種管道、道路、綠化等的布置。平面布置的一般原則如下： 處理構筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地，便于管理。 處理構筑物應盡可能地按流程順序布置，以避免管線迂回，同時應充分利用地形，減少土方量。 經(jīng)常有人工作的辦公、化驗等建筑物應布

35、置在夏季主導風向的上風向，北方地區(qū)應考慮朝陽。 在布置總圖應考慮安排充分的綠化帶，為污水處理廠的工作人員提供一個優(yōu)美舒適的環(huán)境。 考慮遠近期結合，有條件時可按遠景規(guī)劃水量布置，將處理構筑物分為若干系列，分期建設。 構筑物之間距離應考慮敷設灌區(qū)的位置，遠轉管理的需要和施工要求，一般采用510米。 污泥消化池應距初沉池較近，以縮短污泥管線，且與其它處理構筑物間距不小于20米。 變電所設在耗電大的構筑物附近，高壓線應避免在廠內架空敷設，以策安全。 污水廠內管線種類分多，應綜合考慮布置，以免發(fā)生矛盾。污水、污泥管道應盡可能考慮自流。 如有條件，污水廠內的壓力管線和電纜可合并敷設在同一管廊或管溝內，以利

36、于維護和檢修。 污水廠內應設超越管，以便在發(fā)生事故時，使污水能超越該構筑物，進入下構筑物或事故溢流。具體平面布置見污水處理廠總平面圖。（二） 高程布置 污的水處理廠地面地面標高為6.30m，污水廠進水管底標高為18.3m.排放水體常年平均水位標高為3.20m，最高洪水位標高為5.20m。污水進水,出水管道采用采用D=700mm的鋼筋混凝土圓管，設計流量為380 L/s ，i=0.0019，v=1.11m/sCASS池,曝氣沉沙池的進口的進出分管采用D=500mm的鋼筋混凝土圓管，設計流量為190 L/s ，i=0.0025 ，v=1.00m/s，；分管管道的連接采用標準可鍛鑄鐵90°彎頭和等徑丁字管。標準可鍛鑄鐵90°彎頭：=0.23，局部阻力損失h=v2/(2g)；等徑丁字管：=3.0，h=v2/(2g)。污水流經(jīng)處理構筑物的水頭損失主要產(chǎn)生在進口，出口和需要跌水處，而留經(jīng)處理構筑物本身的水頭損失則較小。查污水處理廠工藝設計手冊知格柵：0.10.25 m；沉砂池：010.25 m；曝氣池，污水潛流入池，0.250.5 m；消毒池：0.100.30m污泥濃縮池的水位輸送含水率99.4%的污泥，采用污泥管道D=0.2m，輸送距離為L=40m。管內的流速為2m/s，則沿程阻力損失= 局部阻力損失=0.23×4