提高多壓力層系井固井質量的認識與實踐

1、提高多壓力層系井固井質量的認識與實踐李天群(大慶鉆井生產技術服務公司 163358)摘要 大慶油田經過多年的注水開發(fā)，目前已進入高含水后期，油層壓力系統(tǒng)和儲層狀況均發(fā)生了很大變化，三次加密調整井固井所存在的壓穩(wěn)與防漏的矛盾更加突出，固井難度越來越大。本文圍繞地層壓差影響固井質量的實驗研究成果，就地層壓力調整試驗及DPDR水泥體系、增韌防漏水泥漿體系、套管外環(huán)空加壓裝置等工藝技術的現(xiàn)場試驗效果進行了分析。通過各種配套技術的應用，提高了加密調整井的固井質量，初步總結出各種技術措施的適應性和應用界限。主題詞 低滲高壓 多壓力層系 固井質量 配套技術 現(xiàn)場試驗 大慶油田大慶油田經過多年的注水開發(fā)，目前

2、已進入高含水后期，油層壓力系統(tǒng)和儲層狀況均發(fā)生了很大變化，三次加密調整井固井所存在的壓穩(wěn)與防漏的矛盾更加突出，固井難度越來越大。隨著固井技術的提高，大慶油田已形成了一套以“壓穩(wěn)、居中、替凈、密封“等為方針的薄隔層固井技術。但隨著井網的進一步加密，各層系間壓力差別的矛盾日益突出，新投加密井的固井質量尚不理想。例如，2001年杏十二區(qū)新鉆16口三次加密井，投產后不久有2口井發(fā)生了管外噴冒，2002年對其中的4口井進行了硼中子壽命測井，發(fā)現(xiàn)竄槽率達到19.2%；2004年杏十二區(qū)三次加密先期完鉆的79口井經過延時聲變檢測，固井優(yōu)質率僅為36.7%。針對這一問題，我們從多壓力層系固井難點及基礎理論研究

3、入手，開展了試驗應用了一系列有利于固井質量的技術措施，在獲得較好效果的同時，對單項技術措施的運用條件取得了階段性的認識，逐步摸索出提高加密調整井固井質量的有效途徑。1 地層壓差影響固井質量的原因分析由于長期的注水開發(fā)，目前大慶油田地下已形成高壓層、常壓層、低壓層等并存的多壓力層系。地層壓差對固井質量的影響表現(xiàn)在兩方面：一是層間壓差，即高壓層與低壓層之間孔隙流體壓力的差值；另一個是環(huán)空壓差，即地層的孔隙壓力與漿柱壓力的差值。從2004年杏十二區(qū)先期完鉆的79口三次加密井層間壓差與膠結質量的對比分析（見表1）可以看出，層間壓差對固井質量造成較大的影響。表1 層間壓差與膠結質量對比表層間壓差（MPa

4、）55-66-77-88-99-1010-11合計聲檢井數(shù)（口）25101720141179非優(yōu)質井數(shù)（口）014111411950非優(yōu)質井比例（%）020.040.064.770.078.681.863.3在固井過程中，由于需要應用漿柱來實現(xiàn)壓穩(wěn)高壓層，層間壓差的變化實質上反映了環(huán)空壓差的變化。下圖1是在CBL測井儀條件下測試的不同環(huán)空壓差下的A級水泥膠結質量室內模擬實驗。0246810聲幅（%）10050環(huán)空壓差（MPa）實驗證明，當環(huán)空壓差介于1-9MPa之間，普通A級水泥膠結質量趨于穩(wěn)定。當環(huán)空壓差小于1.0MPa時，水泥漿在凝固過程中將不能阻止地層流體的侵入，地層流體將侵入水泥環(huán)，破

5、壞水泥環(huán)的膠結質量，引起聲幅值的升高。而當環(huán)空壓差大于9MPa時引起聲幅值的升高，我們認為水泥漿失水是主要因素。下表2是A級水泥漿失水對固井質量影響的室內實驗數(shù)據(jù)，從表中數(shù)據(jù)可以看出，隨著環(huán)空壓差的增大，水泥漿的失水量顯著增加，當水泥漿失水量超過水泥漿體積的8%時，水泥環(huán)的膠結質量逐漸變差（實驗條件為45水浴養(yǎng)護）。表2 水泥漿失水對固井質量的影響實驗數(shù)據(jù)序號上覆壓力（MPa）地層壓力（MPa）環(huán)空壓差（MPa）失水量（%）24小時后測井BI值13.52.01.51.0126.02.04.03.0139.02.07.05.00.9410.52.08.58.00.8511.52.09.510.0

6、0.6613.02.011.015.00.4經過上述分析研究可以初步得出，要使固井質量得到全面有效的提高，在壓穩(wěn)防竄技術方面需要做以下幾方面工作。一是通過鉆關地層壓力調整，盡量減小地層層間壓差，保證環(huán)空壓差在合理值范圍內。二是通過改善水泥漿外加劑的性能，使其具有低失水、速凝、早強的特懷，阻止水泥漿候凝過程中油氣水浸入。三是應用特殊工具封隔異常高壓層或有效補償水泥漿靜液柱壓力損失。2 提高多壓力層系固井質量的現(xiàn)場試驗2003年，在杏八、九區(qū)三次加密和杏八十二區(qū)二次加密開展了提高加密調整井固井質量試驗，通過鉆關地層壓力調整，應用套管外封隔器、管外環(huán)空加壓裝置及新研制的DPDR水泥、增韌水泥漿體系等

7、措施，初步見到了較好的效果。2004年，通過全面總結和評價各種技術措施的試驗效果，在杏十二區(qū)三次加密井及小井距試驗區(qū)加大了成熟固井工藝技術的應用力度，逐步摸索出提高加密調整井固井質量的有效途徑。2.1鉆前地層壓力調整試驗根據(jù)壓差對固井質量的影響研究結果可以看出，將環(huán)空壓差控制在1-9MPa內是保證固井質量的前提和基礎。通過鉆前地層壓力調整，盡量縮小層間壓差是保證環(huán)空壓差、提高固井質量的有效手段。杏八十二區(qū)的地質特點是一、二次加密調整井網開發(fā)的薩、薩組薄差層異常高壓，基礎井網開發(fā)的葡組主力油層欠壓，薩異常高壓層與葡組欠壓層相距為160米左右，固井水泥漿密度按1.90g/cm3計算，固井水泥漿在薩

8、高壓層與葡欠壓層之間所形成的液柱壓力為3MPa左右。因此，根據(jù)地層環(huán)空壓差對固井質量的影響評價實驗結果，對于普通A級水泥漿固井，將層間壓差控制在6MPa以內將能夠有效提高固井質量。2003年，我們針對杏八、九區(qū)薩、薩組薄差層異常高壓、葡組主力油層欠壓的地質特點，對異常高壓層和欠壓層采取停、調、關等措施。停：即對部分注水井高壓層暫停注水，對部分采油井低壓層暫停采油；調：即對部分注水井低壓層上調注水方案，對部分注水井高壓層下調注水方案，對部分高（低）壓油井調整生產參數(shù)；關：即對部分油水井采取鉆關措施，達到減小平面和層間壓差的目的。根據(jù)杏八、九區(qū)地質特點和地層壓力分析預測結果，地層壓力剖面調整按兩個

9、階段進行：一是生產階段調整，根據(jù)鉆井區(qū)塊地層壓力預測和分層測試結果，在實施鉆井前較長時間（35）個月對地層壓力剖面進行調整。調整的對象與措施如下：對于異常高壓層壓力系數(shù)大于1.70的層，采取注水井停層的方式。對于異常高壓層壓力系數(shù)1.651.70層，采取降低注水量的方式。對于地層壓力系數(shù)低于0.8的高滲欠壓層，采油井停采或調整采油井的產液量，注水井增加注水量的方式。二是鉆關調整階段。根據(jù)不同層系注水井降壓規(guī)律，制定合理的鉆關方案。注水井鉆關范圍一般是距離待鉆井450m600m，關井井口剩余壓力2MPa3MPa，注水井開井時間是固井后10d15d；采油井關井范圍距離新鉆井50m之內產液量大于50

10、m3，開井時間是固井后24小時。地層壓力調整試驗共對三套井網33口油水井鉆前采取措施，其中注水井調整方案9口井，采取鉆關措施11口井；采油井采取停采措施4口井，調整生產參數(shù)9口井。經過對鉆后10口井地層壓力進行檢測，該區(qū)塊高壓層平均壓力系數(shù)1.346，低壓層平均壓力系數(shù)0.901，平均單井層間壓差達3.647MPa（見表3）。其中杏9-D2-3340井經過RFT實測，與壓力調整前的首鉆摸底井杏9-1-3337井測試成果對比，最高地層壓力降低了5.66MPa，層間壓差由8.13MPa降低到4.12MPa（見表4），使試驗區(qū)的壓力剖面得到了較好調整。表3 杏八、九區(qū)新鉆三次加密井地層壓力檢測成果表

11、序號井號高壓層深度（m）層位地層壓力（MPa）壓力系數(shù)低壓層深度（m）層位地層壓力（MPa）壓力系數(shù)層間壓差（MPa）1X9-D2-33401000.0S710.981.11945.0S106.860.744.122X9-30-3337930.0S613.401.471060.0P410.911.052.493X9-2-3338970.0S1613.121.381055.0P39.790.853.334X9-D3-3340985.0S412.551.301053.0P39.290.903.265X9-D3-3338990.0S613.101.351065.0P39.400.903.70平均13

12、.0321.3469.390.9013.647表4 地層壓力剖面調整效果對比表井號地層壓力(MPa)最大層間壓差MPa檢測時間最高層位壓力系數(shù)最低層位壓力系數(shù)杏9-D2-334010.98S71.1126.87S100.7414.122003.09.04杏9-1-333716.64S131.7878.51P1210.8508.132003.06.30差值-5.66-0.675-1.64-0.109-4.022.2、DPDR水泥的評價與試驗DPDR水泥室內實驗評價水泥稠化性能評價A級原漿形成結構的過渡時間（從30Bc到100Bc）為39min，而DPDR水泥漿的稠化曲線接近“直角稠化”，過渡時間

13、只有9min。表明DPDR水泥開始稠化時，其抗阻竄能力增加較快，能在很短時間內補償由于水泥漿失重而造成的靜液柱壓力損失，有利于提高固井質量。水泥低失水和膨脹性能評價實驗DPDR水泥在地層壓差的作用下、產生失水的同時，在濾失界面形成非滲透薄膜，從而控制了水泥漿體系的失水。通過失水量（386.9MPa）對比實驗可知，DPDR水泥30分鐘的失水量為50ml，小于A級原漿水泥的失水量，有利防止水泥漿的水化破壞。另外，DPDR水泥還具有較好的膨脹性能，在固井后15天內，膨脹率一直呈上升趨勢，有利于提高水泥環(huán)界面的封固質量（表5）。表5 DPDR水泥低失水和膨脹性能試驗數(shù)據(jù)表項目A級原漿DPDR水泥失水量

14、（ml/30min）1150502d膨脹率（%）0.0140.0515d膨脹率（%00.0020.07水泥漿抗竄性能評價實驗由于DPDR水泥具有快速稠化、低失水和微膨的性能，對于減少高壓差下地層水的侵入，防止水竄的發(fā)生具有重要意義。從實驗中可以得出：A級原漿在7MPa水壓條件下存在竄流跡象，而DPDR則沒有，與A級水泥原漿相比，DPDR水泥體系具有很好的抗水竄的性能。水泥增韌性能評價實驗下表6是DPDR水泥石與A級原漿水泥石的增韌效果對比實驗結果。從表中可以看出，DPDR水泥體系的動態(tài)斷裂韌性、破碎吸收能、動態(tài)彈性模量及射孔驗竄效果均優(yōu)于A級原漿，證明DPDR水泥在凝固后具有較好的抗沖擊能力。

15、表6 DPDR水泥體系增韌性能評價試驗數(shù)據(jù)表項目水泥類別動態(tài)斷裂韌性MPam1/2動態(tài)彈性模量Gpa破碎吸收能J10-1/cm3竄槽壓力MPa水泥環(huán)裂紋描述A級原漿0.08719.7213.72.0彈孔對面有幾處長約300mm有裂紋DPDR水泥0.38215.826.312.5射孔后表現(xiàn)無裂紋DPDR水泥現(xiàn)場試驗效果近兩年，我們在杏八、九區(qū)三次加密和杏八十二區(qū)西部過渡帶應用了DPDR水泥20口井。平均高壓層壓力系數(shù)為1.36，平均單井層間壓差為4.6MPa，固井優(yōu)質率達到90%，比試驗區(qū)常規(guī)水泥固井優(yōu)質率提高了5個百分點；平均單井固井優(yōu)質段比例達到95.7%，比試驗區(qū)采取常規(guī)水泥固井優(yōu)質段比例

16、提高了4.5個百分點，取得了較好的效果。2004年，在杏十二區(qū)三次加密和小井距試驗區(qū)單獨應用DPDR水泥6口井，平均最高地層壓力系數(shù)1.62，最低壓力系數(shù)0.93，層間壓差達8.04MPa。經過延時聲變測井，固井優(yōu)質率為61.5%，其中層間壓差小于8MPa的10口井固井優(yōu)質率達到80.0%。由此證明在層間壓差小于8MPa的井中單獨應用DPDR水泥效果比較好（見表7）。表7 杏十二區(qū)三次加密和小井距試驗區(qū)應用DPDR水泥固井效果統(tǒng)計表序號井號高壓層層位高壓層壓力系數(shù)低壓層層位低壓層壓力系數(shù)層間壓差（MPa）固井質量1杏12-2-斜P3411S51.61P40.977.48合格2杏12-3-斜P3

17、332S41.62P30.987.89優(yōu)質3杏12-3-斜P3233S41.90P40.927.52優(yōu)質4杏12-1-丙3221S41.64P30.967.84優(yōu)質5杏12-4-斜P3313S41.60P30.937.38優(yōu)質6杏12-3-斜P3333S41.58P40.917.1優(yōu)質平均1.620.938.04通過DPDR水泥延時聲變測井試驗證明，應用DPDR水泥固井，不僅可以提高固井質量，而且水泥膠結質量還趨于穩(wěn)定（見表8）。表8 應用DPDR水泥井延時聲變測井效果對比表井號水泥膠結指數(shù)時間0.8長度m比例%長度m比例%長度m比例%杏9-丁2-斜3341固井后2天1.80.518.25.4

18、32094.1固井后15天0.60.1714.44.2332595.6差值-1.2-0.33-3.8-1.17+5+1.5杏9-丁2-斜3341固井后2天0082.235297.8固井后15天0082.235297.8差值000000另外，我們對應用DPDR水泥固井的4口注水井在試配前進行了封隔器驗竄。累計驗竄36個層，其中只有杏9-D2-3340井S12-13隔層竄槽，層段竄槽率僅為2.77%，見到了較好的效果（見表9）。 表9 注水井封隔器驗竄情況統(tǒng)計表序號井號射開層數(shù)驗竄層數(shù)密封層數(shù)固井工藝M1IM22M3小計M1IM22M3小計1X9-D2-3340264611146010DPDR水泥

19、2X9-D3-33382125182518DPDR水泥3X9-D2-33392921032103DPDR水泥4X9-J2-斜3341213651436514DPDR水泥合計97111873611186352.3套管外封隔器現(xiàn)場試驗為了防止層間壓差較大的井發(fā)生竄流，我們應用PYF-140型套管外封隔器，保證套管外環(huán)空的密封性，提高固井質量。該封隔器與普通套管外封隔器相比具有如下特點：一是在膠筒的有效密封長度較小的情況下，密封壓差可達到20MPa以上，能夠安全封隔0.6米以上的薄隔層。二是工具打開壓力精度在0.25MPa之間，能夠安全實現(xiàn)多卡工藝。三是在多卡實施過程中，封隔器從上至下逐級座封，下級

20、封隔器膠筒內充進的液體壓縮密閉的環(huán)空液體使其升壓，進而提高環(huán)空壓穩(wěn)系數(shù)。2003年，我們在杏八十二區(qū)西部過渡帶應用套管外封隔器5口井，平均高壓層地層壓力系數(shù)為1.70，層間壓差7.2MPa。其中杏12-21-B252井使用雙卡封隔器卡在S與PI之間，其余7口井均使用單卡封隔器卡在SII頂部，經過延時聲變測井，固井優(yōu)質率達到87.5%，平均單井固井優(yōu)質段比例達到94.9%（見表10），取得了初步好的效果。表10 杏八十二區(qū)西部過渡帶套管外封隔器井試驗效果分析統(tǒng)計表序號井號高壓層層位高壓層壓力系數(shù)低壓層壓位低壓層壓力系數(shù)層間壓差（MPa）工具下深（m）固井質量固井優(yōu)質段比率（%）1杏12-12-水

21、25S51.65P30.876.9983-986優(yōu)質96.32杏12-11-B24S51.68P30.827.2996-999合格90.13杏12-11-B243S71.80P20.857.6989-992優(yōu)質93.24杏12-11-B253S51.69P31.305.9979-982優(yōu)質97.15杏12-21-B252S71.75P20.987.5989.10-991.621078.72-1081.24優(yōu)質95.7平均1.700.9856.6694.92004年,在杏十二區(qū)三次加密先期完鉆的22口井中使用了套管外封隔器，該區(qū)塊平均最高地層壓力系數(shù)達到1.83，層間壓差達到9.72MPa。統(tǒng)計

22、延時聲變測井資料，固井優(yōu)質率僅有31.25%，平均單井優(yōu)質段比例為69.9%。（見表11）。表11 套管外封隔器分層段使用效果對比表項目封隔器位置井數(shù)層段總長（m）膠結指數(shù)0.8段長（m）占總長百分比膠結指數(shù)0.40.8長（m）占總長百分比膠結指數(shù)0.4段長（m）占總長百分比（%）單卡S頂132624169564.680130.531284.84單卡S底479357472.3820425.73151.89雙卡S頂、底598780981.9716316.51151.52合計224404307869.9116826.51583.6其中套管外封隔器單卡S頂13口井，平均單井優(yōu)質段比例為64.6%；封

23、隔器單卡S底4口井，平均單井優(yōu)質段比例為72.38%；封隔器雙卡S頂、底各一級5口井，平均單井優(yōu)質段比例為81.9%由此可以證明，套管外封隔器單卡在S與PI之間對提高高壓層固井質量能起到一定的作用，而在S頂、底各卡一級封隔器效果最好。為此，在杏十二區(qū)二次加密加大了雙卡套管外封隔器的應用力度。累計應用雙卡套管外封隔器102口井，平均最高地層壓力系數(shù)達到1.73，最高層間壓差達到9.2MPa，經過延時聲變檢測，固井優(yōu)質率達到75.5%。其中應用套管外封隔器雙卡S段80口井，固井優(yōu)質率達到78.7%；應用套管外封隔器雙卡S和S段22口井，固井優(yōu)質率達到63.6%（見表12）。表12 套管外封隔器雙卡

24、使用效果統(tǒng)計表 項目卡段井數(shù)平均最高地層壓力系數(shù)平均最高層間壓差（MPa）優(yōu)質井數(shù)固井優(yōu)質率（%）雙卡S段801.729.126378.7雙卡S、S段221.769.481463.6合計1021.739.27775.52.4套管外環(huán)空加壓裝置現(xiàn)場試驗對于存在異常高壓層的常規(guī)井固井，通常采取的方法是利用高密度洗井液來實現(xiàn)壓穩(wěn)高壓層。應用高密度洗井液對于固井質量存在兩個弊端，一是不利于低壓油層的固井質量，二是不利于固井泥漿的頂替效率（泥漿與水泥漿的密度差超過0.24g/cm3才具有較好的頂替效率）。套管外環(huán)空加壓裝置是通過液體壓縮原理，在需加壓的油層部位形成密閉的環(huán)形空間后壓入一定量的液體，使地層

25、壓力升至理想壓力，從而起到平衡地層壓力作用。該裝置能夠實現(xiàn)在低密度洗井液固井前提下，有效補償水泥靜液柱壓力損失，達到提高水泥環(huán)一、二界面膠結強度的目的。根據(jù)壓差對固井質量的影響評價實驗結果，補償后的環(huán)空壓差P應滿足以下條件：1MPaP9MPa，因此，對選擇層間壓差小于6MPa的井對薩異常高壓層與葡I組欠壓層進行整體加壓才會取得較好的效果。2003年，我們在杏八十二區(qū)西部過渡帶應用套管外環(huán)空加壓裝置進行整體加壓8口井。平均高壓層壓力系數(shù)達到1.59，層間壓差達到5.01MPa，平均單井洗井液密度達到1.60g/cm3,補償壓力2.83MPa,固井優(yōu)質率達到87.5%,固井優(yōu)質段比例達到94.6%

26、(見表13).表13 杏八十二區(qū)西部過渡帶環(huán)空加壓裝置試驗效果統(tǒng)計表序號井號高壓層位置(m)高壓層壓力系數(shù)洗井液密度(g/cm3)層間壓差(MPa)環(huán)空壓差(MPa)補償壓力(MPa)補償后壓差(MPa)工具下深(m)固井質量固井優(yōu)質段比率(%)1杏11-21-水23110111.611.624.9-1.402.811.411228.55優(yōu)質95.82杏12-11-水24210261.761.765.9-1.922.820.901239.90優(yōu)質96.43杏11-22-水2319831.581.604.7-1.562.761.201206.38優(yōu)質96.34杏12-21-水262994.861

27、.621.635.5-0.212.882.671221.0優(yōu)質97.1平均1012.31.591.605.0-1.0982.831.7321225.4394.6表14 杏十二區(qū)三次加密井環(huán)空加壓裝置試驗效果分析統(tǒng)計表序號井號高壓層壓力系數(shù)洗井液密度（g/cm3）最大層間壓差（MPa）加壓層加壓層間壓差（MPa）環(huán)空壓差（MPa）補償壓力（MPa）補償后壓差（MPa）封隔器下深（m）工具下深（m）一次聲檢質量延時聲檢質量1杏12-4-丙42221.681.709.42PI6.95-3.184.631.451053.471163.70優(yōu)合格2杏12-1-丙30321.671.699.38PI6.6

28、9-3.164.631.471050.541160.80優(yōu)優(yōu)3杏12-2-水43211.731.749.27PI7.0-2.814.511.71078.111192.66優(yōu)優(yōu)4杏12-1-丙42111.721.749.24PI7.47-2.514.672.161058.051168.78優(yōu)優(yōu)5杏12-5-水39211.721.739.28PI6.78-3.004.41.41049.841169.6優(yōu)優(yōu)6杏12-5-丙42211.711.738.68PI5.06-2.654.611.961061.81174.19優(yōu)優(yōu)7杏12-4-丙31121.681.707.59S3、SP、PI4.2-3.48

29、3.580.11029.311178.89優(yōu)合格8杏12-5-丙40111.701.728.18S3、SP、PI4.04-3.113.860.751024.771164.49優(yōu)優(yōu)9杏12-2-丙41111.731.749.11S3、SP、PI6.2-2.794.011.221025.461159.31優(yōu)優(yōu)10杏12-5-丙30121.751.769.86S3、SP、PI7.84-3.104.050.951053.971184.35優(yōu)優(yōu)平均1.711.728.996.2-2.974.291.321048.51171.62004年，我們在杏十二區(qū)三次加密井加大了環(huán)空加壓裝置的應用力度。由于該區(qū)塊地

30、層壓力高、層間壓差大，為了滿足高密度洗井液固井情況下替清水作業(yè)的要求，改進了管外加壓器內部平衡剪銷位置，將壓力平衡器內部剪切壓力調整到10MPa，克服了工具剪切壓力受環(huán)空液柱壓差的影響。同時，根據(jù)該區(qū)塊SII組油層壓力普遍較高的情況，為了滿足環(huán)空加壓裝置的使用條件，配合雙卡套管外封隔器使用，選擇對層間壓差相對較低的SIII、SP夾層和PI組油層進行加壓。目前在杏十二區(qū)三次加密井應用環(huán)空加壓裝置10口井，其中對SIII、SP夾層、PI組加壓4口井，單獨對PI組加壓6口井，平均加壓層層間壓差6.2MPa，平均單井洗井液密度達到1.72g/cm3，補償壓力4.29MPa，經過一次聲變檢測，固井優(yōu)質率

31、達到100%；經過延時聲變檢測，固井優(yōu)質率達到80%（見表14）。2004年，選擇杏南油田811區(qū)西塊易漏區(qū)域試驗應用11口井，固井質量優(yōu)質11口，合格2口，在北二區(qū)西塊應用4口，固井質量優(yōu)質4口，在中區(qū)漏失井應用1口，固井質量優(yōu)質，質量統(tǒng)計數(shù)據(jù)見表17。初步達到了預期的試驗效果。杏8區(qū)15月份共固井49口，未使用DZF1體系的井有40口，其中17口為合格井，23口為優(yōu)質井，優(yōu)質率為57.5；使用DZF1增韌水泥漿體系固井9口，其中合格井1口，優(yōu)質井8口，優(yōu)質率為88.9。北2區(qū)15月份共固井157口，調整井使用原漿固井153口，其中108口合格井，3口不合格井，優(yōu)質井為42口，優(yōu)質率為27.

32、5。使用DZF1水泥漿體系固井4口，優(yōu)質率100。表15 DZF-1防漏增韌水泥漿現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)序號井 號水 泥 漿 配 方實 驗 數(shù) 據(jù)固井質量密 度g/cm3流動度mm稠化時間min 45失 水 ml456.9MPa抗壓強度MPa38、24h1杏11-丙5-241A+4.5%DZF+1.8%降+0.4%分散1.902261062714.7合格2杏9-12-水203A+4.5%DZF+1.5%降+0.45%分散1.902321134215.2優(yōu)質3杏8-40-水20A+4.5%DZF+1.5%降+0.45%分散1.902341204616.6優(yōu)質4杏8-21-丙193A+4.5%DZF+1.5

33、%降+0.45%分散1.902341245215.9合格5杏8-31-丙223A+4.5%DZF+1.5%降+0.45%分散1.902391173914.7優(yōu)質6杏8-31-丙211A+4.5%DZF+1.5%降+0.45%分散1.902411264715.4優(yōu)質7杏8-32-斜水21A+4.5%DZF+1.3%降+0.40%分散1.902441245515.8優(yōu)質8杏8-31-斜丙21A+4.5%DZF+1.3%降+0.40%分散1.902431185315.9優(yōu)質9杏8-31-丙22A+4.5%DZF+1.3%降+0.40%分散1.902461045816.5優(yōu)質10杏8-31-丙222A

34、+4.5%DZF+1.3%降+0.40%分散1.902461045616.5優(yōu)質11杏8-31-丙231A+4.5%DZF+1.3%降+0.40%分散1.902451015516.7優(yōu)質現(xiàn)將幾組井位相鄰的井進行質量對比，對比情況分析如下：實例1 北2342P25井，水泥漿配方：A+4.5DZF1+1.3降失水+0.4分散劑固井施工過程：采用一臺CPTY4型水泥車注水泥，注速0.95m3/min；水泥漿密度控制在1.921.96g/cm3范圍內，用 一臺CPTY4水泥車頂替水泥漿，替速控制在2m3/min，施工正常。 北2342P25井 北2342P30井固井質量情況：850925m范圍內屬于S

35、0 S1層，從聲變檢測來看，BI值無小于0.4的井段；10501125m處于葡萄花油層，此段BI值均大于0.4，聲變曲線突起少并且狹窄。此井質量綜合評價為優(yōu)質。其鄰井北2342P30井使用A級原漿固井質量不好，固井施工情況：在850925m之間出現(xiàn)數(shù)段BI值小于0.4之處，膠結飽和度很低，在10501125m之間聲變曲線突起部分較多，有多處聲變值小于0.4，固井質量不合格。實例2 北236021井，水泥漿配方：A+4.5DZF1+1.3降失水劑+0.4分散劑。固井施工情況：以清水作隔離液，用一臺CPTY4水泥車注水泥。注水泥速度控制在0.9m3/min，水泥漿密度1.881.94g/cm3之間；用一臺CPTY4水泥車頂替水泥漿，替速2m3/min，施工正常。固井質量情況：從聲變檢測結果看，高變曲線基本為一條線，膠結飽和度高，全井評價優(yōu)質。與其相鄰的北236024井質量情況對比如下：水泥漿配方：A級原漿固井施工情況：以清水作隔離液，用一臺4017型水泥車注水泥。注水泥速度控制在1.1m3/min，水泥漿密度1.921.97g/cm3之間；用一臺BJ水泥車頂替水泥漿，頂替速