220th循環(huán)流化床結(jié)構(gòu)分析與熱力計算

1、 - - . -可修- . z. - - . -可修- .摘要本次設(shè)計是220t/h循環(huán)流化床構(gòu)造分析與熱力計算，綜合運用所學(xué)的根底理論、根本知識和相關(guān)的熱能與動力工程專業(yè)知識，深化對220t/h循環(huán)流化床鍋爐的理解與認(rèn)識；并繪制相關(guān)圖紙。循環(huán)流化床技術(shù)是一種新型的燃燒技術(shù)，以其燃料適應(yīng)性廣、燃燒效率高、高效脫硫、燃燒熱強度大、氮氧化合物排放低、爐傳熱能力強等諸多優(yōu)點緩解了當(dāng)今的能源與環(huán)境問題。所以，一經(jīng)推廣便得到了廣泛認(rèn)可。本次設(shè)計主要針對220t/h循環(huán)流化床的計算和構(gòu)造分析，主要包括熱力計算、鍋爐的構(gòu)造分析、循環(huán)流化床鍋爐的特點，流態(tài)化原理及脫硫、脫硝原理。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床熱力計算構(gòu)造

2、分析AbstractThis design is 220t / h CFB structure analysis and thermodynamic calculation, prehensive use of the basic theory, basic knowledge and related thermal energy and power engineering e*pertise, deepen the understanding and awareness of 220t / h CFB boiler; drawing.Circulating fluidized bed tec

3、hnology is a new type of bustion technology, with its fuel wide adaptability, high efficiency, high efficiency desulfurization, heat of bustion intensity, low emissions of nitrogen o*ides, furnace heat transfer capability is strong, and many other advantages to alleviate the current energy and envir

4、onmental problems. Especially in recent decades of circulating fluidized bed boiler technology got rapid development.The main design calculation and structure analysis for 220t/h circulating fluidized bed, including boiler thermal calculation, structural analysis, the characteristics of circulating

5、fluidized bed boiler, fluidization principle and principle of desulfurization and denitrification.Key words: circulating fluidized bed thermodynamic calculation structure analysis- . -可修- . z. . -可修- .目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc451419939摘要 PAGEREF _Toc451419939 h IHYPERLINK l _Toc451419940Ab

6、stract PAGEREF _Toc451419940 h IIHYPERLINK l _Toc451419941第一章概述 PAGEREF _Toc451419941 h 3HYPERLINK l _Toc4514199421.1循環(huán)流化床鍋爐簡介 PAGEREF _Toc451419942 h 3HYPERLINK l _Toc4514199431.2技術(shù)要求 PAGEREF _Toc451419943 h 3HYPERLINK l _Toc4514199441.3國外開展概況 PAGEREF _Toc451419944 h 3HYPERLINK l _Toc451419945國開展概況

7、 PAGEREF _Toc451419945 h 3HYPERLINK l _Toc451419946國外開展概況 PAGEREF _Toc451419946 h 3HYPERLINK l _Toc4514199471.4本設(shè)計的主要任務(wù) PAGEREF _Toc451419947 h 3HYPERLINK l _Toc4514199481.5總體的設(shè)計方案 PAGEREF _Toc451419948 h 3HYPERLINK l _Toc451419949第二章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機構(gòu)分析 PAGEREF _Toc451419949 h 3HYPERLINK l _Toc45141

8、99502.1循環(huán)流化床鍋爐的構(gòu)成 PAGEREF _Toc451419950 h 3HYPERLINK l _Toc451419951鍋爐的主要性能參數(shù) PAGEREF _Toc451419951 h 3HYPERLINK l _Toc451419952鍋爐的總體構(gòu)造 PAGEREF _Toc451419952 h 3HYPERLINK l _Toc4514199532.2循環(huán)流化床鍋爐的工作過程 PAGEREF _Toc451419953 h 3HYPERLINK l _Toc4514199542.3 循環(huán)流化床鍋爐工作原理 PAGEREF _Toc451419954 h 3HYPERLI

9、NK l _Toc4514199552.4 循環(huán)流化床鍋爐燃燒過程的特點 PAGEREF _Toc451419955 h 3HYPERLINK l _Toc4514199562.5 流態(tài)化原理 PAGEREF _Toc451419956 h 3HYPERLINK l _Toc4514199572.6 脫硫原理 PAGEREF _Toc451419957 h 3HYPERLINK l _Toc4514199582.6.1 脫硫技術(shù)概況 PAGEREF _Toc451419958 h 3HYPERLINK l _Toc4514199592.6.2 循環(huán)流化床爐脫硫 PAGEREF _Toc4514

10、19959 h 3HYPERLINK l _Toc451419960脫硫劑 PAGEREF _Toc451419960 h 3HYPERLINK l _Toc4514199612.7 脫硝原理 PAGEREF _Toc451419961 h 3HYPERLINK l _Toc451419962第三章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的熱力設(shè)計及計算 PAGEREF _Toc451419962 h 3HYPERLINK l _Toc4514199633.1 不同工況下的燃燒計算 PAGEREF _Toc451419963 h 3HYPERLINK l _Toc451419964無脫硫工況下的燃燒計算

11、PAGEREF _Toc451419964 h 3HYPERLINK l _Toc4514199653.1.2 無脫硫工況下的煙氣體積計算 PAGEREF _Toc451419965 h 3HYPERLINK l _Toc4514199663.1.3 脫硫工況下計算 PAGEREF _Toc451419966 h 3HYPERLINK l _Toc4514199673.2 爐膛燃燒產(chǎn)物方程式 PAGEREF _Toc451419967 h 3HYPERLINK l _Toc4514199683.3鍋爐熱平衡計算 PAGEREF _Toc451419968 h 3HYPERLINK l _Toc

12、4514199693.4 氣冷屏傳熱系數(shù)計算 PAGEREF _Toc451419969 h 3HYPERLINK l _Toc4514199703.5爐膛構(gòu)造 PAGEREF _Toc451419970 h 3HYPERLINK l _Toc451419971爐膛構(gòu)造分析 PAGEREF _Toc451419971 h 3HYPERLINK l _Toc4514199723.5.2 熱力計算 PAGEREF _Toc451419972 h 3HYPERLINK l _Toc4514199733.6 氣冷旋風(fēng)別離器的構(gòu)造分析及熱力計算 PAGEREF _Toc451419973 h 3HYPE

13、RLINK l _Toc451419974構(gòu)造設(shè)計 PAGEREF _Toc451419974 h 3HYPERLINK l _Toc4514199753.6.2 熱力計算 PAGEREF _Toc451419975 h 3HYPERLINK l _Toc4514199763.6.3 旋風(fēng)別離器本體阻力計算 PAGEREF _Toc451419976 h 3HYPERLINK l _Toc4514199773.7 風(fēng)煙系統(tǒng)阻力計算 PAGEREF _Toc451419977 h 3HYPERLINK l _Toc4514199783.7.1 爐膛風(fēng)室壓力 PAGEREF _Toc4514199

14、78 h 3HYPERLINK l _Toc4514199793.7.2 爐膛配風(fēng)裝置阻力計算 PAGEREF _Toc451419979 h 3HYPERLINK l _Toc4514199803.8 回料裝置 PAGEREF _Toc451419980 h 3HYPERLINK l _Toc4514199813.8.1 回聊裝置構(gòu)造計算 PAGEREF _Toc451419981 h 3HYPERLINK l _Toc4514199823.8.2 回料裝置壓力計算 PAGEREF _Toc451419982 h 3HYPERLINK l _Toc4514199833.9 布風(fēng)裝置 PAGE

15、REF _Toc451419983 h 3HYPERLINK l _Toc4514199843.9.1 風(fēng)帽的選擇 PAGEREF _Toc451419984 h 3HYPERLINK l _Toc4514199853.9.2 水冷花板的選擇 PAGEREF _Toc451419985 h 3HYPERLINK l _Toc451419986風(fēng)室與風(fēng)道 PAGEREF _Toc451419986 h 3HYPERLINK l _Toc4514199873.10 高溫過熱器 PAGEREF _Toc451419987 h 3HYPERLINK l _Toc4514199883.11低溫過熱器 P

16、AGEREF _Toc451419988 h 3HYPERLINK l _Toc4514199893.12 省煤器 PAGEREF _Toc451419989 h 3HYPERLINK l _Toc4514199903.13 空氣預(yù)熱器 PAGEREF _Toc451419990 h 3HYPERLINK l _Toc451419991第四章計算結(jié)果 PAGEREF _Toc451419991 h 3HYPERLINK l _Toc4514199924.1根本數(shù)據(jù) PAGEREF _Toc451419992 h 3HYPERLINK l _Toc451419993設(shè)計煤種 PAGEREF _T

17、oc451419993 h 3HYPERLINK l _Toc4514199944.1.2 石灰石 PAGEREF _Toc451419994 h 3HYPERLINK l _Toc4514199954.2燃燒脫硫計算 PAGEREF _Toc451419995 h 3HYPERLINK l _Toc451419996無脫硫工況下的燃燒計算 PAGEREF _Toc451419996 h 3HYPERLINK l _Toc4514199974.2.2 無脫硫工況下的煙氣體積計算 PAGEREF _Toc451419997 h 3HYPERLINK l _Toc4514199984.2.3 脫硫

18、工況下的計算PAGEREF _Toc451419998 h 3HYPERLINK l _Toc4514199994.3 循環(huán)流化床鍋爐熱力計算 PAGEREF _Toc451419999 h 3HYPERLINK l _Toc4514200004.3.1 鍋爐的設(shè)計參數(shù): PAGEREF _Toc451420000 h 3HYPERLINK l _Toc451420001鍋爐熱平衡及燃料的燃燒方式和石灰石的消耗量 PAGEREF _Toc451420001 h 3HYPERLINK l _Toc451420002計算汽冷屏傳熱系數(shù) PAGEREF _Toc451420002 h 3HYPERL

19、INK l _Toc4514200034.4 構(gòu)造計算 PAGEREF _Toc451420003 h 3HYPERLINK l _Toc451420004爐膛膜式水冷壁受熱面積的計算 PAGEREF _Toc451420004 h 3HYPERLINK l _Toc4514200054.4.2 爐膛汽冷屏計算受熱面積 PAGEREF _Toc451420005 h 3HYPERLINK l _Toc4514200064.4.3 氣冷旋風(fēng)別離器計算受熱面積 PAGEREF _Toc451420006 h 3HYPERLINK l _Toc4514200074.5 熱力計算 PAGEREF _T

20、oc451420007 h 3HYPERLINK l _Toc4514200084.5.1 爐膛熱力計算 PAGEREF _Toc451420008 h 3HYPERLINK l _Toc451420009旋風(fēng)別離器熱力計算 PAGEREF _Toc451420009 h 3HYPERLINK l _Toc4514200104.6 旋風(fēng)別離器煙氣阻力計算 PAGEREF _Toc451420010 h 3HYPERLINK l _Toc4514200114.7回料器計算 PAGEREF _Toc451420011 h 3HYPERLINK l _Toc4514200124.7.1 回料器構(gòu)造尺

21、寸計算 PAGEREF _Toc451420012 h 3HYPERLINK l _Toc4514200134.7.2 回料器風(fēng)室壓力計算 PAGEREF _Toc451420013 h 3HYPERLINK l _Toc451420014回料器配風(fēng)裝置阻力計算 PAGEREF _Toc451420014 h 3HYPERLINK l _Toc4514200154.8 高溫過熱器熱力計算 PAGEREF _Toc451420015 h 3HYPERLINK l _Toc4514200164.9 低溫過熱器熱力計算 PAGEREF _Toc451420016 h 3HYPERLINK l _To

22、c4514200174.10 省煤器熱力計算 PAGEREF _Toc451420017 h 3HYPERLINK l _Toc4514200184.11 空氣預(yù)熱器熱力計算 PAGEREF _Toc451420018 h 3HYPERLINK l _Toc451420019第五章總結(jié) PAGEREF _Toc451420019 h 3 - - . -可修- . z.第一章概述1.1循環(huán)流化床鍋爐簡介循環(huán)流化床鍋爐是指具有循環(huán)流化床的鍋爐。循環(huán)流化床流化床是一種氣固或液固、或氣液固三相接觸反響器技術(shù)，所謂的流態(tài)化，是指使固體獲得類似于流體的性質(zhì)。流化床的優(yōu)點是很好的混合和傳熱傳質(zhì)條件，但缺點是

23、其接近全混流的固體停留時間分布特性導(dǎo)致固體物料的總體轉(zhuǎn)化率不可能很高。要改善轉(zhuǎn)化率，一個措施就是循環(huán)，即使固體物料屢次循環(huán)再入主要反響區(qū)，以延長它的停留時間，到達(dá)高的轉(zhuǎn)化率。因此可以說，循環(huán)流化床是較低速的鼓泡流化床的延伸和開展，并可能伴隨流動狀態(tài)的實質(zhì)性變化。建立物料循環(huán)的條件是更高的表觀速度、氣固別離裝置和返料系統(tǒng)。當(dāng)前，環(huán)境問題、資源問題日益突出。循環(huán)流化床鍋爐以其燃料適應(yīng)性廣、燃燒效率高、高效脫硫、氮氧化物排放低、燃燒強度高，爐膛截面積小、負(fù)荷調(diào)節(jié)圍大，負(fù)荷調(diào)節(jié)快、燃料預(yù)處理及給煤系統(tǒng)簡單、易于實現(xiàn)煤渣綜合利用的優(yōu)點得到了極大的應(yīng)用和開展，并取得了巨大的經(jīng)濟效益、環(huán)境效益以及社會效益。

24、循環(huán)流化床鍋爐的應(yīng)用在取得巨大效益的同時也暴露出了一些缺陷；燃燒室無法布置所需的受熱面、循環(huán)物料的別離、運行風(fēng)速確實定、循環(huán)流化床鍋爐部件的磨損、循環(huán)流化床鍋爐的排渣困難、飛灰含碳量高。因此如何提高循環(huán)流化床鍋爐的維護和運行水平，確保機組長期平安、穩(wěn)定、高效地運行，已成為當(dāng)前的首要問題。1.2技術(shù)要求根據(jù)設(shè)計要求需要到達(dá)以下幾點：分析220t/h循環(huán)流化床鍋爐構(gòu)造特點及其作用。對220t/h循環(huán)流化床鍋爐的主體局部的構(gòu)造及熱力設(shè)計。1.3國外開展概況國開展概況我國對循環(huán)流化床的研究是從50年代末在中科院化學(xué)冶金研究所開場的。此后，特別是80年代后期，我國各主要高校及一些研究機構(gòu)先后開場了對循環(huán)

25、流化床的研究開發(fā)工作，這些研究工作重點是針對循環(huán)流化床燃煤鍋爐進(jìn)展的。目前我用了不同的別離器以及不同的循環(huán)模式，開發(fā)了具有自主知識產(chǎn)權(quán)的循環(huán)流化床鍋爐，形成了20t/h、35t/h、65t/h、75t/h、130t/h等系列的循環(huán)流化床鍋爐產(chǎn)品，同時也取得了豐富的工程實踐經(jīng)歷。到目前為止，35t/h和75t/h是我國現(xiàn)階段運行的循環(huán)流化床鍋爐的主力機組，積累了豐富的設(shè)計經(jīng)歷、制造經(jīng)歷、運行經(jīng)歷；220t/h和410t/h的大型循環(huán)流化床鍋爐也已經(jīng)投入運行。由于大型循環(huán)流化床鍋爐運行臺數(shù)相對較少，因此各方面經(jīng)歷還有待積累。我國已經(jīng)引進(jìn)一臺Alstom公司的1025t/h的常壓循環(huán)流化床鍋爐以及其

26、相應(yīng)的配套設(shè)備，在白馬建造了300WM的循環(huán)流化床鍋爐，國家電力公司熱工研究院也設(shè)計了300MW的循環(huán)流化床鍋爐方案，充分說明我國循環(huán)流化床鍋爐的開展方向是將朝著大型化方向開展。國外開展概況國外許多循環(huán)流化床技術(shù)研究與開發(fā)公司經(jīng)過長期地實踐運行和大量的試驗，形成了各具特色額循環(huán)流化床技術(shù)，并將其技術(shù)轉(zhuǎn)讓給其他額鍋爐設(shè)計制造商，為循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)的不斷開展做出了歷史性的奉獻(xiàn)。早期容量較小的循環(huán)流化床鍋爐類型較多，經(jīng)過不斷開展完善和大型化以后，目前具有代表性的大型鍋爐如下。德國魯奇公司開發(fā)的Lurgi型循環(huán)流化床鍋爐，其主要特點是設(shè)置了外置式流化床換熱器。芬蘭奧斯龍公司的Pyroflow型循環(huán)流

27、化床鍋爐，其構(gòu)造特點為：無外置式熱交換器，回料閥一分為二，爐布置有翼墻受熱面和形狀的過熱器，采用豬尾形布風(fēng)風(fēng)帽，具有構(gòu)造緊湊、廠用電低、系統(tǒng)簡單等突出優(yōu)點。德國Babcock和VKW公司開發(fā)的Circofluid型循環(huán)流化床鍋爐，其構(gòu)造特點為：布置有兩級別離器、第二級別離器布置在過熱器后。具有密相區(qū)床料儲存量大、運行穩(wěn)定、脫硫效率高、燃燒效率高等優(yōu)點。美國F.W公司的FW型循環(huán)流化床鍋爐，其主要技術(shù)特點是采用蒸汽冷卻式旋風(fēng)別離器，大型的循環(huán)流化床鍋爐還布置有換熱器。美國巴威公司開發(fā)的循環(huán)型循環(huán)流化床鍋爐，其特點是采用高速床和兩級別離器。具有較高的可靠性和免維護性。英國Kaverner公司的MY

28、MIC型循環(huán)流化床鍋爐，其最大的特點是，采用了布置在爐膛的水冷或氣冷的高溫旋風(fēng)別離器，爐高溫?zé)煔鈴钠渲苓吳邢蜻M(jìn)入旋風(fēng)別離器，別離下來的固體顆粒沿周邊均勻地返回爐膛。當(dāng)前階段，循環(huán)流化床鍋爐的開展方向是更高參數(shù)、更大容量。國外許多家循環(huán)流化床鍋爐制造廠已經(jīng)先后完成500600WM級超臨界循環(huán)流化床鍋爐的方案設(shè)計和技術(shù)準(zhǔn)備工作。1.4本設(shè)計的主要任務(wù)本課題解決的問題主要如下：分析循環(huán)流化床鍋爐出現(xiàn)的必然趨勢。論述循環(huán)流化床鍋爐的特點，流態(tài)化原理及脫硫、脫硝原理。在學(xué)習(xí)循環(huán)流化床鍋爐的理論根底上進(jìn)一步理解循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)越性及在社會生產(chǎn)中的地位及開展前景。分析循環(huán)流化床鍋爐的特點及其作用，以加深對

29、循環(huán)流化床鍋爐的認(rèn)識。在循環(huán)流化床鍋爐的理論根底上進(jìn)一步理解循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)越性及在社會生產(chǎn)地位及開展前景。對循環(huán)流化床鍋爐的主體局部的構(gòu)造及熱力設(shè)計，得出其與普通煤粉爐的區(qū)別所在。1.5總體的設(shè)計方案 1220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機構(gòu)圖如下鍋爐構(gòu)造圖2.煤種的選擇工程Car(%)Har(%)Oar(%)Nar(%)Sar(%)Aar(%)Mar(%)Var(%)Qar,net,p(kj/kg)設(shè)計煤種53.852.643.860.751.1830.926.8030.5020576第二章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的機構(gòu)分析2.1循環(huán)流化床鍋爐的構(gòu)成鍋爐的主要性能參數(shù)工程數(shù)值單位額定蒸發(fā)量

30、220t/h最續(xù)蒸發(fā)量240t/h額定蒸汽溫度540額定蒸汽壓力9.81MPa給水溫度215鍋爐排煙溫度136鍋爐保證熱效率89.56%脫硫效率Ca/S=2.3=90%鍋爐的總體構(gòu)造鍋爐采用形布置，單鍋筒橫置式自然循環(huán)，循環(huán)流化床燃燒方式。自爐前向后依次布置燃燒室、別離器、尾部煙道。布置有4個渦殼式汽冷旋風(fēng)別離器，爐膛前墻下部有4點給煤，布風(fēng)機上有3點排渣，其中2根接入滾筒式排渣機。鍋爐采用雙框架構(gòu)造。鍋爐爐膛布置有4片蒸汽屏和2片水冷蒸發(fā)屏，底部布置有防漏渣嵌逆流柱型風(fēng)帽。外形尺寸為高*寬*深為43600mm * 21400mm * 20700mm；鍋爐中心標(biāo)高39600mm；運轉(zhuǎn)層標(biāo)高80

31、00mm；左右柱距離12800mm；前后柱距20700mm。高溫過熱器、低溫過熱器、三級模式省煤器和空氣預(yù)熱器依次布置在尾部豎井煙道中。鍋爐總體布置見大圖。2.2循環(huán)流化床鍋爐的工作過程煤:煤場來煤經(jīng)燃運車間輸煤皮帶碎煤機煤斗給煤機爐膛一次風(fēng)：冷風(fēng)一次風(fēng)機空氣預(yù)熱器流化風(fēng)室、上一次風(fēng)道爐膛二次風(fēng)：冷風(fēng)二次風(fēng)機空氣預(yù)熱器二次風(fēng)道、播煤風(fēng)道爐膛高壓風(fēng)：冷風(fēng)高壓風(fēng)機回料閥煙：爐膛中產(chǎn)生的高溫?zé)煔饧訜崴浔谝韷κ軣崦鎸α鬟^熱器再熱器省煤器空氣預(yù)熱器電除塵器引風(fēng)機煙囪排向大氣灰：鍋爐燃燒所產(chǎn)生的灰渣，主要分為底渣和飛灰。底渣是指較粗的局部，飛灰是指較細(xì)的局部。底渣：從爐膛排出冷渣器渣庫送往灰廠飛灰：隨煙

32、氣從爐膛排出電除塵器飛灰?guī)焖屯覉鏊推航o水泵來水鍋爐房省煤器汽包下降管水冷壁/翼墻下聯(lián)箱水冷壁/翼墻汽包汽包別離出的蒸汽對流煙道膜式壁過熱器對流過熱器主蒸汽管道汽輪機循環(huán)流化床鍋爐設(shè)備的組成及工作過程示意圖如下1-煤斗；2-爐膛；3-高溫旋風(fēng)別離器；4-回料閥；5-外置式熱交換器；6-給煤器；7-石灰石倉；8-冷渣器；9-流化風(fēng)室；10-對流過熱器；11-汽包；12-煙道膜式壁下聯(lián)箱；13-省煤器；14-空氣預(yù)熱器；15-電除塵器；16-引風(fēng)機；17-煙囪；18-石灰石風(fēng)機；19-二次風(fēng)；20-上一次風(fēng)2.3 循環(huán)流化床鍋爐工作原理循環(huán)流化床鍋爐示意圖循環(huán)流化床鍋爐的工作過程就是鼓泡流化床

33、或者湍流床和氣力輸送相疊加的一種燃燒技術(shù)，定義于鼓泡床和氣力輸送之間。循環(huán)流化床的工作方式保存了鼓泡床的優(yōu)點，并克制了其缺陷，屬于一種新型的燃燒技術(shù)。循環(huán)流化床鍋爐是一種在爐膛使礦物質(zhì)處于特殊的流化狀態(tài)下燃燒從而產(chǎn)生蒸汽的設(shè)備。在爐膛細(xì)小的固體顆粒以一定的速度通過，絕大局部離開爐膛的顆粒將會被氣固別離器捕獲，當(dāng)距離布風(fēng)板有一定的高度是將會被返回爐膛。從而形成充足的固態(tài)顆粒循環(huán)，以此來保證爐膛溫度的一致。循環(huán)流化床鍋爐運行時，一次風(fēng)經(jīng)過布風(fēng)板進(jìn)入爐膛；二次風(fēng)經(jīng)由爐膛下部一定高度進(jìn)入爐膛。爐膛的燃料燃燒產(chǎn)生熱量，所產(chǎn)生的熱量被受熱面冷卻吸收一局部，另一部風(fēng)熱量唄在爐膛尾部所設(shè)的對流受熱面冷卻吸收。

34、循環(huán)流化床鍋爐主要由兩局部組成。第一局部是主循環(huán)回路，包含外部交換器、固體顆粒回送裝置、氣固別離器、爐膛等。正是由于第一局部的存在使得燃料在燃燒時形成了一個固態(tài)顆粒循環(huán)回路。第二局部是指循環(huán)流化床的尾部煙道。煙氣里面的剩余熱量將會被再熱器、過熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器吸收。2.4 循環(huán)流化床鍋爐燃燒過程的特點循環(huán)流化床燃燒是一種使燃料處于流態(tài)化狀態(tài)下的燃燒反響過程，在循環(huán)流化床鍋爐運行過程中，循環(huán)流化床鍋爐會將爐外的大局部高溫固體顆粒捕獲，使其返回爐再次參加燃燒反響過程。因此使得燃料的利用率大大提高，并延長了燃燒反響時間。在循環(huán)流化床燃燒方式下，爐膛的溫度因受到煤中灰的變形溫度與脫硫最正確溫度的

35、限制，通常會維持在850攝氏度上下。該溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于普通煤粉爐中的溫度。由于溫度相對較低，使得爐結(jié)扎以及堿金屬的析出要比煤粉爐改善許多，對灰特性的敏感性也將會大大降低，氮氧化合物的產(chǎn)生也會得到改善等等。相對于其它鍋爐，循環(huán)流化床鍋爐爐膛的溫度相對較低，有大量的固態(tài)顆?；旌希虼嗽谶@種情形下燃燒反響速率主要由化學(xué)反響速度決定，物理因素將不再是影響燃燒的主導(dǎo)因素了。循環(huán)流化床鍋爐的燃料的燃盡度非常高，通常情況下，具有優(yōu)越性能的循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率可以到達(dá)9899，甚至有的可以到達(dá)100。在循環(huán)流化床鍋爐工作過程中，絕大多數(shù)固態(tài)燃料將會在強烈的湍流狀態(tài)下通過爐膛，但可以通過操作來調(diào)整燃料的量，改變

36、爐膛燃料的分布規(guī)律，以此來適應(yīng)不同工況下的燃燒。從而使得爐的熱量、質(zhì)量、以及動量的傳遞過程變得十分強烈，使得無論是水平方向還是豎直方向上的溫度均勻地分布。于此同時，在強烈的動量質(zhì)量傳遞的情況下，使得循環(huán)流化床鍋爐的燃料顆粒產(chǎn)生磨損，從而進(jìn)一步強化燃燒。2.5 流態(tài)化原理流態(tài)化是一種用來描述固態(tài)顆粒和流體呼吸昂接觸的運動形態(tài)，是一種將固體微粒通過與液體或者氣體接觸使其轉(zhuǎn)化成類似流體狀態(tài)的操作。根據(jù)流化床所具有的液體性能，可以設(shè)計出不同的固體與氣體的接觸方式。流化床這一特性雖然有有利的方面但也有不利的方面。氣體與固體反響系統(tǒng)接觸形式如下表固定床移動床流化床并氣流輸送固體催化的氣相反響僅適應(yīng)于緩慢失

37、活的催化劑。嚴(yán)重的溫度問題限制了裝置規(guī)模適用于大顆粒容易失活的催化劑?？赡苓M(jìn)展較大規(guī)模操作用于小顆粒或粉狀非脆性迅速失活的催化劑。溫度控制極好，可以大規(guī)模操作僅適用于快速反響氣固反響不適合連續(xù)操作，間歇操作時產(chǎn)物不均可用顆粒大小相當(dāng)均勻的進(jìn)料，但有或僅有少量粉末，可能進(jìn)展大規(guī)模操作可用有大量細(xì)粉的寬粒度固體?？蛇M(jìn)展溫度均勻的大規(guī)模操作。間歇操作好，產(chǎn)物均勻僅適應(yīng)于快速反響床層中溫度分布當(dāng)有大量熱量傳遞時，溫度梯度較大以適量氣流能控制溫度梯度，或以大量固體循環(huán)能使之減小到最低限度床層溫度幾乎恒定?？捎蔁峤粨Q，或連續(xù)添加和取出適量固體顆粒加以控制用足夠量的固體循環(huán)能使固體顆粒流動方向的溫度梯度減少

38、到最低限度顆粒相當(dāng)大和均勻。溫度控制不好，可能燒結(jié)并堵塞反響器相當(dāng)大和均勻；最大受到氣體上升速度所限，最小受臨界流化速度所限寬粒度分布且可帶大量細(xì)粉。容器和管子的磨蝕，顆粒的粉碎以及夾帶均為嚴(yán)重顆粒要求同流化床。最大粒度受最小輸送速所限壓降氣速低和粒徑大，除了在低壓系統(tǒng)壓降不嚴(yán)重介于固體床與流化床之間對于高床層，壓降大，造成大量動力消耗細(xì)顆粒時壓降低，但對大顆粒則可觀熱交換和熱量傳遞熱交換效率低，所以需要大的換熱面積。這常常是放大中的控制因素?zé)峤粨Q效率低，但由于固體顆粒熱容量大，循環(huán)顆粒傳遞的熱量能相當(dāng)大熱交換效率高，由循環(huán)顆粒傳遞大量的熱量，所以熱交換問題很少是放大時的限制因素介于移動床和流

39、化床之間轉(zhuǎn)化氣體呈活塞流，如溫度控制適當(dāng)比擬困難，轉(zhuǎn)化值可能接近理論值的100%可變通，接近于理想的逆流和并流接觸，轉(zhuǎn)化率可能接近理論值的100%固體顆粒返混并且氣體接觸形式不理想，結(jié)果其性能較其它形式反響器為差。要到達(dá)高轉(zhuǎn)化率，必須多段操作氣體和固體的流動接近于并流活塞流，轉(zhuǎn)化率有可能較高由表可知，與其它氣固接觸方式相比，流化床具有以下優(yōu)點。因為被流化的固態(tài)顆粒具有類似于液體的特性，所以顆粒流動較平穩(wěn)，因此操作起來可以連續(xù)地自動控制。不管是從床層取出顆粒還是參加新的顆粒都比擬方便，有助于實現(xiàn)連續(xù)化與自動化地操作。由于固體顆?；旌暇鶆蜓杆?，所以使得整個反響器處于等溫狀態(tài)。并且固態(tài)顆粒的劇烈運動

40、與返混，也會使得床層溫度均勻。除此之外，流化床的固體顆粒比固定床的相對較小，導(dǎo)致顆粒的比外表積較大，所以，流化床氣固之間的傳熱效率與傳質(zhì)速率要比固定床的高許多。正式流化床床層的溫度分布均勻與傳熱速率較高，使得流化床容易調(diào)節(jié)和維持所需的溫度。兩床之間的固態(tài)顆粒循環(huán)使得提供或取出大型反響器中所需大量的熱量更加容易實現(xiàn)。固態(tài)顆粒和氣體的傳熱與傳質(zhì)速率相對較高。由于流化床中固態(tài)顆粒處于劇烈運動的狀態(tài)，會不斷地沖刷換熱器的壁面，導(dǎo)致?lián)Q熱壁面上的汽膜變薄，進(jìn)而提高了床層對壁面的傳熱系數(shù)。一般情況下?lián)Q熱面對流化床的換熱系數(shù)要比固定床的大一個數(shù)量級上下，所以流化床所需的傳熱面積相對較小，降低了制作本錢。當(dāng)然流

41、化床也存在一些嚴(yán)重的缺點，如能耗較高，零件磨損嚴(yán)重，操作難度系數(shù)較大。但是流化床裝置的總體經(jīng)濟效果是好的。尤其是在燃煤方面，不但早已成功應(yīng)用于工業(yè)，而且呈現(xiàn)出廣闊的開展前景。2.6 脫硫原理2.6.1 脫硫技術(shù)概況燃煤的脫硫技術(shù)主要分為三類，分別為燃燒前處理、燃燒過程中處理、燃燒后處d理即所謂的煙氣脫硫。燃燒前處理主要包括動力煤洗選加工、型煤的加工、水煤漿等，應(yīng)用圍最廣的是動力煤洗選加工。動力煤洗選加工該操作可以降低煤中的硫分與灰分。動力煤洗選加工通常采用物理方法，但是該技術(shù)對煤里的有機硫并沒有處理能力，而且該技術(shù)也不是徹底地脫硫，只是硫份的再分配。通過該技術(shù)的煤種直接用來燃燒，依然會存在SO

42、2的污染問題。燃燒后脫硫技術(shù)即所謂的煙氣脫硫是當(dāng)前控制排放SO2 應(yīng)用最為廣泛的技術(shù)。雖然煙氣脫硫的投資于運行費用都相對較高。燃燒過程中的脫硫主要采用煤氣化聯(lián)合循環(huán)與流化床燃燒技術(shù)。在煤氣化聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)中，煤首先在氣化爐生成燃料氣，然后再送到燃?xì)廨啓C系統(tǒng)燃燒。在氣化過程中，煤中的硫份間接地與脫硫劑反響被固定下來，因為煤氣化聯(lián)合循環(huán)不但費用很高而且技術(shù)要求很高，所以當(dāng)前該系統(tǒng)的推廣將會是一個長期過程。流化床鍋爐爐膛生成的SO2與脫硫劑反響被固定。循環(huán)流化床燃燒技術(shù)在燃料適應(yīng)性、燃燒效率等方面向前推進(jìn)了一步，在Ca/S為2時就可以到達(dá)85%90%的脫硫效率，所以說循環(huán)流化床燃燒技術(shù)是一項很有開展前

43、景的技術(shù)。2.6.2 循環(huán)流化床爐脫硫循環(huán)流化床爐的脫硫脫硫過程為：燃煤中的硫在鍋爐爐膛發(fā)生反響產(chǎn)生二氧化硫和一些其它的硫化物質(zhì)；于此同時被填到爐膛的石灰石被快速地加熱，發(fā)生煅燒反響，生成了多孔疏松的一氧化鈣。產(chǎn)生的二氧化硫與一氧化鈣在有氧的條件下生成硫酸鈣。硫酸鈣會逐漸的把原來的空隙堵住，并且不斷地覆蓋新的一氧化鈣的外表。反響方程如下：爐膛的石灰石的煅燒反響:CaCo3CaO+CO2爐膛除硫的反響：CaO+SO2+1/2O2CaSO4煅燒反響是脫硫反響的前提，煅燒反響所產(chǎn)生的孔隙大大提高了脫硫顆粒的外表積，煅燒反響直接影響了孔隙的大小與分布、CaO晶粒的大小、CaO顆粒的比面積等。脫硫劑在燃

44、燒高硫煤的過程當(dāng)中，循環(huán)流化床鍋爐的爐膛需要參加脫硫劑來進(jìn)展?fàn)t脫硫，來使煙氣中二氧化硫的濃度到達(dá)標(biāo)準(zhǔn)。常用的脫硫劑主要有：石灰石、石灰、白云石和含有一定量石灰或者是氫氧化鈣的油頁巖。出于經(jīng)濟方面考慮，一般采用石灰石作為脫硫劑。由于當(dāng)采用白云石或者含有少量碳酸鎂的石灰石作為脫硫劑是，會導(dǎo)致爐膛的氧化鎂的量很少，因此通常會不予考慮的。2.7 脫硝原理由于循環(huán)流化床鍋爐的燃燒溫度一般控制在850900，屬于低溫燃燒。所以在燃燒過程中容易實現(xiàn)對燃燒污染物的控制。并且循環(huán)流化床鍋爐通常采用分級送風(fēng)方式，可以有效控制氮氧化合物的產(chǎn)生，有的循環(huán)流化床鍋爐在設(shè)計過程中，調(diào)整一次風(fēng)與二次風(fēng)的比例，來實現(xiàn)使?fàn)t膛下

45、部為濃相區(qū)而減少由布風(fēng)板送入的一次風(fēng)量，二次風(fēng)在濃相區(qū)上面的懸浮段送入剩余的燃燒空氣，采用該方式，氮氧化合物的排放濃度可以被限制在較低的圍。爐噴氨脫硝、提高循環(huán)流化床鍋爐的運行溫度、調(diào)整或降低過量的空氣系數(shù)、組織燃燒、參加催化劑等均可降低氮氧化合物的排放濃度。循環(huán)流化床鍋爐采用的是低溫燃燒，所以其一氧化二氮的排放值相對較高。因此提高燃燒溫度可以明顯減少一氧化二氮的排放濃度。在保證循環(huán)流化床鍋爐爐膛的溫度維持在850900的圍，可以提高煙氣的溫度來減少氮氧化物的排放量，燃燒一氧化氮亦可以氮氧化合物的排放。第三章 220t/h循環(huán)流化床鍋爐的熱力設(shè)計及計算3.1 不同工況下的燃燒計算無脫硫工況下的

46、燃燒計算理論空氣量 (3.1-1)三原子氣體體積 (3.1-2)理論氮氣體積 (3.1-3)理論水蒸氣體積 (3.1-4)3.1.2 無脫硫工況下的煙氣體積計算過量空氣量 (3.1-5)H2O體積 (3.1-6)煙氣總體積 (3.1-7)3.1.3 脫硫工況下計算SO2原始排放濃度3.1-8計算脫硫效率3.1-9鈣硫摩爾比 (3.1-10與1kg燃料相配的入爐石灰石量3.1-11)式中：與1kg燃料相配的入爐石灰石量，kg/kg石灰石中CaCO3含量，%。燃燒生成CaO時吸熱量3.1-12式中：煅燒生成CaO的吸熱量，kj/kg入爐的石灰石直接飛出別離器成為飛灰的份額，簡稱CaCO3脫硫放熱量

47、3.1-13式中：脫硫是生成CaSO4的放熱量，kj/kg可支配熱量3.1-14式中：可支配熱量，kj/kg脫硫所需要的理論空氣量3.1-15燃燒和脫硫當(dāng)量理論空氣量3.1-16式中：當(dāng)量理論空氣量，m/kg石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg與1kg燃料相配的入爐石灰石量，kg/kg脫硫所需空氣的氮氣體積 (3.1-17)當(dāng)量理論氮氣體積 (3.1-18)式中：當(dāng)量理論氮氣體積，m/kg；燃料中的氮，%；當(dāng)量理論空氣量，m/kg；石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg煅燒石灰石生成的CO2的體積 (3.1-19)脫硫時SO2體積減少量 (3.1-20)燃燒和脫硫時產(chǎn)生的RO2的當(dāng)量體積

48、 (3.1-21)式中： CO2和SO2的當(dāng)量體積，m/kg三原子氣體體積，m/kg 石灰石煅燒產(chǎn)生的CO2體積，m/kg SO2體積減少量，m/kg石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg當(dāng)量理論水蒸氣體積3.1-22式中： 當(dāng)量理論水蒸氣體積，%； 燃料中的水分，%； 石灰石中的水分，m/kg； 石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg；燃料中的氫，%；當(dāng)量理論空氣量，m/kg。入爐燃料灰量3.1-23式中：燃料收到基灰分入爐的石灰石直接成為飛灰的量 (3.1-24)入爐的石灰石分含量 (3.1-25)式中： 入爐石灰石灰分，kg/kg石灰石的水分，%。一般小于3%。未反響的CaO的量3.

49、1- 26)脫硫產(chǎn)物CaSO4的量 (3.1-27)灰分 (3.1-28)式中： 當(dāng)量灰分，%；入爐燃料灰量，kg/kg； 入爐石灰石直接變成飛灰的量，kg/kg； 入爐的石灰石灰分，kg/kg；未反響的CaO;量，kg/kg； 脫硫產(chǎn)物CaSO4的量，kg/kg；石灰石脫硫所需要的理論空氣量，kg/kg；脫硫工況時的底灰份額 (3.1-29)未脫硫時的飛灰份額 (3.1-30)脫硫工況時的飛灰份額 (3.1-31)灰循環(huán)倍率 (3.1-32)別離器前飛灰的份額 (3.1-33)脫硫后SO2排放濃度 (3.1-34)脫硫效率 (3.1-35) 3.2 爐膛燃燒產(chǎn)物方程式其輸入熱量為：輸出熱量為

50、對1燃料來說，循環(huán)流化床鍋爐爐膛熱平衡方程式為：上式中為爐膛有效放熱量。3.3鍋爐熱平衡計算鍋爐熱平衡：送入鍋爐的熱量與總輸出的總熱量及熱損失的和是相等的。 (3.3-1a) (3.3-1b) 式中：鍋爐機組熱效率。%；排煙熱損失，%； 可燃?xì)怏w未完全燃燒熱損失， 固體未完全燃燒熱損失，散熱損失，灰渣物理熱損失固體未完全燃燒熱損失為：3.3-2式中：固體未完全燃燒熱損失，%鍋爐可支配熱量，底灰份額；底灰含碳量，%；飛灰份額，飛灰含碳量；燃料收到基灰份，%。排煙熱損失為：3.3-3式中：排煙熱損失，%；在相應(yīng)的過量空氣系數(shù)和排煙溫度狀況下的排煙焓，；冷空氣焓，。底灰物理熱損失為：3.3-4式中：

51、底灰物理熱損失，%；底灰份額；灰焓，；當(dāng)量灰分，%；入爐可支配熱量，。保溫系數(shù) (3.3-5)鍋爐機組有效利用熱量 (3.3-6)脫硫工況當(dāng)量燃燒消耗量 (3.3-7)脫硫工況計算燃料消耗量 (3.3-8)脫硫工況燃料消耗量 (3.3-9)計算石灰石消耗量 (3.3-10)石灰石消耗量 (3.3-11)計算燃料當(dāng)量消耗量 (3.3-12)3.4 氣冷屏傳熱系數(shù)計算爐膛截面煙氣流速 (3.4-1)外壁平均溫度 (3.4-2)床輻射放熱系數(shù) (3.4-3)吸收率 (3.4-4)床密相區(qū)對水冷管的傳熱系數(shù) (3.4-5)管子外壁的計算溫度 (3.4-6)鰭端溫度 (3.4-7)床密相區(qū)對鰭片的傳熱系

52、數(shù) (3.4-8)爐膛膜式水冷壁的平均傳熱系數(shù) (3.4-9)3.5爐膛構(gòu)造爐膛構(gòu)造分析循環(huán)流化床鍋爐爐膛構(gòu)造與特性取決于流化狀態(tài)。流速較低通常其爐膛底部為密相區(qū)，上部為固體顆粒較稀松的稀相區(qū)；當(dāng)流速較高快時，其固體顆粒分布在整個高度上，爐膛底部的顆粒濃度不會存在明顯的濃相。循環(huán)流化床鍋爐的爐膛構(gòu)造主要包含如下幾個方面：1截面尺寸與爐膛高度；2爐膛受熱面布置；3循環(huán)流化床鍋爐的布風(fēng)裝置。循環(huán)流化床鍋爐的爐膛高度是設(shè)計循環(huán)流化床鍋爐的關(guān)鍵參數(shù)。要確定爐膛高度應(yīng)綜合考慮以下幾個方面：1別離器所不能捕集的細(xì)粉必須在鍋爐爐膛一次全部燃盡；2爐膛高度應(yīng)能容納全部或者大局部蒸發(fā)或過熱受熱面；3保證回料裝置

53、一側(cè)有充足的靜壓頭，保證返料能連續(xù)均勻地進(jìn)展；4確保循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計壓力具有自然循環(huán)；5必須確保鍋爐脫硫時所需求得最短氣體停留時間。鍋爐爐膛可分為上部稀相區(qū)與下部密相區(qū)。密相區(qū)的高度取決于二次風(fēng)口的位置。如果二次風(fēng)口以下床層的截面積和二次風(fēng)口以上床層的截面積相差不大，則必然使流化風(fēng)速下降，導(dǎo)致床層的流化狀態(tài)發(fā)生變化。所以，鍋爐二次風(fēng)口以下區(qū)域通常采用相對較小的截面積，并且常常設(shè)計為向上漸擴的構(gòu)造。由于燃燒和脫硫要求，爐膛溫度為800900 QUOTE 。所以在本次設(shè)計中，爐膛寬橫截面積為128.612m2。采用的燃燒方式為四角切圓燃燒方式。3.5.2 熱力計算爐膛出口空氣過量空氣系數(shù)(3.

54、5-1) 爐膛有效放熱量(3.5-2)(3.5-3)折算成1kg燃料的別離器循環(huán)灰焓增(3.5-4)別離器循環(huán)灰焓增份額(3.5-5)別離器煙氣焓增份額(3.5-6)別離器放熱份額(3.5-7)爐膛放熱份額(3.5-8)爐膛膜式水冷壁的傳熱溫差(3.5-9)爐膛膜式水冷壁吸熱量：(3.5-10)爐膛汽冷屏傳熱溫差(3.5-11)爐膛汽冷屏吸熱量(3.5-12)(3.5-13)1kg燃料燃燒產(chǎn)物向爐膛受熱面工質(zhì)和循環(huán)灰傳遞的熱量(3.5-14)爐膛受熱面工質(zhì)的吸熱量(3.5-15)誤差(3.5-16)汽冷屏工質(zhì)焓增(3.5-17)平均比容(3.7-18)蒸汽流通截面積(3.5-19)工質(zhì)流速(3

55、.5-20)蒸汽質(zhì)量流速(3.5-21)3.6 氣冷旋風(fēng)別離器的構(gòu)造分析及熱力計算構(gòu)造設(shè)計氣冷旋風(fēng)別離器由導(dǎo)渦管，筒體，椎體，尾部豎管組成。其導(dǎo)渦管直徑為3420mm；筒體長度為6402mm；椎體長度為8022mm；尾部煙豎管直徑為1425mm；進(jìn)口煙道直徑為4880.1mm。3.6.2 熱力計算火焰輻射層有效厚度 (3.6-1)別離器水冷程度 (3.6-2)面積比(3.6-3)別離器理論煙焓(3.6-4)別離器理論循環(huán)灰焓 (3.6-5)火焰中三原子氣體的分壓力(3.6-6)三原子氣體減弱系數(shù)(3.6-7)不發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)(3.6-8)不發(fā)光火焰黑度(3.6-9)發(fā)光火焰黑度(3.6-

56、10)發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)(3.6-11)火焰黑度(3.6-12)汽冷別離器黑度(3.6-13)煙氣平均熱容量 (3.6-14)汽冷旋風(fēng)別離器出口煙溫(3.6-15)煙氣放熱量(3.6-16)循環(huán)灰放熱量(3.6-17)總放熱量(3.6-18)蒸汽焓增 (3.6-19)蒸汽出口焓(3.6-20)平均比容(3.6-21)蒸汽流速 (3.6-22)3.6.3 旋風(fēng)別離器本體阻力計算煙氣密度 (3.6-23)灰密度 (3.6-24)煙氣實際密度 (3.6-25)爐膛上部出口面積 (3.6-26)進(jìn)口煙道入口截面積 (3.6-27)煙氣進(jìn)口煙道入口速度 (3.6-28)煙氣爐膛上部出口速度 (3.6-

57、29)壓縮系數(shù) (3.6-30)修正系數(shù) (3.6-31)煙氣加速突變損失 (3.6-32)灰粒加速突變損失 (3.6-33)煙道出口截面積3.6-34煙氣出口速度 (3.6-35)壓縮系數(shù) (3.6-36)煙氣加速漸變損失 (3.6-37)灰粒加速漸變損失 (3.6-38)筒體入口水力直徑 (3.6-39)摩擦阻力系數(shù) (3.6-40)煙道截面積 (3.6-41)煙氣速度 (3.6-42)進(jìn)口煙道沿程阻力 (3.6-43)摩擦阻力系數(shù) (3.6-44)煙氣旋轉(zhuǎn)圈數(shù) (3.6-45)筒體摩擦阻力 (3.6-46)煙氣返程阻力 (3.6-47)筒體截面積 (3.6-48)煙氣返程阻力 (3.6-

58、49)煙氣沿程阻力 (3.6-50)平面彎頭阻力損失 (3.6-51)出口煙道煙氣擴損失 (3.6-52)旋風(fēng)別離器阻力 (3.6-53) 3.7 風(fēng)煙系統(tǒng)阻力計算3.7.1 爐膛風(fēng)室壓力 (3.7-1)其中爐膛風(fēng)室壓力爐膛配風(fēng)裝置上壓力配風(fēng)裝置阻力 (3.7-2) (3.7-3)式中裝料高度。，床料推積密度，kg/m3.的給煤顆粒度分布圍，取770kg/m3密相區(qū)高度，m床的膨脹床，=103.7.2 爐膛配風(fēng)裝置阻力計算配風(fēng)裝置阻力 (3.7-4)爐膛風(fēng)室壓力 (3.7-5)空氣實際密度 (3.7-6)一次風(fēng)量 (3.7-7) (3.7-8)心管進(jìn)口處空氣流速 (3.7-9)雷諾數(shù) (3.7

59、-10)心管出口壓力 (3.7-11)心管與風(fēng)帽間環(huán)形通道當(dāng)量直徑 (3.7-12)風(fēng)帽罩小孔出口阻力 (3.7-13)誤差 (3.7-14)3.8 回料裝置3.8.1 回聊裝置構(gòu)造計算豎管中灰下降速度 (3.8-1)返料腿直徑 (3.8-2)回料器溢流堰高 (3.8-3)回料器本體一半深度 (3.8-4)回料器本體高度 (3.8-5)密封腿料位高度 (3.8-6)3.8.2 回料裝置壓力計算回料器風(fēng)室壓力計算 (3.8-7)回料器風(fēng)室壓力 (3.8-8)空氣實際密度 (3.8-9)回料器松動床進(jìn)口過量空氣系數(shù) (3.8-10)松動床送風(fēng)量 (3.8-11)每只風(fēng)帽流量 (3.8-12)雷諾數(shù)

60、 (3.8-13) (3.8-14)風(fēng)帽罩小孔出口阻力 (3.8-15) (3.8-16)3.9 布風(fēng)裝置3.9.1 風(fēng)帽的選擇選用Pyropower公司開發(fā)的豬尾行布風(fēng)板，該風(fēng)帽出風(fēng)口向上，且與耐火層平齊。由于采用了彎管形的噴嘴構(gòu)造，因而可以防止床料顆粒落入風(fēng)室。傳統(tǒng)形風(fēng)帽、定向風(fēng)帽、大直徑鐘罩式以及T形風(fēng)帽都存在風(fēng)帽出風(fēng)小孔要距離布風(fēng)板絕熱層一定高度，并且當(dāng)壓火停爐時，存在燒毀的風(fēng)險。但Pyropower公司開發(fā)的豬尾行布風(fēng)板成功地客服了這點。帶有豬尾形風(fēng)帽的布風(fēng)板3.9.2 水冷花板的選擇當(dāng)前的循環(huán)流化床鍋爐普遍采用如下列圖所示的水冷花板構(gòu)造。風(fēng)室四周、底部與花板均是由膜式水冷壁彎制而成