壓力容器課程設計報告

1、-. z.郵電與信息工程學院課程設計說明書課題名稱： 壓力容器及過程設備課程設計 學生*： 6202170123 專業(yè)班級：學生*： 涂程 學生成績：指導教師： 盧霞 課題工作時間：2015/12/11 至 2015 /12/25 -. z.過程裝備與控制工程過程裝備設計課程設計任務書一、設計目的1、復習穩(wěn)固過程裝備設計中的理論內容；2、掌握設備設計的步驟、方法。熟悉常用設備設計的標準。二、設計題目及設計任書課程設計題目： 10 M3 1.65 ),(1800)mm液化石油氣儲罐設計每人一題，從表中依次選取。1、液化石油氣儲罐設計見臥罐參數(shù)表，每人一組數(shù)據(jù)2、設備簡圖見附件。3、設計內容與要求

2、1概述簡述儲罐的用途、特點、使用*圍等主要設計內容設計中的體會2工藝計算根據(jù)安裝地點的氣象記錄確定容器的操作溫度；根據(jù)操作溫度、介質特性確定操作壓力；筒體、封頭及零部件的材料選擇；3構造設計與材料選擇封頭與筒體的厚度計算封頭、法蘭、接收的選型和構造尺寸擬定；根據(jù)容器的容積確定總體構造尺寸。支座選型和構造確定各工藝開孔的設置；各附件的選用；4容器強度的計算及校核水壓試驗應力校核臥式容器的應力校核開孔補強設計焊接接頭設計5設計圖紙總裝配圖一*A1-. z.一、課程設計的任務的根本要求：1概述簡述儲罐的用途、特點、使用*圍等；主要設計內容；設計中的體會。2工藝計算根據(jù)安裝地點的氣象記錄確定容器的操作

3、溫度；根據(jù)操作溫度、介質特性確定操作壓力；筒體、封頭及零部件的材料選擇。3構造設計與材料選擇封頭與筒體的厚度計算；封頭、法蘭、接收的選型和構造尺寸擬定；根據(jù)容器的容積確定總體構造尺寸。支座選型和構造確定；各工藝開孔的設置；各附件的選用。4容器強度的計算及校核水壓試驗應力校核；臥式容器的應力校核；開孔補強設計；焊接接頭設計。5設計圖紙總裝配圖一*A1指導教師簽字： 2015 年 12 月 25 日 -. z.二、進度安排：布置課程設計任務，查閱相關資料1天。完成儲罐總體構造設計1天。完成儲罐的強度設計、強度校核；撰寫設計說明書3天 。完成塔設備總裝配圖的繪制3天提交設計說明書和圖紙，參加辯論1天

4、 。應收集資料及主要參考文獻：壓力容器平安技術監(jiān)察規(guī)程2010 *津洋、董其伍、桑芝富.過程設備設計.化學工業(yè).2010-. z.四、課程設計摘要中文：臥式液化石油氣貯罐設計的特點：臥式液化石油氣貯罐也是一個儲存壓力容器, 也應按GB150鋼制壓力容器進展制造、試驗和驗收; 并承受勞動部頒發(fā)壓力容器平安技術監(jiān)察規(guī)程(簡稱容規(guī)) 的監(jiān)視。液化石油氣貯罐, 不管是臥式還是球罐都屬第三類壓力容器。貯罐主要有筒體、封頭、人孔、支座以及各種接收組成。貯罐上設有液相管、液相回液管、氣相管、排污管以及平安閥、壓力表、溫度計、液面計等。五、課程設計摘要英文：Horizontal LPG Tank design

5、 features: Horizontal LPG storage tank is a pressure vessel, also should GB150 steel pressure vessel in the manufacture, testing and acceptance; and accept the Ministry of Labor issued a pressure vessel safety technical supervision (hereinafter referred to content regulation) supervision. Liquefied

6、petroleum gas tank, whether horizontal or belong to a third tank pressure vessel. Tank main cylinder, head, manholes, bearings and various takeover ponents. With a liquid tube, liquid return tube, gas pipes, sewage pipes as well as the safety valve, pressure gauge, thermometer, level gauge on the ta

7、nk and so on.六、成績評定：指導教師評語： 指導教師簽字： 2015 年 月 日項 目評價項 目評價調查論證工作量、工作態(tài)度實踐能力分析、解決問題能力質 量創(chuàng) 新得 分七、辯論紀錄：辯論意見及辯論成績辯論小組教師簽字： 2015 年 月 日 總評成績：教師評分75%+辯論成績25%課程設計評審標準指導教師用評價內容具 體 要 求權 重調查論證 能獨立閱讀文獻和從事其他調研；能提出并較好地論述課題實施方案；有收集、加工各種信息及獲得新知識的能力。0.1實踐能力 能正確選擇研究實驗方法，獨立進展研究工作。如裝置安裝、調試、操作。0.2分析解決問題能力 能運用所學知識和技能去發(fā)現(xiàn)和解決實

8、際問題；能正確處理實驗數(shù)據(jù)；能對課題進展理論分析，得出有價值的結論。0.2工作量、工作態(tài)度 按期圓滿完成規(guī)定任務，工作量飽滿，難度較大，工作努力，遵守紀律；工作作風嚴謹務實。0.2質量 綜述簡練完整，有見解；立論正確，論述充分，結論嚴謹合理；實驗正確，分析處理科學；文字通順，技術用語準確，符號統(tǒng)一，編號齊全，書寫工整規(guī)*，圖表完備、整潔、正確；論文結果有應用價值。0.2創(chuàng)新 工作中有創(chuàng)新意識；對前人工作有改造或獨特見解。0.1-. z.目錄HYPERLINK l _Toc14548 摘要 ，設計溫度取502.4主要元件材料的選擇2.4.1 筒體、封頭材料的選擇根據(jù)GB150.2-2010表2，

9、選用筒體、封頭材料為低合金鋼Q345R鋼材標準為GB713。Q345R適用*圍：用于介質含有少量硫化物，具有一定腐蝕性,壁厚較大的壓力容器。 表2-2 石油化工設備的腐蝕裕腐蝕程度極輕微腐蝕輕微腐蝕腐蝕重腐蝕腐蝕速率腐蝕裕量通過表2-2，取腐蝕余量，鋼板負偏差 QUOTE 0.30mm。表2-3 Q345R在16-36mm*圍下的許用應力Q345R在以下溫度下的許用應力100150200250185185153143130許用應力：假設鋼板厚度在1636mm之間，查表2-3，得，并查GB 150得Q345R的常溫屈服極限。焊縫系數(shù)：根據(jù)壓力容器平安技術監(jiān)察規(guī)程規(guī)定，液化石油氣儲罐應視為第三類壓

10、力容器，筒體縱焊縫應采用全焊透雙面焊縫，且100%無損探傷，所以。2.4.2 鞍座材料的選擇根據(jù)/T4731,鞍座選用材料為Q235-B，其許用應力。地腳螺栓的材料選擇地腳螺栓選用符合GB/T 700規(guī)定的Q235-B，Q235的許用應力。-. z.第三章 構造設計與材料選擇3.1筒體與封頭的壁厚計算3.1.1筒體和封頭的構造設計計算壓力：查的液化石油氣的密度為580，公稱直徑h=1800mm=1.8m，則液柱靜壓力：。%5%故液柱靜壓力可以忽略，。圓筒的厚度在1636mm*圍內，查GB150.2-2010固定式壓力容器第二局部中表4-1，可得：在設計溫度50 QUOTE 下，屈服極限強度，許

11、用應力,利用中徑公式，計算厚度：查標準HG20580-HG20585-2010鋼制化工容器相關標準表A-1知，鋼板厚度負偏差為0.30mm。查表2-2取：鋼材的腐蝕裕量取,則筒體的設計厚度：按GB713， 則筒體的名義厚度：考慮鋼板常用規(guī)格厚度，向上圓整可取筒體名義厚度。筒體的有效厚度為：3.1.2封頭壁厚的設計查標準/T4746-2002鋼制壓力容器用封頭中表1，得公稱直徑，選用標準橢圓形封頭,型號代號為EHA，其形狀系數(shù)K=1根據(jù)GB150.3-2010中橢圓形封頭計算中式5-1計算：同上，取， QUOTE 。則，封頭的設計厚度同上，取，則封頭名義厚度為：考慮鋼板常用規(guī)格厚度，向上圓整可取

12、筒體名義厚度。封頭的有效厚度為：。封頭型記做：/T47463.2筒體和封頭的構造設計3.2.1 封頭的構造尺寸根據(jù)/T4746-2002鋼制壓力容器用封頭中EHA橢圓形封頭內外表積、容積。如表3-1表3-1 ：EHA橢圓形封頭內外表積、容積公稱直徑DN /mm總深度H /mm內外表積A/容積/20005254.49301.1257 由，得如以下圖3.1圖3.1橢圓形封頭簡圖3.2.2 筒體的長度計算根據(jù) QUOTE ，充裝系數(shù)為0.9。即可求得，計算得,取。3.3鞍座選型和構造設計3.3.1 鞍座選型該臥式容器采用雙鞍式支座，材料選用Q235-A。估算鞍座的負荷： 儲罐總質量， QUOTE 圓

13、筒質量：；圓筒容積為：總容積V: QUOTE 單個封頭的質量：查標準/T4746-2002鋼制壓力容器用封頭EHA橢圓形封頭質量，可知， QUOTE 充液質量： QUOTE 附件質量：人孔質量為302kg，其他接收質量總和估計為400kg；所以綜上所述：則有： QUOTE 每個鞍座承受的重量為。由此查4712.1-2007容器支座，選取輕型，焊制為A,包角為120，有墊板的鞍座。查4712.1-2007得鞍座構造尺寸如下表3-2：表3-2：鞍式支座構造尺寸公稱直徑DN2000腹板10墊板430允許載荷300 筋板33010鞍座高度h250190e80底板1420260螺栓間距12602208螺

14、孔/孔長24/4012弧長2330重量kg160-. z.3.3.2 鞍座位置確實定因為當外伸長度A=0.207L時，雙支座跨距中間截面的最大彎矩和支座截面處的彎矩絕對值相等，從而使上述兩截面上保持等強度，考慮到支座截面處除彎矩以外的其他載荷，面且支座截面處應力較為復雜，故常取支座處圓筒的彎矩略小于跨距中間圓筒的彎矩，通常取尺寸A不超過0.2L值，為此中國現(xiàn)行標準 4731鋼制臥式容器規(guī)定A0.2L=0.2L+2h，A最大不超過0.25L.否則由于容器外伸端的作用將使支座截面處的應力過大。由標準橢圓封頭由，得故 鞍座的安裝位置如圖3.2所示：圖3.2 鞍座示意圖此外，由于封頭的抗彎剛度大于圓筒

15、的抗變鋼度，故封頭對于圓筒的抗彎鋼度具有局部的加強作用。假設支座靠近封頭，則可充分利用罐體封頭對支座處圓筒截面的加強作用。因此，4731還規(guī)定當滿足A0.2L時，最好使，即，取，綜上有：(A為封頭切線至鞍座中心線的距離，L為兩封頭切線間的距離)。3.4接收，法蘭，墊片和螺栓的選擇3.4.1接收和法蘭液化石油氣儲罐應設置排污口，氣相平衡口，氣相口，出液口，進液口，人孔，液位計口，溫度計口，壓力表口，平安閥口，排空口。法蘭簡圖如圖3.3所示,接收和法蘭布置如圖3.4所示：圖3.3 法蘭構造簡圖圖3.4儲罐各管口示意圖查HG/T 20592-2009鋼制管法蘭中PN10帶頸對焊鋼制管法蘭(除人孔法蘭

16、外)，選取各管口公稱直徑，查得各法蘭的尺寸、質量，法蘭密封面均采用FM型式。-. z.表3-3：接收和法蘭尺寸序號名稱公稱直徑(DN)鋼管外徑法蘭焊端外徑B法蘭外徑(D)螺栓孔中心圓直徑K螺栓孔直徑(L)螺栓孔數(shù)量n個螺栓Th法蘭厚度(C)法蘭頸法蘭高度H法蘭質量NSRa進氣口8089200160188M16201053.2106504b人孔5005306706202620M24285627.116129039.5c出氣口8089200160188M16201053.2106504d溫度計口202510575144M1218402.364401e壓力表口202510575144M1218402

17、.364401f平安閥口100108220180188M16201313.6128524.5k1-2液位計口3238140100184M1618562.666422g排空口5057165125184M1618742.985452.5h排污口8089200160188M16201053.2106504m進液口8089200160188M16201053.2106504S出液口8089200160188M16201053.2106504-. z.3.4.2 墊片查HG/T 20592-20635鋼制管法蘭、墊片、緊固件凹凸面法蘭用MFM型墊片尺寸表4.0.2-3得：表3-4 墊片尺寸表符號管口名稱

18、公稱直徑內徑D1外徑D2a進氣口8089120b人孔500530575c出氣口8089120d溫度計口202750e壓力表口202750f平安閥口100115149k1-2液位計口324365g排空口506187h排污口8089120m進液口8089120S出液口8089120注：1：墊片型式為石棉橡膠板。2：填充材料為有機非石棉纖維橡膠板。3：人孔法蘭墊片厚度為3mm，其他法蘭墊片厚度為1.5mm3.4.3 螺栓螺柱的選擇查HG/T 20592-20635鋼制管法蘭、墊片、緊固件,PN10帶頸對焊鋼制管法蘭螺柱的長度和平墊圈尺寸如表3-5:表3-5 螺栓及墊片符號六角頭螺栓和螺柱公稱直徑DN

19、螺紋數(shù)量N個質量kg質量kga80M1686514990144b500M242090482125450c80M1686514990144d20M12455647560e20M16455647560f100M1686514990144k1-232M1646014185136g50M1646014185136h80M1686514990144m80M1686514990144S80M16865149901443.5人孔的選擇根據(jù)HG/T 21518-2005，選用公稱壓力,公稱直徑=500mm的回轉蓋帶頸對焊法蘭人孔，密封面為凹凸面MPM，接收為20號鋼，其明細尺寸見下表3-6：表3-6 人孔尺寸

20、表單位：mm密封面型式凹凸面D7555230公稱壓力(Mpa)4.067057螺柱數(shù)量20公稱直徑500280A430螺母數(shù)量40132螺柱尺寸d498b57總質量kg3993.6平安閥的設計平安閥最大泄放量的計算一般造成設備超壓的原因主要有三種：一是操作故障；二是火災三是動力故障。根據(jù)資料，對于易燃液化氣體如液化石油氣，在發(fā)生火災時，平安閥的泄放量最大。在火災情況下，設備吸熱，液相迅速汽化，引起設備的壓力升高，這種情況下液相的汽化量即為平安閥的泄放量。泄放量決定于火災時單位時間內傳人設備的熱量和液體的氣化潛熱。一般情況下，液化石油氣儲罐不保溫，儲罐平安泄放量可按式計算：式中：液化石油氣儲罐的

21、平安泄放量，； q液相液化石油氣的蒸發(fā)潛熱，；容器安裝在地面上查有關手冊得：液化石油氣的汽化潛熱 q=427.1(KJ/kg)( 50)F系數(shù)儲罐在地面上，取F=1儲罐的受熱面積，。對橢圓形封頭的臥式儲罐，。以上計算Ar的公式中：為儲罐外徑；L為臥式儲罐的總長，從上面計算中可知，。則平安閥噴嘴面積的計算液化石油氣儲罐平安閥起跳排放出的是氣體，其噴嘴面積可按一般氣體平安閥噴嘴面積通用公式計算，平安閥的排氣能力決定于平安閥的噴嘴面積。即根據(jù)平安閥出口壓力(背壓)的大小不同，平安閥的排氣能力應按臨界條件和亞臨界條件兩種狀況進展計算：臨界條件下，亞臨界條件下。式中：平安閥的出口側壓力(絕壓)，；平安閥

22、的定壓，；平安閥的排放壓力(絕壓)，；取絕熱系數(shù)，對于液化石油氣，液化石油氣儲罐平安閥放空氣體一般排入火炬系統(tǒng)或直接高空排放，其出口側壓力(背壓)很小，即0.5744，因此平安閥的排氣能力可按臨界條件計算，即：式中：平安閥的排放能力，kg/h; K平安閥的排放系數(shù)，與平安閥的構造型式有關，應根據(jù)試驗數(shù)據(jù)確定，無參考數(shù)據(jù)時，可按下述規(guī)定選取：對全啟式平安閥， K=0607；對帶調節(jié)圈的微啟式平安閥， K=0405；對不帶調節(jié)圈的微啟式平安閥， K=025035；液化石油氣儲罐設置的平安閥，需要有較大的排氣能力，應選用全啟式平安閥，取K=065； A平安閥的噴嘴面積，； C氣體的特性系數(shù)，僅與氣體

23、的絕熱系數(shù)k有關，可按下式算：對于液化石油氣，絕熱指數(shù)k1.15，計算得C=332； Z平安閥進口處氣體的壓縮系數(shù)，液化石油氣的壓縮系數(shù)Z0.7； T平安閥進口處介質的熱力學溫度M氣體的摩爾質量， 查液化石油氣儲罐平安閥的工藝計算得：平安閥排放溫度T=323343 K,取摩爾質量 M50 ,從上面計算得：，。則平安閥的噴嘴面積為：得出平安閥噴嘴面積為最后得出平安閥的內徑：3.6.3平安閥的選型 查化工管路手冊上冊444頁，九平安閥，各種平安閥的產品名稱、型號、技術數(shù)據(jù)，根據(jù)介質為石油氣，發(fā)現(xiàn)無公稱壓力為2.5MPa的平安閥，所以選用公稱壓力為4.0MPa的平安閥,公稱直徑DN=100mm，型號

24、為A40Y-40 A40Y-40I，其尺寸參數(shù)如下表：公稱通徑mm主要外形尺寸mm 重量 LDbH1001701501952210021518015512120318505888 65kg-. z.第四章設計強度的校核4.1水壓試驗應力校核試驗壓力：，合格。圖4.1 雙鞍座臥式儲罐載荷、支座反力、剪力及彎矩圖-. z.4.2筒體軸向彎矩計算工作時支座反力：,，。圓筒中間處截面上的彎矩：支座處橫截面彎矩：4.3筒體軸向應力計算及校核4.3.1圓筒中間橫截面上，由壓力及軸向彎矩引起的軸向應力： 最高點處： 最低點處： -. z.4.3.2壓力及軸向彎矩引起的軸向應力因鞍座平面上，即筒體被封頭加強，

25、查壓力容器與過程裝備表5-1可得，。鞍座橫截面最高處點軸向應力：鞍座橫截面最低點處軸向應力：筒體軸向應力校核因軸向許用臨界應力由：根據(jù)圓筒材料查壓力容器與過程裝備圖4-9得：，合格，合格， 合格4.4筒體和封頭中的切應力計算與校核4.4.1 筒體的切應力計算與校核因，筒體僅被封頭加強，查壓力容器與過程裝備表5-2得,其最大剪應力位于靠近鞍座邊角處：圓筒，故筒體切向剪應力校核合格。4.4.2封頭的切應力與校核由數(shù)據(jù)，可計算出封頭的切應力：封頭的形狀系數(shù)為：則由內壓力引起的拉伸應力：因為則封頭切應力校核合格。4.5筒體的周向應力計算與校核查4731-2005T+鋼制壓力容器7.4鞍座設計得鞍座的有

26、效寬度：，則筒體的有效寬度，當容器焊在支座上事，取，查壓力容器與過程裝備表5-3得：,.在橫截面最低點處：而，所以有：應力校核 合格 合格4.6鞍座應力計算與校核4.6.1腹板水平應力及強度校核由可得，水平分力計算高度，鞍座腹板厚度，鞍座實際墊板寬度，鞍座墊板有效寬度因為，墊板起加強作用，墊板的有效厚度，腹板的厚度則應力校核 合格4.6.2腹板與筋板組合截面應力及強度校核因為鞍座的高度，墊板有效厚度，則圓筒中心至根底外表距離查壓力容器與過程裝備表5-6可得設計地震烈度為8度時的水平地震影響系數(shù)，則水平地震力：筋板面積：腹板面積：則： 形心：腹板與筋板組合截面斷面系數(shù)：取鋼地板對水泥根底，因為，

27、所以，則：即 合格溫度引起的應力為： 合格4.6.3地腳螺栓應力及強度校核鞍座地腳螺栓，筒體軸向兩側螺栓間距，地腳螺栓的根莖每個地腳螺栓的橫截面積：傾覆力矩：拉應力：因 合格切應力：因 合格第五章開孔補強設計 根據(jù)GB150中8.3，當設計壓力小于或等于2.5MPa時，在殼體上開孔，兩相鄰開孔中心的間距大于兩孔直徑之和的兩倍，且接收公稱外徑不大于89mm時，接收厚度滿足要求，不另行補強，故該臥式儲罐中DN=500mm的人孔需要補強。5.1 補強設計方法判別5.1.1補強計算方法判別按HG/T 21518-2005,選用回轉蓋帶頸對焊法蘭人孔。設：厚度附加量c=2mm，開孔直徑：。因為，故可以采

28、用等面積法進展開孔補強計算。接收材料選用20號鋼，其許用應力，根據(jù)壓力容器與過程裝備中式3-46，其中：殼體開孔處的計算厚度：接收的有效厚度，強度削弱系數(shù)則開孔所需補強面積為：-. z.5.2有效補強*圍5.2.1有效寬度B確實定按GB150中式8-7，得：因此：5.2.2有效高度確實定外側有效補強高度根據(jù)GB150中式8-8，得：內側有效高度確實定根據(jù)GB150-1998中式8-9，得：5.3 有效補強面積根據(jù)GB150中式8-10中式8-13，分別計算如下：5.3.1 筒體多余面積5.3.2 接收的多余面積接收的厚度：5.3.3焊縫金屬截面積焊腳取6mm，因為是內平齊接收，所以：5.4補強

29、面積因為，所以開孔不需另行補強。-. z.儲罐的焊接設計此次設計構造形式為單層的第三類儲存壓力容器，用來盛裝生產用的液化石油氣雙鞍座臥式儲罐。設計壓力為0.869Mpa，設計溫度為50攝氏度*圍內，設備空重約為14000Kg，體積為16立方米，屬于中壓容器。液化石油氣為易燃易爆介質，且有毒，且該儲罐必須在有遮陽和水噴淋情況下使用，所以液化石油氣臥式儲罐是典型的重要焊接構造，焊接接頭是其最重要的連接構造，焊接接頭的性能會直接影響儲存液化石油氣的質量和平安。6.1焊接的根本要求1.設備的施工應符合GB150-1998鋼制壓力容器，驗收應承受壓力容器平安技術監(jiān)視規(guī)程中的相關規(guī)定；2.焊接采用電弧焊，

30、焊條型號，低合金鋼之間E5016，碳鋼間E4303；3.焊接接頭的形式及尺寸按圖要求，角焊縫的焊腳高度為較薄件的厚度，法蘭的焊接按相應的法蘭標準規(guī)定，對接接頭與角接接頭需全焊透，接收焊縫成形外表均應圓滑過渡，不得有裂紋、咬邊、及棱角；4.殼體鋼板按GB6654-1996壓力容器鋼板及修改單中正火狀態(tài)供貨，且逐*進展超聲檢測，質量標準應不低于/T4730. 3-2005中規(guī)定的II級， 殼體的A類縱向焊接接頭制備產品焊接試板，按容規(guī)第25條進展材料復驗，坡口外表進展IOO%磁粉檢測，并符合4730. 4-2005中規(guī)定的I級；5.裙座螺栓孔中心圓直徑允差以及任意兩孔弦長允差均為2mm；6.殼體用

31、鋼板軋制，逐*進展-19夏比V型缺口沖擊試驗橫向，三個試樣沖擊平均值不得低于20J，允許其中一個試樣沖擊功小于平均值，但不得小于14J；7.鋼管應逐根按/T4730. 3-2005中I級為合格；8.支座簡體與封頭的焊接接頭必須采用全焊透連續(xù)焊，并進展磁粉檢測，符合/T4730. 4-2005中I級為合格；9.設備壓力試驗合格后對全部焊縫按/T4730.4-2005進展磁粉檢測，符合I級為合格，復驗焊縫；10.熱處理后，設備本體不得再行施焊；11.對儲罐中A、B、D類焊接接頭進展硬度檢測，其硬度應小于等于200HB。檢測數(shù)量按照每條A、D類焊接接頭測一組，每條B類焊接接頭每隔120度測一組，每組

32、包括母材、熱影響區(qū)和焊縫各一處。6.2焊接的工藝設計圖6.1 A、B、C、D分別表示焊接接頭的形式6.2.2坡口形式由于焊接厚度為10mm，因而需要開坡口，由于厚度比擬厚，假設開V型坡口的話，產生較大的開口，一方面會浪費較多的焊條，而且焊接費時間，假設開U型坡口的話，可以減小開口，而且U型坡口有利于焊劑的流入，同時可以減小焊接應力，減少裂紋的產生，故最終選擇U型坡口。6.2.3焊接姿勢 采用Y型對接接頭和手工電弧焊。6.2.4焊接材料的選擇 焊條的選用主要考慮焊縫的使用性和施焊的工藝性，配合HIOMnSi等焊絲可焊接低碳鋼和*些低合金鋼(16Mn)構造。應選擇焊劑SJl01，根據(jù)焊接丁藝要求，

33、選用焊條J507，并查常用焊絲焊劑表，選用焊絲HlOMnSi，焊劑SJIOI。6.2.5內面焊接焊條電弧焊查相關標準，由被焊工件的厚度選擇焊條直徑為5mm，確定焊接電流為200-270A，焊接電壓選擇為22-30V，采用短弧焊接，長度一般為2-6mm。焊接線能量約為=18KJ/cm，焊接速度約為18cm/min，平焊，焊接層數(shù)4層。6.2.6外面焊接埋弧焊選擇焊絲直徑為5mm，根據(jù)焊接速度要求選擇MZ-IOOO型焊機，其他參數(shù)同內面焊接參數(shù)。6.2.7筒節(jié)縱向焊縫焊接工藝由GB150-1998鋼制壓力容器規(guī)定，圓筒局部的縱向接頭，球形封頭與圓筒連接的環(huán)向接頭，各類凸形封頭中的所有焊接接頭以及嵌入式接收，與殼體對接連接的接頭均屬A類焊接接頭。所以，此類焊縫坡口采用機加工坡口，并去除油銹，用碳弧氣刨并打磨。焊接的工序為，清理坡口，并進展磁粉檢測(MT)；進展裝配點焊；內部進展焊條電弧焊；外部清根并打磨，進展MT檢測；外部進展埋弧焊；焊后熱處理。6.2.8筒節(jié)環(huán)向焊縫焊接工藝由GB150-1998鋼制壓力容器規(guī)定，殼體局部的環(huán)向焊接接頭，錐形封頭與接收連接的接頭等均屬于B焊頭，已經(jīng)規(guī)定的除外，所以