[ppt]特大橋工程T構(gòu)箱梁支架施工專項(xiàng)方案

1、XX城際鐵路XX灣上行特大橋跨XX鐵路T構(gòu)箱梁支架施工方案XX城際鐵路工程指揮部二一二年九月二十日目 錄 工程概況2地質(zhì)情況 方案優(yōu)化 T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 施工監(jiān)控 安全保證措施 體會(huì) 134567一、工程概況 1.1 T構(gòu)概況 XX城際鐵路一標(biāo)XX灣上行特大橋在線路起點(diǎn)處，位于XX灣車站附近，中心里程XX+142.155，與營業(yè)線夾角為28，采用2115.8mT形剛構(gòu)跨越XX上、下行線路，全長231.6m（見圖1-1），梁體采用大節(jié)段支架預(yù)制平轉(zhuǎn)法施工。一、工程概況T構(gòu)平面位置一、工程概況 1.2 主墩承臺(tái)結(jié)構(gòu)T構(gòu)支承于21號(hào)主墩上，轉(zhuǎn)動(dòng)體系布置于承臺(tái)中間。主墩承臺(tái)，高7.9m（上下

2、兩層分別為3.4m和4.5m），上層結(jié)構(gòu)尺寸為13.0m13.0m（2.5+0.9）m（順橋向橫橋向厚度）；下層平面尺寸比上層略大，為不規(guī)則五邊形。一、工程概況一、工程概況1.3 轉(zhuǎn)動(dòng)裝置布置上下承臺(tái)間設(shè)0.9m高平轉(zhuǎn)空間，供安裝平轉(zhuǎn)裝置及轉(zhuǎn)體時(shí)施工操作。一、工程概況1.4 墩身結(jié)構(gòu)墩身采用矩形空心墩，墩高5m，墩身縱向長8m，橫向?qū)?.4m，縱向壁厚1.8m，橫向1.9m，墩頂及墩底設(shè)梗脅過渡（見圖1-2）。一、工程概況1.5 梁體結(jié)構(gòu)梁體為單箱單室結(jié)構(gòu)，總長231.6m，頂面寬9.0m，擋砟墻內(nèi)側(cè)凈寬4.5m，梁底寬6m，梁底為1.8次拋物線曲線。梁體共分9個(gè)節(jié)段、6個(gè)合龍段，對稱布置，其

3、中1#段長13m，2#梁段長21m，3#、4#梁段均長21m，5#梁段長30.8m，1#、2#梁段間不設(shè)合龍段，2#、3#、4#、5#梁段間均設(shè)3m長合龍段。（見圖1-4）。 圖1-4二、地質(zhì)情況2.1 地質(zhì)概況及計(jì)算參數(shù)橋址T構(gòu)地表為Q4al+pl粉質(zhì)粘土，軟塑-可塑，厚度2.5-5m，其下為Q4al+pl淤泥質(zhì)粘土，流塑-軟塑，厚3.5-18m，粉砂，灰黃色，厚2.5-10.5m，下伏T1灰?guī)r，灰?guī)r層巖溶發(fā)育，溶洞最大高度10m，溶洞半充填及全充填粉質(zhì)黏土及少量灰?guī)r碎片。各土層空間分布及工程特性詳見表2-1工程地質(zhì)分層表，各土層物理力學(xué)性質(zhì)見表2-2土的主要物理力學(xué)性質(zhì)統(tǒng)計(jì)表。二、地質(zhì)情況

4、二、地質(zhì)情況層序?qū)用裆頼厚度m空 間分 布巖 性特 征工 程特 性雜填土Qal0-1.2場地大部分有分布灰黃，灰色，稍密，稍濕，主要由粘粉?；靥疃?，局部夾碎石基本無承載力粉質(zhì)粘土Q4al+pl0-1.22.9-7.0場地均有分布灰黃色,軟塑,主要成份為黏粉粒組成,局部含少量鐵錳質(zhì)氧化物有一定承載力，中等壓縮性，可作為持力層淤泥質(zhì)粘土Q4al+pl6.4-19.08-12.6場地均有分布流塑，飽和，富含腐殖質(zhì)和有機(jī)質(zhì)。承載力低，高壓縮性，不能作為持力層粉砂Q4al+pl14.4-24.54.7-11.2場地均有分布灰黃、灰色，飽和，稍密，主要由石英顆粒組成，含約泥20%。承載力較高，低壓縮,

5、可作為持力層灰?guī)rT123.5-25.00.4-1.3場地均有分布灰色，弱風(fēng)化，隱晶質(zhì)結(jié)構(gòu)。厚層狀構(gòu)造，巖心破碎，呈5碎塊狀，少量510cm柱狀，節(jié)理裂隙發(fā)育，局部見溶蝕現(xiàn)象巖溶發(fā)育,薄層狀,不可作持力層表2-1 工 程 地 質(zhì) 分 層 表二、地質(zhì)情況層序?qū)用裆頼厚度m空 間分 布巖 性特 征工 程特 性溶洞有充填23.5-25.00.4-1.3場地廣泛分布半充填或全充填，充填物為粉質(zhì)黏土，硬塑；或充填物為軟塑粘土，粘性強(qiáng)性狀不穩(wěn)定，不可作持力層灰?guī)rT124.5-39.7未揭穿場地均有分布弱風(fēng)化,青灰、褐黃色，隱晶體結(jié)構(gòu)，中層狀構(gòu)造，巖芯多短柱狀少量長柱，局部為塊狀，節(jié)長為5-35cm不等，節(jié)

6、理裂隙發(fā)育，局部見溶蝕現(xiàn)象承載力高，不可壓縮，可作為持力層二、地質(zhì)情況層序土層名稱性狀描述土層平均厚度（m）內(nèi)摩擦角容重（KN/m3）摩阻力（kpa）基本承載力(kpa)粉質(zhì)粘土灰黃色,軟塑5131930120淤泥質(zhì)粘土流塑，飽和97182560粉砂灰黃、灰色，飽和，稍密8301930200表2-2土的主要物理力學(xué)性質(zhì)統(tǒng)計(jì)表二、地質(zhì)情況2.2 地質(zhì)特點(diǎn)（1）表層覆蓋層有較厚的軟塑狀淤泥層，壓縮性高，承載力低，不利于支架法施工；（2）覆蓋層最底層為飽合粉細(xì)砂層，承載力較高，但其下即為溶洞頂板，且頂板極薄，局部為開口性溶洞，施工中受擾動(dòng)時(shí)易出現(xiàn)砂層流失形成地表塌陷現(xiàn)象。（見圖2-2：鉆孔時(shí)地表塌陷

7、）（3）基巖為巖溶極發(fā)育的灰?guī)r，溶洞分布、走向是隨機(jī)的，且部分溶洞為開口溶洞，部分封閉的溶洞頂板很薄（0.4-1.5m），對支架基礎(chǔ)的承載力及沉降帶來不可預(yù)見性。（4）T構(gòu)位于XX上下行線上方，基礎(chǔ)施工出現(xiàn)塌陷時(shí)，粉細(xì)砂的流失可能導(dǎo)致XX線下沉。二、地質(zhì)情況鉆孔時(shí)地表塌陷二、地質(zhì)情況2.3 存在的問題及對策現(xiàn)象地基軟弱夾淤泥，承載力低梁體荷載縱向變化大巖溶發(fā)育，溶洞頂板很薄溶洞上為飽合粉細(xì)砂臨近營業(yè)線施工問題或風(fēng)險(xiǎn)沉降大差異沉降塌方、垮塌塌方、垮塌營業(yè)線風(fēng)險(xiǎn)二、地質(zhì)情況2.3 存在的問題及對策對策樁基或軟基加固，控制沉降強(qiáng)化基礎(chǔ)，差異沉降控制鉆孔防護(hù)、留覆蓋層加固砂層、留足與頂板距離營業(yè)線防護(hù)

8、、地基加固問題或風(fēng)險(xiǎn)沉降大差異沉降溶洞塌方砂流失塌方營業(yè)線風(fēng)險(xiǎn)三、方案優(yōu)化XX灣上行特大橋初步設(shè)計(jì)為一聯(lián)5孔連續(xù)梁跨XX上、下行線，采用掛籃懸灌工藝，受施工條件、工期限制，經(jīng)多次研究，對設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了變更、優(yōu)化，改為單墩T構(gòu)，采用轉(zhuǎn)體工藝旋轉(zhuǎn)到位。三、方案優(yōu)化3.1 原設(shè)計(jì)方案原設(shè)計(jì)XX灣上行特大橋在XX+993.470（20#墩）XX+290.870（25#墩）跨既有XX鐵路，采用（40.6+372+40.6）m連續(xù)梁跨越。連續(xù)梁共有4個(gè)T構(gòu)，2個(gè)直線段，5個(gè)合龍段。全部梁體按掛籃懸灌施工工藝設(shè)計(jì)。三、方案優(yōu)化3.2 原施工方案原設(shè)計(jì)采用5孔連續(xù)梁上跨XX上下行線，主跨4個(gè)墩均距營業(yè)線坡腳很

9、近，最近的承臺(tái)角距離鋼軌外側(cè)2.32米，梁體高度離營業(yè)線限界較近，梁底面與營業(yè)線限界間凈距最大3.46m(位于梁跨中)、最小距離2.09m(位于梁根部)。三、方案優(yōu)化連續(xù)梁與營業(yè)線關(guān)系三、方案優(yōu)化21、22#墩位置示意 23、24#墩位置示意三、方案優(yōu)化3.2 原施工方案施工前對梁下營業(yè)線作棚架防護(hù)。T構(gòu)均采用三角形掛籃懸灌法施工，直線段采用墩梁支架法現(xiàn)澆，全部合龍段均采用吊模法現(xiàn)澆。除邊跨為非營業(yè)線正常施工外，其余三跨均按營業(yè)線施工管理要求要點(diǎn)施工。三、方案優(yōu)化 掛籃 吊模三、方案優(yōu)化3.3 原設(shè)計(jì)與施工方案優(yōu)缺點(diǎn)及對缺點(diǎn)解決思路3.3.1 原設(shè)計(jì)方案優(yōu)缺點(diǎn)及解決思路序號(hào)優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)解決思路新問

10、題1跨度小，梁截面小，基礎(chǔ)尺寸小，費(fèi)用省靠營業(yè)線很近，基礎(chǔ)數(shù)量多，不安全因素多調(diào)整孔跨布置，增加基礎(chǔ)與營業(yè)線距離，減少基礎(chǔ)數(shù)量，提高安全性連續(xù)梁變長，基礎(chǔ)變大，費(fèi)用增加，施工周期變長2梁截面小，五跨同時(shí)采用掛籃現(xiàn)澆，工期短跨營業(yè)線施工需搭防護(hù)棚架，費(fèi)用高。營業(yè)線上方須要點(diǎn)施工，工期不可控采用轉(zhuǎn)體工藝，盡可能遠(yuǎn)離營業(yè)線施工3梁總高度低，墩矮，費(fèi)用省梁底與營業(yè)線限界間距離，防護(hù)措施難實(shí)現(xiàn)調(diào)整墩與營業(yè)線間距離，增加空間增加梁跨度，增加費(fèi)用4緊臨營業(yè)線巖溶區(qū)樁基施工，安全風(fēng)險(xiǎn)高采取支護(hù)等防護(hù)措施費(fèi)用增加原設(shè)計(jì)方案優(yōu)缺點(diǎn)及解決思路三、方案優(yōu)化3.3.2 原施工方案優(yōu)缺點(diǎn)及解決思路序號(hào)優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)解決思路新問

11、題1每墩、每樁、營業(yè)線側(cè)帷幕注漿防護(hù)好數(shù)量多，且距營業(yè)線近，要點(diǎn)施工周期長調(diào)整跨度，減少數(shù)量并遠(yuǎn)離營業(yè)線，減少或避免要點(diǎn)施工梁跨增大可能增加工期2樁機(jī)采用沖擊鉆，費(fèi)用低，能在灰?guī)r中有效鉆進(jìn)靠營業(yè)線太近，樁機(jī)倒桿距離不足，進(jìn)入溶洞時(shí)可能出現(xiàn)突然擊穿沉洞頂板造成地面塌陷。向營業(yè)線外側(cè)拉樁機(jī)，防止機(jī)械內(nèi)傾；或調(diào)整梁跨，將墩遠(yuǎn)離營業(yè)線連續(xù)梁變長，梁跨度加大、施工周期加長3抗滑樁能有效保護(hù)承臺(tái)開挖時(shí)營業(yè)線安全抗滑樁已侵入營業(yè)線軌枕頭處，需對營業(yè)線軌道作加強(qiáng)處理，費(fèi)用高調(diào)大承臺(tái)與營業(yè)線間的凈距離可能造成梁跨度增大，費(fèi)用增加4墩身采用大塊定型鋼模，模板安裝質(zhì)量好，砼質(zhì)量好隔離鋼架難擋住大模板向營業(yè)線內(nèi)的侵入

12、調(diào)大墩身與營業(yè)線間的凈距離可能造成梁跨度增大，費(fèi)用增加5各梁段同時(shí)采用掛籃施工，能保證工期掛籃本身存在安全風(fēng)險(xiǎn)；梁上部需要點(diǎn)施工，工期不可控營業(yè)線外預(yù)制然后再就位（頂推、轉(zhuǎn)體等方法）費(fèi)用增加原施工方案優(yōu)缺點(diǎn)及解決思路三、方案優(yōu)化3.4 方案優(yōu)化過程及優(yōu)化所解決的問題為了減小安全風(fēng)險(xiǎn)，同時(shí)為了保證工期、質(zhì)量，經(jīng)專家多次審查、優(yōu)化中確定了增加跨度、T構(gòu)不設(shè)直線段一次轉(zhuǎn)體到位、T構(gòu)梁體按大節(jié)段支架現(xiàn)澆法設(shè)計(jì)與施工的方案。三、方案優(yōu)化序號(hào)優(yōu)化過程解決問題仍然存在的問題12010年9月8日，工管中心江忠貴部長帶隊(duì)對本連續(xù)梁設(shè)計(jì)方案進(jìn)行研究，確定改為T構(gòu)轉(zhuǎn)體施工方案進(jìn)行設(shè)計(jì)，并于2012年12月12日進(jìn)行

13、了評(píng)審確定了采用T構(gòu)轉(zhuǎn)體法，增加各墩與營業(yè)線距離，T構(gòu)箱梁采用大節(jié)段現(xiàn)澆施工，樁基采用全護(hù)筒跟進(jìn)。減少要點(diǎn)次數(shù)，墩少，墩身離營業(yè)線遠(yuǎn)，施工安全，工期短邊墩直線段仍然侵入營業(yè)線，需防護(hù)棚架要點(diǎn)施工，安全風(fēng)險(xiǎn)大、費(fèi)用高；要點(diǎn)施工工期不可控22011年12月16日，業(yè)主組織專家對T構(gòu)轉(zhuǎn)體方案進(jìn)行了評(píng)審，會(huì)議主要討論了轉(zhuǎn)體方案可行性與現(xiàn)澆直線段能否取消的問題取消現(xiàn)澆直線段則取消了防護(hù)棚架，梁體制作期間不必要點(diǎn)施工，既安全又能加快進(jìn)度且大大節(jié)約了費(fèi)用轉(zhuǎn)體時(shí)仍需要點(diǎn)施工；梁體一次澆灌完，不均勻沉降導(dǎo)致線性控制難度大32012年3月2日，集團(tuán)公司組織專家對施工方案進(jìn)行評(píng)審，會(huì)議主要研究了轉(zhuǎn)體施工藝、支架基礎(chǔ)

14、處理、支架搭拆、梁體受力體系轉(zhuǎn)換等技術(shù)明確先拆除1、2#節(jié)段，有利于荷載向墩傳遞，減少支架拆除中應(yīng)力過大的問題；確定了軟基處理方案及施工方法；提出了底板預(yù)應(yīng)力索錨固點(diǎn)的拆除方法；提出翼板下支架高寬比過大的解決方案；提出了修正梁體砼彈性模量的意見轉(zhuǎn)體前必需對T構(gòu)進(jìn)行平衡稱重；后面節(jié)段拆除中支架存在荷載增大的問題；梁體不均勻沉降導(dǎo)致線性控制難度大主要優(yōu)化過程、解決問題及存在的問題三、方案優(yōu)化序號(hào)優(yōu)化過程解決問題仍然存在的問題42012年3月22日，XX城際公司組織專家對T構(gòu)施工方案進(jìn)行評(píng)審，會(huì)議主要研究了支架基礎(chǔ)、支架、模板施工方案提出了先打試驗(yàn)樁經(jīng)復(fù)核后再全面施工的方案；對鋼管柱的布置提出改進(jìn)意

15、見，使之位于貝雷梁節(jié)點(diǎn)處；明確了砼澆筑方案及合龍段施工方案；明確了支架沉降預(yù)測的方案并建議在沉降量大、均勻性難以控制時(shí)應(yīng)改為工藝成熟可靠的懸灌法施工未對轉(zhuǎn)體問題進(jìn)行研究；梁體不均勻沉降導(dǎo)致線性控制難度大的問題還需計(jì)算后確定52012年4月13日，XX城際公司組織專家對T構(gòu)施工方案的支架沉降問題進(jìn)行專題研討確定先做試驗(yàn)基礎(chǔ)，做變形觀測后進(jìn)行檢算驗(yàn)證；采取預(yù)壓消除沉降過大或沉降均勻性差的問題承臺(tái)、支架兩次預(yù)壓，費(fèi)用高，沒有改成可靠的懸灌法，還存在沉降風(fēng)險(xiǎn)三、方案優(yōu)化3.5 需注意的問題優(yōu)化方案雖然解決了大部分安全風(fēng)險(xiǎn)、工期問題，但因該處地質(zhì)復(fù)雜，大直徑樁基施工仍然存在巖溶塌陷風(fēng)險(xiǎn)、大節(jié)段現(xiàn)澆梁體線

16、性控制難、支架拆除應(yīng)力變化復(fù)雜等問題，施工中仍需高度注意以下問題：（1）變更后樁徑達(dá)2.5m，巖溶區(qū)大直徑樁基施工，每墩只能上一臺(tái)樁機(jī)，逐根樁施工；施工前應(yīng)根據(jù)超前鉆地質(zhì)柱狀圖確定好跟進(jìn)護(hù)筒的級(jí)數(shù)與直徑，并確定帷幕注漿防護(hù)直徑；施工順序應(yīng)先長樁后短樁，先防護(hù)，后鉆進(jìn)。施工中還要準(zhǔn)備足夠的搶險(xiǎn)物資。（2）T構(gòu)箱梁處于反彎曲線上，梁體對中心為非對稱平衡體，一是轉(zhuǎn)軸宜安裝于重心上，二是轉(zhuǎn)體前需稱重配平衡。三、方案優(yōu)化（3）支架軟基處理應(yīng)以沉降作為控制進(jìn)行計(jì)算。（4）支架設(shè)計(jì)需考慮拆除時(shí)應(yīng)力逐漸集中對支架的影響，考慮張拉孔處先拆部分支架后梁體應(yīng)力的重新分配影響，考慮不同梁段重量不同可能產(chǎn)生的差異沉降對

17、梁體線性的影響。（5）施工中應(yīng)做好變形及應(yīng)力監(jiān)測。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基礎(chǔ)施工承臺(tái)與轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工墩身與梁部結(jié)構(gòu)施工轉(zhuǎn)體及落梁四 本T構(gòu)施工分為四個(gè)階段，流程見下圖：架法現(xiàn)澆施工方案四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.1 樁基施工方案21#墩溶洞呈多層狀、串珠狀分布，發(fā)育24層溶洞。單個(gè)溶洞最大高度15m，溶洞多充填軟塑至流塑狀粘土，部分為空洞，溶洞內(nèi)充填或半充填紅粘土。22#與20#靠近既有XX線，距離分別為5.9m與6.7m，安全質(zhì)量隱患較大。承臺(tái)與營業(yè)線位置關(guān)系見圖4-1，主墩地質(zhì)柱狀圖見圖4-2。樁基施工采用先行帷幕注漿隔離加固營業(yè)線，然后巖溶注漿、拋片填充處理溶洞，最后全護(hù)筒

18、跟進(jìn)完成樁基施工。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 圖4-1 承臺(tái)與營業(yè)線位置關(guān)系四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 圖4-2 主墩地質(zhì)柱狀圖。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.2 承臺(tái)施工承臺(tái)分為上下兩部分，下承臺(tái)根據(jù)構(gòu)造分三次澆筑，上承臺(tái)分兩次澆筑，分次澆筑范圍劃分見圖4-3。上承臺(tái)施工前安裝好轉(zhuǎn)動(dòng)裝置。圖4-3 承臺(tái)混凝土分次澆筑示意圖四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.3 墩身施工方案墩身施工主要分主墩施工，邊墩施工，主墩施工采用鋼模一次澆筑成型，混凝土泵送入模。邊墩施工中頂帽不等高部分待T構(gòu)主梁預(yù)應(yīng)力鋼束張拉、灌漿完畢后再澆筑，支承墊石在主梁梁端施加上預(yù)應(yīng)力后澆筑。主墩與梁體施工縫留設(shè)于梁頂

19、板梗肋下角處。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4 梁支架方案4.4.1 支架初步考慮兩種型式比選：樁基筏板基礎(chǔ)+滿堂碗扣架樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架方式 1 2四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基筏板基礎(chǔ)+滿堂碗扣架本支架同時(shí)運(yùn)用兩種搭設(shè)結(jié)構(gòu)形式： 各節(jié)段支架及樁布置圖1四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案（1）第一梁段從上至下結(jié)構(gòu)布置如下：1.8cm竹膠板1010cm方木條(橫橋向布置，間距30cm)1414cm方木(縱橋向布置，間距30、60cm)縱向貝雷梁與滿堂碗扣支架 (支架縱橋向間距30cm)縱向3排630鋼管柱(橫向單排5根)50cm厚鋼筋混凝土筏板基礎(chǔ)管樁地基處理。四、T構(gòu)梁體支架

20、法現(xiàn)澆施工方案（2）第二、三、四、五梁段同各個(gè)合攏段從上至下結(jié)構(gòu)布置如下：1.8cm竹膠板。1010cm方木條(橫橋向布置，間距30cm)1414cm方木(縱橋向布置，間距30、60cm)滿堂碗扣支架(第二、三梁段下方支架縱橋向間距30cm，第四、五梁段下方支架縱橋向間距60cm)20cm厚鋼筋混凝土筏板基礎(chǔ)水泥砂漿攪拌樁四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案(3) 梁端位置設(shè)臨時(shí)支承，臨時(shí)支承做法：管樁基礎(chǔ)(20根，樁徑500mm)+承臺(tái)+砼臨時(shí)支墩+兩層630mm工字鋼上鋪兩層14mm厚鋼板，鋼板上布置千斤頂。2-5梁段支架臨時(shí)墩四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架方式2

21、各節(jié)段支架及基礎(chǔ)布置圖四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案（1）第一段梁從上至下為:1.8cm竹膠板1414cm方木(橫橋向布置，間距30cm)16槽鋼組成的桁架結(jié)構(gòu)縱橋向I63工字鋼+橫橋向I45a型工字鋼630mm鋼管柱（鋼管柱之間采用L756做支撐，見圖4-9、10）管樁承臺(tái)及主墩承臺(tái)管樁（樁長17m直徑0.5m）、抗滑樁（見圖4-6、7、8）四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4-6小里程第一梁段管樁 4-7大里程第一梁段管樁四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4-8 第一梁段鋼管柱布置四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4-9 小里程第一梁段支架 4-10 大里程第一梁段支架四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工

22、方案（2）第二、三、四、五梁段同各個(gè)合攏段從上至下：1.8cm竹膠板縱向、橫向方木碗扣支架I28a工鋼單層加強(qiáng)型貝雷梁橫橋向I45a型工字鋼縱向8-9排630mm鋼管柱(橫斷面單排6-4根，其中同合攏段C搭接處鋼管柱同合攏段C下鋼管柱共同搭設(shè)在一個(gè)承臺(tái)上，鋼管柱之間采用L756作支撐)鋼筋混凝土承臺(tái)基礎(chǔ)（長11.5m寬2.5m高1.5m）管樁(樁長17m直徑0.5m，承臺(tái)下方按38布置)(3)在第五梁段端部設(shè)置臨時(shí)支墩，同滿堂支架方案。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案建立全橋上部結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，模擬全橋混凝土澆注、預(yù)應(yīng)力張拉、拆除支架等施工過程。計(jì)算可反映整個(gè)施工過程梁體受力及對支架的作用。 建立

23、碗扣支架三維模型，施加主梁計(jì)算模型導(dǎo)出的在各施工階段產(chǎn)生的支架最大反力，及人群、混凝土振搗、模板重等可變荷載對支架進(jìn)行驗(yàn)算。支架計(jì)算模型主梁計(jì)算模型 4.4.2 支架驗(yàn)算支架法現(xiàn)澆施工方案 支架驗(yàn)算采用兩個(gè)模型結(jié)合進(jìn)行，均采用通用有限元軟件MIDAS_civil 2010建模計(jì)算：四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.2.1 模型建立 （1）梁模型建立主梁計(jì)算模型中，將全橋劃分為832個(gè)單元，其中828個(gè)梁單元，4個(gè)墩體單元。整個(gè)梁單元的剛度以及分布質(zhì)量和質(zhì)量慣性矩都集中到中性軸上。梁單元的劃分依據(jù)有兩個(gè)，一是方便建立模擬支架的彈性節(jié)點(diǎn)，根據(jù)其間距為30cm及60cm而劃分；二是要建立腹板預(yù)應(yīng)

24、力鋼束的錨固點(diǎn)。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.2.1 模型建立 （1）梁模型建立主梁計(jì)算模型中，將全橋劃分為832個(gè)單元，其中828個(gè)梁單元，4個(gè)墩體單元。整個(gè)梁單元的剛度以及分布質(zhì)量和質(zhì)量慣性矩都集中到中性軸上。梁單元的劃分依據(jù)有兩個(gè)，一是方便建立模擬支架的彈性節(jié)點(diǎn)，根據(jù)其間距為30cm及60cm而劃分；二是要建立腹板預(yù)應(yīng)力鋼束的錨固點(diǎn)。由于各梁段受力不同，分梁段進(jìn)行建模，而根據(jù)部分梁段的截面特征取對稱結(jié)構(gòu)建模。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.2.1 模型建立 （2）樁基筏板基礎(chǔ)+滿堂碗扣架支架模型分為四個(gè)部分建立：第一梁段從基礎(chǔ)至上部各為一個(gè)模型。第二、三梁段從基礎(chǔ)至上部各為

25、一個(gè)模型。第四、五梁段從基礎(chǔ)至上部為一個(gè)模型。臨時(shí)支墩從基礎(chǔ)至上部另作為一個(gè)模型。模型構(gòu)件與施工中各部件參數(shù)一致。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 樁基筏板基礎(chǔ)+滿堂碗扣架支架模型 4-11 1號(hào)塊 圖4-12 2-19號(hào)塊 4-13 臨時(shí)支墩四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.2.1 模型建立 （3）樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架方式支架模型建立分四部分：第一梁段臨時(shí)支架（采用立柱，型鋼桁架）、第二梁段臨時(shí)支架（采用立柱，工45a橫梁，貝雷梁，I28a工鋼，碗扣支架構(gòu)成）、第三梁段臨時(shí)支架（采用立柱，工45a橫梁，貝雷梁，I28a工鋼，碗扣支架構(gòu)成）、合攏段B+第四梁段+合攏段A+部分第五梁

26、段（15m）（采用立柱，工45a橫梁，貝雷梁，I28a工鋼，碗扣支架構(gòu)成）。第一、二梁段模型見4-9、10，其他兩個(gè)模型見圖4-16、17。臨時(shí)墩另作一個(gè)模型。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架方式支架模型4-16第三梁段支架模型 4-17 （合攏段B+第四梁段+合攏段 A+部分第五梁段）支架四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.2.2荷載取值永久荷載，包括作用在模板支架上的結(jié)構(gòu)荷載、組成模板支架結(jié)構(gòu)的桿系自重、配件自重?？勺兒奢d，包括人群、混凝土振搗、模板重、風(fēng)荷載。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值按均布活荷載取1.0 KN/。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0 KN/。模

27、板重取0.75 KN/。作用于腳手架及模板支撐架上的水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，按下式計(jì)算： Wk = 0.7zsWo永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取1.2；可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取1.4。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.2.3 計(jì)算結(jié)果梁體計(jì)算計(jì)算結(jié)果表明：整個(gè)施工過程中（拆除支架完畢）梁部最大壓應(yīng)力不大于15MPa，遠(yuǎn)小于梁體砼強(qiáng)度，沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。支架所受荷載，單排最大力為412.17kN。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基筏板基礎(chǔ)+滿堂碗扣架支架模型計(jì)算結(jié)果根據(jù)支架反力以及支架間距選取未拆除腹板束對應(yīng)支架的2、3號(hào)塊碗扣支架模型和14、15、16號(hào)塊碗扣支架模型作為最不利模型進(jìn)行計(jì)算分析

28、。結(jié)果如下：除1號(hào)塊支架，其余支架最大拉應(yīng)力均小于Q235A強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（f=205MPa）；且所有支架一階失穩(wěn)特性值都大于4，穩(wěn)定性滿足要求。而1號(hào)塊碗扣支架最大壓應(yīng)力達(dá)到232.9MPa，大于Q235A強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（f=205MPa），強(qiáng)度不滿足要求。而其一階失穩(wěn)特性值大于4，穩(wěn)定性能滿足要求。但強(qiáng)度不夠，1號(hào)塊支架方案需修改。底座反力最大為32.6KN，用于地基加固計(jì)算。建模過程中，對碗扣支架及貝雷梁的橫橋向增加了一排間距30cm碗扣支架，其余與原方案相同。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案貝雷梁在對應(yīng)底板下位置進(jìn)行了加密建模，間距30cm，沿橫橋向布置為2230cm長，加上翼緣下位置對應(yīng)的4排

29、，共27排貝雷梁，并在貝雷梁下對應(yīng)鋼管支撐縱橋向各個(gè)節(jié)點(diǎn)位置加上斜撐。 4-18 1號(hào)塊貝雷梁結(jié)構(gòu)示意圖四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架方式支架模型計(jì)算結(jié)果（1）拆架前支架計(jì)算各梁段支架最大應(yīng)力小于材料容許值、屈曲模態(tài)特征值均大于4，貝雷梁應(yīng)力小于材料容許值，復(fù)合地基處單柱最大反力1401kN。（2）拆架計(jì)算按施工階段對各工況（14種）進(jìn)行計(jì)算。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架方式支架模型計(jì)算結(jié)果共選擇14種工況進(jìn)行支架檢算，見下圖。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架方式支架模型計(jì)算結(jié)果共選擇14種工況進(jìn)行支架檢

30、算，對應(yīng)的施工階段為：施工階段為：現(xiàn)澆墩身；支架現(xiàn)澆第一梁段，張拉相應(yīng)批次預(yù)應(yīng)力筋；支架現(xiàn)澆第二梁段，張拉相應(yīng)批次預(yù)應(yīng)力筋；拆除第一梁段支架；拆除第二梁段支架；支架現(xiàn)澆三到五梁段，張拉相應(yīng)批次預(yù)應(yīng)力筋；支架現(xiàn)澆各合攏段；張拉相應(yīng)批次預(yù)應(yīng)力筋；拆除第四梁段支架；拆除第五梁段支架；拆除第三梁段支架。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架方式支架模型計(jì)算結(jié)果拆架計(jì)算結(jié)果整個(gè)施工過程中（拆除支架完畢）梁部最大壓應(yīng)力不大于15MPa，沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。支架所受荷載，單排最大力為359.46kN。與之前方案比較，該方案的梁段現(xiàn)澆及支架拆除順序，在支架最大反力方面，減少了5

31、2.71KN。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.3 基礎(chǔ)處理方案比選4.4.3.1 樁基筏板基礎(chǔ)+滿堂碗扣架基礎(chǔ)檢算（1） 基礎(chǔ)形式由前述計(jì)算模型計(jì)算的單根碗扣鋼管最大受力為32.6KN，采用水泥攪拌樁加固地基，上澆注20cm厚C20混凝土，混凝土上安裝碗扣支架。 （2） 基礎(chǔ)檢算 1）混凝土受力檢算碗口支架底盤為10cm寬正方形，混凝土表面受力為：32.6*1.2/0.1/0.1=3.9MPa;小于C20混凝土容許壓應(yīng)力=7.8MPa。滿足要求。 2）地基應(yīng)力檢算按照45度擴(kuò)散角擴(kuò)散到混凝土墊層底面，應(yīng)力為：32.6*1.2/0.5/0.5=156.48kPa;大于粉質(zhì)黏土：0=120k

32、Pa。地基承載力不滿足要求。 四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案（3）地基加固擬采用砂漿攪拌樁復(fù)合地基加固經(jīng)計(jì)算：采用樁徑0.6m，樁長15m，樁間距0.9m，三角形布置時(shí)，復(fù)合地基承載力為：225KPa，滿足承載力要求。面積置換率為0.40312。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.3 基礎(chǔ)處理方案比選 4.4.3.2樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架模型基礎(chǔ)檢算 （1） 復(fù)合地基處理應(yīng)力檢算 按照45度擴(kuò)散角擴(kuò)散到混凝土墊層底面，單柱子的作用面積為1.81.8m的正方形，最大單柱反力為1398.4KN，應(yīng)力為：1398.4*1.2/1.8/1.8=517.9kPa；大于粉質(zhì)黏土0=120kPa。

33、地基承載力不滿足要求。 （2） 地基加固 采用砂漿攪拌樁復(fù)合地基加固。經(jīng)計(jì)算：采用樁徑0.6m，樁長15m，樁間距0.7m，三角形布置時(shí)，復(fù)合地基承載力為：347KPa，依然滿足不了要求滿足承載力要求。面積置換率為0.26986。當(dāng)樁間距過小時(shí)，受力后樁與樁之間相互影響嚴(yán)重，不利于發(fā)揮單樁的承載力。故選用管樁加固地基。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.3 基礎(chǔ)處理方案比選 4.4.3.2樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架模型基礎(chǔ)檢算1） 第一梁段與第一梁段銜接處的臨時(shí)管樁基礎(chǔ)加固檢算 小里程第一梁段臨時(shí)管樁基礎(chǔ)加固檢算現(xiàn)在采用17根直徑為500mm的管樁、8根直徑為1000mm的抗滑樁與承臺(tái)相

34、連作為上部支架的基礎(chǔ)(見圖4-6)，上部支架傳遞給基礎(chǔ)的反力為6043.1KN，承臺(tái)自重2261.25KN。檢算管樁承受豎向力399.6kN，抗滑樁承受豎向力400kN，滿足要求。 四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.3 基礎(chǔ)處理方案比選 4.4.3.2樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架模型基礎(chǔ)檢算1） 第一梁段與第一梁段銜接處的臨時(shí)管樁基礎(chǔ)加固檢算 大里程第一梁段臨時(shí)管樁基礎(chǔ)加固檢算在采用10根直徑為500mm的管樁、9根直徑為1000mm的抗滑樁與承臺(tái)相連作為上部支架的基礎(chǔ)（見圖4-7），上部支架傳遞給基礎(chǔ)的反力為3884.7KN，承臺(tái)自重1725KN。檢算管樁承受豎向力420.73kN，抗

35、滑樁承受豎向力400kN，滿足要求。計(jì)算結(jié)論上部傳遞給基礎(chǔ)的力通過承臺(tái)均分給管樁與抗滑樁，經(jīng)過計(jì)算管樁與抗滑樁均滿足單樁承載力要求。 四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.3 基礎(chǔ)處理方案比選 4.4.3.2樁基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁支架+碗扣架模型基礎(chǔ)檢算 2） 第二、三、四、五梁段臨時(shí)管樁加固地基驗(yàn)算 現(xiàn)在采用28根直徑為500mm的管樁與承臺(tái)相連作為上部支架的基礎(chǔ)，上部支架傳遞給基礎(chǔ)的最大反力為4528KN，承臺(tái)自重1080KN，根據(jù)地質(zhì)資料將樁持力層選擇在粉質(zhì)粘土（軟塑），樁端進(jìn)入持力層大于兩倍的樁徑，取5.13m，根據(jù)第一梁段與第二梁段銜接處的臨時(shí)管樁基礎(chǔ)加固檢算可知：F=415KN（48

36、23+1080）/16=368.9KN，此時(shí)樁長理論取為17m。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.3 基礎(chǔ)處理方案比選 4.4.3.3 臨時(shí)墩及基礎(chǔ)驗(yàn)算 （1） 臨時(shí)墩驗(yàn)算 模型取兩墩之一，按11m總長1m一個(gè)單元建模見下圖。 荷載為自重以及墩頂?shù)捻斄?563.1KN。經(jīng)計(jì)算內(nèi)力滿足要求。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.3 基礎(chǔ)處理方案比選 4.4.3.3 臨時(shí)墩及基礎(chǔ)驗(yàn)算 （2） 臨時(shí)墩基礎(chǔ)驗(yàn)算 臨時(shí)墩處承臺(tái)需改成兩墩下承臺(tái)相連的形式，并采用85根直徑為500mm管樁的布樁形式。 通過全橋模型中支座反力的最大值5126.2KN，其中臨時(shí)支墩由兩個(gè)分離的方形鋼筋混凝土柱共同承擔(dān)受

37、力，傳到樁基的力為14458.2KN，均分給40根樁后的樁頂外荷載為361.5KN。 經(jīng)計(jì)算，采用樁徑0.5m，樁長15m，按85根的布置能滿足要求，而且每根樁的外荷載小于單樁承載能力。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.4 經(jīng)濟(jì)比較砂漿攪拌樁復(fù)合地基筏板基礎(chǔ)+滿堂碗扣支架（下稱方案一）與管樁復(fù)合地基承臺(tái)基礎(chǔ)+墩梁結(jié)合碗扣支架形式（下稱方案二）經(jīng)濟(jì)比較如下表4-6：方案地基處理基礎(chǔ)支架梁部費(fèi)用合計(jì)（萬元）方式工程量（m3）費(fèi)用（萬元）形式工程量（m3）費(fèi)用（萬元）形式工程量（t）費(fèi)用（萬元）形式工程量（t）費(fèi)用（萬元）一砂漿樁36593212筏板87879碗扣100341332二管樁6528

38、131承臺(tái)2070108鋼管柱60168貝雷梁49622329兩種方式經(jīng)濟(jì)比較四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案4.4.5 支架比選結(jié)論計(jì)算顯示，兩種方案結(jié)構(gòu)形式的承載力均能滿足要求，費(fèi)用基本相當(dāng)，但管樁處理軟基承載力相對較大，數(shù)量較小，工期上較優(yōu)，基墩梁支架方案在穩(wěn)定性、結(jié)構(gòu)安裝與檢查方面也有較大優(yōu)勢，也符合集團(tuán)公司關(guān)于支架施工管理的規(guī)定，因此確定采用管樁處理軟基+墩梁結(jié)構(gòu)的支架方案。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.6 管樁承載力檢測及承臺(tái)與支架堆載預(yù)壓結(jié)果 （1）管樁檢測結(jié)果 樁基施工一部分后進(jìn)行承載力試驗(yàn)，共檢測了4根樁，單樁承載力特征值900kN，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)承載力500kN的要求

39、結(jié)果如表4-7：表4-7 單樁檢測結(jié)果匯總表四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.6 管樁承載力檢測及承臺(tái)與支架堆載預(yù)壓結(jié)果 （2）承臺(tái)堆載沉降結(jié)果 支架搭設(shè)前對19#承臺(tái)做了堆載預(yù)壓，最終沉降0.35-0.45mm，最大回彈量3.16mm，具體見表4-8。表4-8 19#承臺(tái)堆載預(yù)壓沉降一覽表四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.6 管樁承載力檢測及承臺(tái)與支架堆載預(yù)壓結(jié)果 （3）支架堆載預(yù)壓結(jié)果 目前對已完成的4段支架進(jìn)行了堆載預(yù)壓，最終最大沉降為8.24mm，最大回彈量38mm，具體見表49。表49 支架堆載預(yù)壓沉降統(tǒng)計(jì)四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.7 地基沉降檢算 按地質(zhì)報(bào)

40、告取土層計(jì)算參數(shù)，按上部支架結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果取各承臺(tái)荷載。 采用巖土工程有限元分析軟件plaxis2D分析墩梁式支架方案管樁基礎(chǔ)沉降。 計(jì)算結(jié)果分析有： 1）各梁段施工后最初10d內(nèi)沉降速率最大，以后沉降速率逐漸減小至2mm/d以內(nèi)，有利于后期梁段拼裝。 2）在縱向計(jì)算模式下，各梁段施工時(shí)相鄰梁段之間存在相互影響。與整體一次加載計(jì)算結(jié)果相比，分段施工加載計(jì)算得到的支架基礎(chǔ)沉降明顯減小，有利于結(jié)構(gòu)施工，且先施工的梁段沉降小，后施工的梁段沉降大。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.7 地基沉降檢算 4）采用1.1倍荷載預(yù)壓10d對減少混凝土施工期間支架基礎(chǔ)沉降有較大作用。以第1梁段為例，經(jīng)過預(yù)壓后

41、支架基礎(chǔ)沉降由72.85mm減少至48.77mm，減少幅度為33%，且工作荷載下支架基礎(chǔ)10d沉降量與預(yù)壓卸載回彈量較接近（前者略大）。表明預(yù)壓后管樁在工作荷載下的短期變形以彈性變形為主。 5）各梁段橫向計(jì)算模式和縱向計(jì)算模式得出的計(jì)算值有一定區(qū)別，總體上看橫向模式計(jì)算值偏大，縱向模式計(jì)算值偏小但可以考慮相鄰梁段之間的相互影響。由于實(shí)際工程問題屬于三維條件，上述二維簡化模型均存在一定局限，但三維模型分析則工作量大、計(jì)算時(shí)間長。為了安全起見，各梁段計(jì)算結(jié)果可取上述兩種二維簡化模型計(jì)算值的大值。從堆載試驗(yàn)看，管樁軸力設(shè)計(jì)壓樁力按500kN考慮是可行的，樁長需經(jīng)過試樁確定。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工

42、方案 4.4.7 地基沉降檢算 下部巖溶地基整體穩(wěn)定風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià) 在本地區(qū)地基不均勻沉降控制的不確定因素多，主要包括： A、密布的巖溶孔洞頂板完整性、穿頂面積不確定； B、巖溶區(qū)石灰?guī)r頂板的強(qiáng)度及其斷裂性、破碎性不確定； C、巖溶孔洞內(nèi)充填物充填情況和物理力學(xué)性質(zhì)尚不確定； D、在本線路上前期施工的橋墩群樁位置上，已頻發(fā)多次跑漿、鉆孔塌陷等事故，有兩個(gè)樁位上也曾出現(xiàn)過流失砼200m3300m3的事故（已超過兩次），證明巖溶洞穴體積很大，相互連通，易發(fā)生連鎖反應(yīng)。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.7 地基沉降檢算 支架方案結(jié)論 按墩梁支架方案進(jìn)行檢算，施工過程中主梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求； 碗扣支架

43、應(yīng)力及穩(wěn)定性滿足要求； 基礎(chǔ)需采用管樁，樁徑0.5m，樁長17m，單樁承載力500KN，可滿足承載力要求。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.4.8 支架預(yù)壓 施工中需對支架進(jìn)行預(yù)壓并設(shè)預(yù)拱。 其做法與常規(guī)做法相同。四、T構(gòu)梁體支架法現(xiàn)澆施工方案 4.5 落梁、頂梁 本T構(gòu)施工存在落梁與頂梁工序，通過設(shè)于臨時(shí)支墩上的千斤頂實(shí)現(xiàn)。 支架搭設(shè)時(shí)于梁端腹板下四處混凝土預(yù)制塊相臨位置靠近主墩方向，分別預(yù)留四個(gè)千斤頂上頂點(diǎn)，起頂位置縱向距梁端1m,橫向與主梁腹板中心對齊。落梁時(shí)采用千斤頂配合混凝土預(yù)制塊共同主導(dǎo)梁體緩慢、同步、均速落梁。轉(zhuǎn)體完成后頂梁做法與之相反。五、施工監(jiān)控 應(yīng)力監(jiān)控1）下轉(zhuǎn)盤應(yīng)力監(jiān)測（見圖5-1）2）墩身應(yīng)力監(jiān)測（見圖5-2）圖5-1 下轉(zhuǎn)盤應(yīng)變計(jì)埋設(shè) 圖5-2 墩身應(yīng)變測點(diǎn)布置五、施工監(jiān)控 應(yīng)力監(jiān)控3）懸臂根部縱向內(nèi)應(yīng)力監(jiān)測（圖5-3）4）箱梁應(yīng)力監(jiān)測（圖5-4）圖5-3 主梁懸臂根部應(yīng)變測點(diǎn) 圖5-4 箱