完整word版熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)660MW凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算word文檔良心出品

1、660MW凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算（設(shè)計(jì)計(jì)算）一、計(jì)算任務(wù)書(shū)（一）計(jì)算題目國(guó)產(chǎn)660MV凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算（設(shè)計(jì)計(jì)算）（二）計(jì)算任務(wù)根據(jù)給定熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，計(jì)算氣態(tài)膨脹線上各計(jì)算點(diǎn)的參數(shù)，并在h -s 圖上繪出蒸汽的氣態(tài)膨脹線；計(jì)算額定功率下的氣輪機(jī)進(jìn)汽量Do,熱力系統(tǒng)各汽水流量D、G;計(jì)算機(jī)組的和全廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)；繪出全廠原則性熱力系統(tǒng)圖，并將所計(jì)算的全部汽水參數(shù)詳細(xì) 標(biāo)在圖中（要求計(jì)算機(jī)繪圖）。（三）計(jì)算類型 定功率計(jì)算（四）熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)介某火力發(fā)電場(chǎng)二期工程準(zhǔn)備上兩套660MW燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組，采用一爐 一機(jī)的單元制配置。其中鍋爐為德國(guó)BABCOC公司生產(chǎn)的2208t

2、/h自然循環(huán)汽包爐；氣輪機(jī)為GE公司的亞臨界壓力、一次中間再熱 660MW凝汽式氣輪機(jī)。全廠的原則性熱力系統(tǒng)如圖5-1所示。該系統(tǒng)共有八級(jí)不調(diào)節(jié)抽 汽。其 中第一、二、三級(jí)抽汽分別供三臺(tái)高壓加熱器，第五、六、七、八級(jí)抽汽分 別供四臺(tái)低壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為0.9161Mpa壓力除氧器的加熱汽源。第一、二、三級(jí)高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差分別為- 1.7 C、0C、-1.7 C。第一、二、三、五、六、七級(jí)回?zé)峒訜崞餮b設(shè)疏水冷 卻器，下端差均為 5.5 C。氣輪機(jī)的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過(guò)軸封加熱器、4臺(tái)低壓加 熱器，進(jìn)入除氧器。然后由氣動(dòng)給水泵升壓， 給水溫度達(dá)到274.

3、8 C,進(jìn)入鍋爐三臺(tái)高壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至除氧器 加熱器的疏水逐級(jí)自流至第八級(jí)低壓加熱器； 泵送回本級(jí)的主凝結(jié)水出口。凝汽器為雙壓式凝汽器，氣輪機(jī)排氣壓力 氣輪 4.4/5.38kPa。給水泵 機(jī)（以下簡(jiǎn)稱小汽機(jī)）的汽源為中壓缶排汽（第四 級(jí)抽汽）1.2.3.4.經(jīng)三級(jí)高壓加熱 器加熱，最終O第五、六、七級(jí)低壓水第八級(jí)低加的疏水用疏，無(wú)回?zé)峒訜崞渑牌噙M(jìn)入凝汽器，設(shè)計(jì)排汽壓力為6.34k Pa。鍋爐的排污水經(jīng)一級(jí)連續(xù)排污利用系統(tǒng)加以回收。擴(kuò)容器工作壓力1.55Mpa,擴(kuò)容器的疏水引入排污水冷卻器，加熱補(bǔ)充水后排入地溝。鍋爐過(guò)熱器的減溫水（）取自給水泵出口，設(shè)計(jì)噴水量為66240kg/h。熱

4、力系統(tǒng)的汽水損失計(jì)有：全廠汽水損失（ ）廠用汽（30kg/h （不回收）、鍋爐暖風(fēng)器用氣量為65400kg/h，暖 風(fēng) 器汽源（劣取自第4級(jí)抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水 比焓 697kJ/kg。鍋爐排污損失按計(jì)算植確定。高壓缶工門桿漏汽（和）分別引入再熱熱段管道和均壓箱SSR高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進(jìn)除氧器（和）、均壓箱（和）。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進(jìn)除氧器（）和均壓箱（和）。從均壓箱引出三股蒸汽：一股去第七級(jí)低加（J），一股去 軸圭寸加熱器SG （），一股去凝汽器的熱水井。各汽水流量的數(shù)值見(jiàn)表 1-1表1-1各輔助汽水、門桿漏汽、軸圭寸漏汽數(shù)據(jù)漏氣點(diǎn)代號(hào)漏氣量（

5、kg/h ）18243896624029082099323625721369漏氣比焓（kJ/kg ）3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169漏氣點(diǎn)代號(hào)解漏氣量（kg/h ）1551278522000658003300012705821漏氣比焓（kJ/kg ）347334743169.03169.084.13397.2（五）原始資料汽輪機(jī)型以及參數(shù)（1）機(jī)組刑式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽 式氣輪機(jī)；（2）額定功率R=660MW/（3） 主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）Po=16.58MPa t=538C;（4）再熱蒸汽參數(shù)（進(jìn)汽閥前）：熱段

6、 Prh=3.232MPa tth=538C;冷段 p=3.567MP;七，二315C：七七（5） 汽輪機(jī)排汽壓力p4.4/5.38kPa，排汽比焓hc=2315kJ/kg.69.78機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)見(jiàn)表1-2(3項(xiàng)目單位HIH2H3H4H5H6H7H8抽)汽壓力pMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0997(5抽汽焓h.jkj/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8加熱器上端差S tr-1.70-1.72.82.82.82.8加熱器下端差S t.1r5.55.55.55.55.55.

7、55.5水側(cè)壓力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽汽管道壓損 P.j%33353333表（1-2回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)最終給水溫度tfwF274.8 C;給水泵出口壓力PPUF21.47MPa給水泵效率n0.83除氧器至給水泵高差HpF22.4m;四小汽機(jī)排汽壓力pc xj F6.27kPa;小汽機(jī)排汽焓h對(duì)F2315.6k/kg 3.鍋爐型式 及參數(shù)鍋爐型式：德國(guó)BABCOCK-2208t/hL次中間再熱、亞臨界壓力、自然循環(huán)汽包額定蒸發(fā)量D=2208t/h* xb爐；額定過(guò)熱蒸汽壓力P=17.42M pa;b額定再熱蒸汽壓力pr=

8、3.85 MPa額定過(guò)熱汽溫tb=541C ;額定再熱汽溫tr=541C;汽包壓力 pdu=18.28MPa鍋爐熱效率n b=92.5%。(5)(6)其他數(shù)據(jù)(1)汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失S pl =4%中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失S p2=2%sgd,sgJ機(jī)組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見(jiàn)表5-2 ;鍋爐暖風(fēng)器耗汽、過(guò)熱器減溫水等全廠汽水流量及參數(shù)見(jiàn)表5-2 ;(2)軸封加熱器壓力p =102KPa,疏水比焓h =415k /kg ;汽輪機(jī)機(jī)械效率n m=0.985;發(fā)電機(jī)效率n g=0.99補(bǔ)充水溫度t maF20C：g廠用點(diǎn)率 =007。簡(jiǎn)化條件P減溫水系數(shù) a sp=0.02974圖1-3全

9、廠汽水平衡圖忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失。忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升。:、熱力系統(tǒng)計(jì)算(一)汽水平衡計(jì)算全廠補(bǔ)水率ama全廠汽水平衡如圖1 -3所示，各汽水流量見(jiàn)表1-4。將進(jìn)、出系 統(tǒng)的各流量用相對(duì)量a表示。由于計(jì)算前的氣輪機(jī)進(jìn)汽量Do為未知，故 TOC o 1-5 h z 預(yù)選Do=2033724kg/h進(jìn)行計(jì)算，最后校核。ftL.L 全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)+dr.1 .J l-LIJ. .Bl a l=Dl/Do=33000/2033724=0.0162263a b a鍋爐排污系數(shù)”，.j_aSPa hi = Dj/Do=22000/2033724=0.0108175 二會(huì) 其余各量經(jīng)計(jì)算為12

10、a fwOta sp廠用汽系數(shù)a pi=0.01081暖風(fēng)機(jī)疏水系數(shù)由全廠物質(zhì)00衡20補(bǔ)水率=0.9033544】39 a hi + a l=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.0358538給水系數(shù)afw由圖1-3所示，1點(diǎn)物質(zhì)平衡a = a + a2點(diǎn)物質(zhì)平衡 b 0a f= a b+a b. - a =3.1.01622+0.005408-0.02974=0.9919各小汽流量系數(shù)asg,k按預(yù)選的氣輪機(jī)進(jìn)汽量Do和表1-1原始數(shù)據(jù)，計(jì)算得到門桿漏汽、軸 封漏汽等各小汽的流量系數(shù)，填于表1-1中。(二)氣輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算主蒸汽參數(shù)由主汽門前壓力po =16.58

11、Mpa,溫度t O=538C,查水蒸氣性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值h =3397.1kJ/kg.0主汽門后壓力 p0=(1- S p1)P0=(1-0.04) 16.58=16.0128Mpa由P,=16.0128Mpa,卜。二h0=3397.1kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門后氣溫t 0=535.254 C。表2-5全廠汽水進(jìn)出系統(tǒng)有關(guān)數(shù)據(jù)名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過(guò)熱器減溫水汽(水)量kg/h3300011000220006580060483離開(kāi)系統(tǒng)的介質(zhì)比焓3397.21760.33108.23108.2724.7返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓*3.783.783.7687724.7再熱蒸汽

12、參數(shù)由中聯(lián)門前壓力Prh=3.232Mpa,溫度=538C ,查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值hrh=3538.9029kJ/kg.中聯(lián)門后再熱氣壓 P = (1- S p2)Prh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa 由 pr3.1673Mpa, h 巾二 hrh=3538.9029kJ/kg，查水蒸氣性質(zhì)表，得 中聯(lián)門后再熱氣溫t rh=537.716 C .(二)輔助計(jì)算1.軸封加熱器計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算軸封加熱器的平均進(jìn)汽比焓hsg計(jì)算詳表見(jiàn)表2-6.泌軸封加熱器物質(zhì)熱平衡計(jì)算項(xiàng)目汽水量Gi,kg/h290820993236257213691551278512701779

13、0汽水系數(shù)a i0.0014290.0010320 ().00159111.7760.0006730.00076260.0013694 0.00062440.0087455汽水點(diǎn)比焓hi3024.33024.33024.33024.33169.0347434743217.7總焓a ihi4.32173.12114.81193.82272.13272.64434.75732.009123.6325平均比焓23.6729/0.0087455=2702.292.均壓箱計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算均壓箱內(nèi)的平均蒸汽比焓 h y.計(jì)算詳見(jiàn)表2-7 表5-5均壓箱平均蒸汽比焓計(jì)算表5-4汽水量Gi,kg/h汽水系

14、數(shù)ai15510.0007626汽水點(diǎn)比焓hi3474278525722099389293960.0006730.0012640.0010320.0001913 0.00392633169 3024.3 3024.3 3397.2總焓a ihi2.649272.133053.82273.121070.6498812.3759平均比焓12.3759/0.0039263=3152.13.凝汽器平均壓力計(jì)算由Psi=4.40kpa,查水蒸氣性質(zhì)表， 由PS2=5.38kpa,查水蒸氣性質(zhì)表， 凝汽器平均溫度七二0.5 （tsi +七）得七二30.54 C ;得二34.19 C ;=0.5 (30.5

15、4+34.19 ) =32.365C查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力Ps=4.854kpa;將所得數(shù)據(jù)與表5-1的數(shù)據(jù)一起，以各抽氣口的數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)，在h-s圖上繪制出氣輪機(jī)的氣態(tài)膨脹過(guò)程線，見(jiàn)圖2-14圖2-14氣輪機(jī)的氣態(tài)膨脹過(guò)程線skJ(kg ?k),16.58 tO =535#9巾巾=3.167 th=538hs=285iP8=0.0197hc=2315EPc=0.0049X=0.899Po =116.0128P巾二 3.232t 0=538旨巾=3538 9t 3=446.10 /1 1=385.6I JAU h 3=3352.2P產(chǎn) L776 t 4=354.66=191.15=0.

16、416P 6=0.226t 7=120.2P7=O.1O9 1 t 8=59.7hs- 2455.8服3397.212-320t 5=354 6 hs=53W9=3.232單位p-MPah-kj/kgPl=5.9451 h 1=3144,2(四)各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算 首先計(jì)算高壓加熱器H1。 加熱器壓器p 1 :P 1= (1- pl) P1= (1-0.03 ) X 5.945=5.766MPa 式中P 1第一抽汽口壓力； P1抽汽管道相對(duì)壓損；又P1=5.766MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts1 =272.9H1出水溫度t :w,1t w1= t s1- S t =272.9-

17、 (-1.7 )式中=274.6 S t加熱器上端差?！癏1疏水溫度t : d1Td1= t w1+S t1=243.4+5.5=248.9式中 S t. 加熱器下端差，S t1=5.5進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差S t計(jì)算得到已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47MPa由t.=274.6,查的H1出 水比焓4 j=1204.5kJ/kg由由 twi= 243.4, Pw=20.47MPa,查得31進(jìn)水比焓hw j=1056.0kJ/kg由 tdi=248.9,P i=5.766MPa,查得 H1 疏 水比焓hdi=1080.4kJ/kg.至此,高溫加熱器Hi的進(jìn)、出口汽水參數(shù) 已經(jīng) 全

18、部算出。計(jì)算高壓加熱器H2加熱器壓器P 2：P 2= (1- P2) P2= (1-0.03 ) X 3.668=3.557MPa式中P 2第二抽汽口壓力；F2抽汽管道相對(duì)壓損；又P2=3.557MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts2 =243.4H2出水溫度t :“w,2t w2= t s2 - S t =243.4-0=243.4式中 s t加熱器上端差。心 s，2H2疏水溫度T :d, 2Td 2= t w2+ 3 t2=208.3+5.5=213.5式中 S t2加熱器下端差，S t2=5.5tw,2進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器H3的上端差S t計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20

19、.47MPa由12=243.4,查的H2出 水比焓 hw2=1056.0kJ/kg%由 tw,2=208.3, pj20.47MPa,查 得 H2 進(jìn)水比焓 hw2=897.2kJ/kgW 由 td 2=213.5, P 2=3.557MPa,查得 H2 疏水比焓 出口hd2=914.2kJ/kg.,至此，高溫加熱器H2的進(jìn)、汽水參數(shù)已經(jīng)全部 算出。計(jì)算高壓加熱器H3加熱器壓器P 3：P 3= (1- p3) P3= (1-0.03 ) X 1.776=1.722MPa式中 P 3第三抽汽口壓力；P3抽汽管道相對(duì)壓損；又P3=1.722MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts3 =204.9H

20、3 出水溫度 tw3tw3=ts3- S t=204.9- (-1.7)=206.6 式中s t 加熱器上端差。H3疏水溫度td3Td3= t w3+ S t3= 179.2+0=179.2 TOC o 1-5 h z 式中 S t3_加熱器下端差，S t3=0 *3j3進(jìn)水溫度，其值從處氧氣器H4的上端差S t計(jì)算得已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47MPa由13=206.6,查的H3出水比焓 h 3=889.7k J/kg 可3畚 tw3=179.2, Pw=20.47MPa,查得 H3 進(jìn)水比焓h 3=769.9kJ/kg可 由 td 3=179.2,P 3=1.722MPa,查得 H3

21、疏水比焓hd3=759.9kJ/kg.至此，高溫加熱器H3的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計(jì)算高壓加熱器H4加熱器壓器P 4:P 4= (1- p4)P4= (1-0.05 ) X 0.964=0.9158MPa式中P 4第四抽汽口壓力； F4抽汽管道相對(duì)壓損；又P4=0.9158MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts4= 176.0H4出水溫度t :w,414=t 4- S t4 =176.0-0=176.0式中 S t4加熱器上端差/ t4H4疏水溫度t : d4Td4= t w4+ S t4=141+5.5=146.5式中S t4 加熱器下端差，S t4=5.5tw4進(jìn)水溫度，其值從

22、底壓加熱器H5的上端差S t計(jì)算得到W4已知加熱器水側(cè)壓力Pw=0.9161MPa,由14=176.0,查的H4出水比焓 hw4= 745.4k J/kg由593.7kJ/kg 由t =141,p=0.9161MPa,查得 H4 進(jìn) 水比焓 h = J W=146.5,w P 4=0.9158MPa,查得H4疏水比焓皚廠 至此，高溫加熱器H4的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算,617.3kJ/kg.出。計(jì)算低壓加熱器H5加熱器壓器P 5：P 5= (1- p5) P5= (1-0.03 ) X 0.416=0.403MPa式中P 5第五抽汽口壓力； P5抽汽管道相對(duì)壓損；又P5=0.403MPa查水

23、蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts5= 143.8H5出水溫度t :“w,5t w5= t s5 - S t5= 143.8-2.8=141式中 S t5加熱器上端差。h5疏水溫度t :d5Td5= t S 疽120.3+5.5=125.8式中S t5_加熱器下端差，S t5=5.5 W,5t5tw5 進(jìn)水溫度，其值從高溫加熱器H6的上端差S t計(jì)算 得已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由15=2125.8,查的H5出水比焓 hw5= 530.1k J/kg到由506.7k J/kg由528.5kwt 5=120.3, p=2.758MPa,查得 H5 進(jìn)水比焓 h 5=td 5=125.

24、8, P 5=0.403MP a,查得H5疏水比焓七廣至 此:高溫加熱器H5的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算,5J/kg.出。計(jì)算低壓加熱器H6加熱器壓器P 6:P 6= (1- p6) P3= (1-0.03 ) X 0.226=0.219MPa式中 P 6第六抽汽口壓力； P3抽汽管道相對(duì)壓損；又P3=0.219MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts6= 123.1H6出水溫度t :w,6t w6= t s6- S t= 123.1-2.8=120.3式中S t加熱器上端差5=94.8H6疏水溫度td6 :Td6= t w6+ S 優(yōu)=89.3 +5.式中 S t6加熱器下端差，S t6=5

25、.5匕6進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器H7的上端差St計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa由16=120.3,查的H6出 匕二 水比焓506.7k J/kg由 tw6=89.3, pj2.758MPa,查得 H6 進(jìn)水比焓 hw,6 = 376.0k J/kg由td 6=94.8, P 6=0.219 MPa,查得H6疏水比焓虬廣 397.2k J/kg.至此，高溫加熱器H6的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計(jì)算低壓加熱器H7加熱器壓器P 7:P 7= (1- p7) P7= (1-0.03 ) X式中 0.109=0.076MPa P 7第七抽汽口壓力； P7抽汽管道相對(duì)壓損；又P

26、 7=0.076MPa查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts7= 92.1H7出水溫度t :“w,7t w1= t s7- S t= 92.1-2.8=89.3式中 S t加熱器上端差。H7疏水溫度t :d7Td7= t wi+ S t7=56.1 +5.5=61.6式中 S t加熱器下端差，S t7=5.5tw,7進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器H8的上端差S t計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa由17=89.3,查的H7出 水比焓虬廠376.07k J/kg由 t =56.1, p=2.758MPa,查得 H7 進(jìn)水比焓 h = 237.09k J/kg w,7w,7由td 7=61

27、.6, P 7=0.076MPa,查得H7疏水比焓 七廣 257.8k J/kg.至此，高溫加熱器H7的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計(jì)算低壓加熱器H8加熱器壓器P 8：P 8= (1- P) P8= (1-0.03 ) X 0.0197=0.019MPaP 8第八抽汽口壓力； F8抽汽管道相對(duì)壓損；式中又P8=0.019MPa查水蒸氣性質(zhì)表得式中式中加熱器飽和溫度,8= 58.9H8出水溫度t :w,8t=w,8S t加熱器上端差。H8疏水溫度t :d8於tt 8- 3 t = 58.9-2.8=56.1w8+ S t8=3278+55=3828S t8加熱器下端差，S t8=5.5tw8

28、進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器SG的上端差S t計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa由18=56.1,查的H8出h 二w,8237.09k J/kg水比焓 由tw8=32.78, pj2.758MPa,查得H8進(jìn)水比焓%二焓 139.7k J/kg由 td 8=38.28, P 8=0.019MPa,查得 H8 疏水比焓 160.27k J/kg.至此，高溫加熱器H8的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出?，F(xiàn)將計(jì)算結(jié)果列于表2-8。表2-8_回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計(jì)算項(xiàng)目單位H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽壓力PjMPa5.9453.668 I1.7760.9640.4160.226

29、0.1090.019抽汽比焓hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.01978.52851.02716.02455.82976.5抽汽管道壓損Spj%3加熱器側(cè)壓力PjMPa5.7663.5571.7220.9150.4030.2190.0760.0190.102錯(cuò)的氣側(cè)壓力下飽和溫度ts272.9p43.4204.9143.8123.192.159.8水側(cè)壓力PwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加熱器上端查St出C-1.701 70|2.82.82.82.8水溫度tw , j出水274.6| 243.4I11

30、76.0回120.389.3畫(huà)比焓hw, j進(jìn)水溫kJ/kg1204.51056.0880|745.4|594.9|506.7|376.071237.09度tw j進(jìn)水比焓C243.4 I208.3 I179.21141.0120.389.332.78| 593 7Rh w j加熱器下端kJ/kg I1056.2|897.2769.9.506.7376.0237.09139.7查St 1疏水溫度tdjC5.55.5555.5)5.55.55.5疏水比焓hdjC248.9 I213.5 |179.2|146.5125.894.8|61.638.28759.9160.271S3kJ/kg I108

31、0.41 914.2617.3528.5397.2257.8高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算a 1 高壓加熱器H1的抽汽系數(shù)a 1.a 1=( a ( h -h ) / n /h -h=0.0708w1w2h 1d，1高壓加熱割1 a勺戲椅滿a d,1：d,1=12.由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算a a 高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)a 2=( a ( h -h ) / n-高壓加熱器上2的疏水h系數(shù)d 2 = a d 1 + a=0.07089+0： 07216=0.1431再熱器流量系數(shù)a rha h = 1- a - a - a -sg,8sg,7=1-0.07089-0.072

32、16-0.0.0014292、 rhOt.2 :a d,1 ( hd,h d/ /h 2-h d,2 =0.07216Ot d,2A sg,2- & sg,42- & sg,&0008968-0.0007913-0.001032-0.0015911-0.001264由.高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算a3本級(jí)計(jì)算時(shí)，高壓加熱器H3的進(jìn)水比焓hw3為未知，故先計(jì)算給水 泵 的介質(zhì)比焓升 hwpu。如圖2-15所示，泵入口靜壓p.pu：p p + P Q hk=0.964+889 X 10-6X 9.8 X22pu4 4=1.15952MPa式中p 4一除氧器壓力，MpaP 一除氧器至給水泵水的平均密度，

33、kg /m3給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力Ppjppj=0.5 x( Ppu+Ppu)=0.5 x( 21.47+1.1592 ) =11.31MPa給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓h :pj取 h .二h u=617.3根據(jù)ppj =11.31 和、=617.3 查得：給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容U =0.00108 m 3/U pukg給水泵介質(zhì)焓升Tpu除氧器Tpu=hpu- h/ -Vp U( Ppu Pp uF1。=puH pupu0 00108%47 811592 ；0 =26. 41kykgp puhpu給水泵w給水泵出口比焓hu.pu：pupuP，pu2-15給水泵焓升示意hpu= h pu+nu=617.

34、3+26.4=643.7kJ/ k圖g高壓加熱器H3的抽汽系數(shù)a :3高壓加熱器H3的疏水系數(shù)a :d,3a d3= a d2+ a 3 =0.143+0.0856=0.2286除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算除氧器出水流量ac,4a c4= a fw+ a s =0.989+0.03257=1.02157 抽汽系數(shù)a : 4a = a ( h -h )/ n - a a (hh)4c,4w,4w,5hd,3sg,4sg，4 w，5(hd,3-h w,5)-a ( h -h )- a ( h -)- a ( h -h )sg,5sg,5w,5sg,6sg,6 hw,5sg,7sg,7 w,5a / hh 5

35、) /( h-h J =1.02157 X( 745.9-595.3 ) /1.6-0.2286 X( 759.9-595.號(hào))-0.001429 X( 3024.3-595.3 ) -0.0015911 X( 3024.3-595.3 ) -0.0013694 X( 3474-595.3 )- 0.032354 X( 3169-595.3 ) -0.03235 X( 697-595.3 ) / (3169-595.3 ) =0.00714除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡見(jiàn)圖2-16。由于除氧器為匯集式加熱器, 進(jìn)水流量a c 5為未知。但利用簡(jiǎn)捷算法可避開(kāi)求取a c,5。（七）低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)

36、算由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算a5低壓加熱器H5的出水系數(shù)a:c, 5由圖2-16 ,a c, 5a d,3- a 4- a sg,L1- a nf圖2-16除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡1-除氧器;2-ge給水泵;a sg?4=1.02157-0.2286-0.00714-0.001429 -0.0015911-0.0013694-0.0323540.03235=0.7167低壓加熱器H5的抽汽系數(shù)a5提w,5-hw,6)6 0.7167X(594.9 一507.2 寸.02978.5-一528.t5g?5-軸封漏汽系數(shù)；a nf-暖風(fēng)器凝結(jié)系數(shù)-除氧器出水系數(shù)a c,4門“廠廠c=0.02553.

37、 ,h5 hd5一低壓加熱器H55甜蔬水系數(shù)ad,5a a=0.502553由5低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算a6%，5 (hw,6-hw,7h6 hd,6,5 (hd,5 -hd,6 )低壓加熱器H6的抽汽系數(shù)2851.0 -397.2=0.716x(507.2 -414.3 )/1.0 -0.2553 咒(528.5 -397.2 )一。 02577低壓加熱器H6疏水系數(shù)a a + a=(),.602553+0.02577=0.0513由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算a7低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)aac,5 (九，7 -hw,8 y% -%5 ( hd ,6 -(krn ,7 )7=h7 - hd ,7

38、0.716x(414.3-237.9 fl.O -0.0513X(397.24-257.82851.0 -257.8、04599低壓加熱器H7的疏水系數(shù)ad,7a d7= a d6+a 7=0.0513-0.04599=0.09729由低壓加熱器H8熱平衡計(jì)算a8由于低加H8的進(jìn)水焓hg、疏水焓8為未知，故先計(jì)算軸封加日勺.0 =171.49k/kgJ熱器SG由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓hh = hw,sg送 + (hsg hd,sg%5w,sg0 0087455 3217 7 一 415. 一 二0.7167表 2-6.由Pwsg=2.758Mpa, %：139.7 C ,查得軸封加熱

39、器出水溫度t wsg =32.78 C .低壓加熱器H8疏水溫度t :d,8t d8=t ws+ S t1 =32.78+5.5=38.28 C由ps=0.0197Mpa, td8 =38.28 C查得低壓加熱器H8疏水焓hd8=160.27kJ/kg.,低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)a :8叫 y叫_ 叫，5 ( hw,8 一 hw,sga=8w,sgh8 -hd,8叫，7 ( m ,7 hd ,8 )=0.7167X(237.9 -139.7 y1.0 -0.09729咒，幾(257.8 -160.27、26532455.8 -160.27低壓加熱器H8的疏水系數(shù)ad,8a d,8= a d,7

40、+ 8=0.09729+0.02653=0.1238 （八）凝汽系數(shù)a c計(jì)算xj小汽機(jī)抽汽系數(shù)a :a 馮二也021貳26.4 =0.03613axj h4_hc,xj，3169.0 -2422.6由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算aca = a - a d - E a - a .- a=0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.03244=0.51658由氣輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗(yàn)acH4抽汽口抽汽系數(shù)和a 4：a=a + a .+ a + a pi=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081=0.08643各加熱器抽汽系數(shù)和E a . = a

41、1+ a 2+ a 3+ a =0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599 +0.02653=0.0659軸封漏汽系數(shù)和E a :sg, kE asg, k=E a.+ E a.+ E ag,+ E a.+E a。+ E a. 廠E a+E a 仙)=0001429+0001032+00015911+0001264+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244=0.0087455凝汽系數(shù)a : ca c=1- E a . - E a g=1-0.0659-0.0087455=0.51658(九)該

42、值由凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的a相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確。氣輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算凝汽流做工OcO =( a - a + a )( h - h +q ) - a q - a (h - ccsg,ssg,T0c rhj rhsg,A 0=0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2) Xhrh - h2=3538.9-3027.1=511.8kJ/kg0. 01622=815.68kJ/kg式中中一再熱器吸熱，qrh抽汽流做功E Oa,jH1抽汽做功co :a,1o = h - h =3397.2-3144.2=253 kJ/kgkg H2抽汽做功a,1:1O a,

43、2kJ/kgo 2= h- h2=33972-3271=371kk H3抽汽做功。3：a”02a,3=h h + q h =3397.2-3352.2+511.8 =566.8 kJ/kgkg H4抽汽做功Oa,4Oa,4=3397.2-3169+511.8kkH5抽汽做功rhco a,kkkkkka,5qrh0- h5+=3397.2-2978.5+511.8H6抽汽做功O :a,6OqrhH7抽汽做功O :a,7OqrhH8抽汽做功O :a,8Oa,6a,70 h6+-h7+a,8=1453.2=3397.2-2851+511.8=3397.2-2716+511.8h8+kJ/kgq=33

44、97.2-2455.8+511.8rhH1H2H3H4H5H6H7H81 kk抽汽做功(kJ/kg )253370.1556.8740930.5105811931453.2各級(jí)抽汽量(kJ/h )1441701467531740861452051920524099353053454表2-9做功量和抽汽量計(jì)算結(jié)果3O a,3+5O a,5+抽汽流總內(nèi)功E Oa 4OE O a.= a 1O + a a,7a,ja，O+ a 2O 8a,8+ a a,2+ aa,4=0.07089 X 253+0.07216X 370.1+0.0856 X 556.8+0.08643X 740+0.02553 X

45、 930.5+02577X 1.58+0.04599 X 1193+0.02653 X kJ/kg1453.2=273.43.附加功量E Osg,k附加功量E O sg,k是指各小汽流量作功之和：E O = a (h - h + q ) + ( a + a + a ) sg,k12012rh89 ,10(h 0 - h8)=0.03235(3397.2-3169+511.8) + (0.000673+0.0007626+0. 0013694)(3397.2-3169)=24.58 kJ/kg氣輪機(jī)內(nèi)功3ico i= 3 c+2 3 a+2 3 sk =815.68+273.4+24.581 C

46、Sg=1113.66 kJ/kg(十)氣輪機(jī)的內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算氣輪機(jī)比熱耗q :Oq0= h 0- hf+a 決七二3397.2-1204.4+0.8505 X511.8氣輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率=1757.5 kJ/kgnn氣輪機(jī)絕對(duì)電效率 n ni3 i /q=1113.66/1757.5=0.633650氣輪機(jī)熱耗率q：氣輪機(jī)汽耗率d:d=q/氣輪機(jī)進(jìn)汽量C :0=neq=3600/ nkJ/(kwh)=0.985 x 0.99 x0.63365=0.61791i=3600/0.61791=5826.1eq 0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh)凝汽量D :

47、c第一級(jí)抽汽量D:第二級(jí)抽汽量D :2第三級(jí)抽汽量D3：第四級(jí)抽汽量D :4/hkk/hD=1000 d P e=1000X 3.3149 X 660=2033724k /h式中F一氣輪機(jī)額定功率，R=660MW e校驗(yàn)：氣輪機(jī)進(jìn)汽量0=2033724 kk /h,與初選值相等。G= a c4D0=1.02157 X 2033724=2077591G= a5D0=0.7167 X 2033724=1457569kD= a D=0.51658 X 2033724=1050581 kg/h oD= a D =0.07089 X 2033724=144170k/h 0D= a D =0.07216

48、X 2033724=146753k /h 0D= a D =0.0856 X 2033724=174086k /h 0D=a 40)=0.00714 X 2033724=14520 k TOC o 1-5 h z 第五級(jí)抽汽量D ：/h5 一一 一 一D a 5 00=0.02553 X 2033724=51920k第六級(jí)抽汽量D: /h6D 二 a 6D0=0.02577 X 2033724=52409第七級(jí)抽汽量 D7： kVf 0=0.04599 X 2033724=93530k70/h第八級(jí)抽汽量D :8D= a 80=0.02653 X 2033724=53954 k /h（十一）全

49、廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算1.鍋爐參數(shù)計(jì)算過(guò)熱蒸汽參數(shù)：由 Pb=17.42MPa,tb=541C ,查表得過(guò)熱蒸汽出 口比焓 =3397.3 kJ/kg再熱蒸汽參數(shù)：鍋爐設(shè)計(jì)再熱蒸汽出口壓力Pr=3.85 MPa，該壓力以高于氣輪機(jī)排汽 壓 力Prh=3.57 MP a,故按照氣輪機(jī)側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力pr=3.41 MPa.由pr=3.294 MPa和tj541C ,查表得再熱蒸汽出口比焓 h =3544 kJ/kg.r2.鍋爐有效熱量q1qj( a fW - a bi)( h- b= (0.989-0.005408)再熱器換熱量 qrh=h- h2=3544-3027.1=516.9

50、kJ/kgh )+ a (h - h )+ a ( h - h )+ a qfwblblfwspbsprhrhX (3397.3-1204.41)+0.005408 X (1760.3X (3397.3-890.4)+0.8505 X 516.9-1204.41)+0.03257=2681.1 kJ/kg管道效率npn p= qo/q 廣 1757.5/2681.1=0.6555全廠效率ncpn = n bn n =0.925 x 0.6555 x 0.61791=0.37465全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗bs 系數(shù) r= q 1/(q 1- n bq 就)=2681.1/(2681.1-0.925 x 79.81)= 1.028317.式中qnf暖風(fēng)器吸熱量，按下失計(jì)算：q nf= a nf(h nf- h f )=0.03235(3164-697)=79.8 kJ/kg 相應(yīng)于1 kk標(biāo)煤的輸入熱量戊：Qsb=293