sfsz10-31500／110電力變壓器的電磁方案計算及減小局部放電措施的研究_secret

1、哈爾濱工業(yè)大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文- PAGE II - PAGE II - SFSZ10-31500/110電力變壓器的電磁方案計算及減小局部放電措施的研究摘要本文完成了SFSZ10-31500/110電力變壓器電磁方案的計算，文中較為詳細地闡述了電力變壓器計算的基本公式和計算方法。SFSZ10-31500/110電力變壓器電磁方案計算，主要包括變壓器鐵心的選擇及幾何尺寸計算、變壓器線圈材料、型式選擇、高度確定、電壓電流計算及線圈幾何尺寸計算、短路阻抗計算、線圈損耗、引線損耗、雜散損耗、負載損耗計算、變壓器溫升計算、短路電動力計算、變壓器重量（總油量、器身重量、油箱重量、附件重量、運輸重量計算）

2、等，并進行了絕緣校核，得出SFSZ10-31500/110電力變壓器的電磁計算方案。本文同時對高電壓變壓器局部放電產(chǎn)生的原因進行了分析綜述，在查閱文獻的基礎(chǔ)上，對減小變壓器的局部放電在設(shè)計、制造、裝配等方面提出了一些改進措施。關(guān)鍵詞 電力變壓器；電磁計算；局部放電SFSZ10-31500/110 power transformer electromagnetism project calculation AbstractThis text introduced the SFSZ10-31500/110 power transformer calculating and basic knowle

3、dge in project in electromagnetism primarily, than clarified the calculating and basic formula in transformer in power detailed with compute the method. Among them included choice and calculations of the transformer core, transformer coil material, pattern choice, high certain, the voltage and curre

4、nt computes and the coil computes, the short-circuit resistance computes, the coil exhausts, the fuse exhausts, miscellaneous spread to exhaust, load to exhaust the calculation, the transformer temperature rises the calculation, short circuit electricity the motive computes, total oil in transformer

5、 measure, total weight, conveyance the weight computes, the transformer insulates the school checkup. Synthesize the design calculation process that introduced the SFSZ10-31500/110 power transformer.Because it is main reason partial discharge that next emergence trouble in normal work in power trans

6、former electric voltage with stop to carry. Though at affect the degree top, actually is partial discharge the size of the deal、Frequency number of times, take place still the part which influence is big still needs the research inquiries into, but reduce it is target that everybody pursue together

7、that partial discharge. The for this reason a text returned to turn on electricity the proceeding the research to the part of the transformer, explaining the principle that partial discharge and affecting the factor that partial discharge, the reasons which caused the partial discharge in 110kV and

8、above extra large power transformer are analysis From the respect of design and technology, the measures for decreasing the partial discharge are expounded.Keywords Power transformer ；Electromagnetism calculation ； Partial discharge不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印PAGE II- - PAGE III -目錄摘要 = 1 * ROMAN IAbstract =

9、2 * ROMAN II TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc3284971 第1章 緒論 PAGEREF _Toc3284971 h 1 HYPERLINK l _Toc3284972 1.1 課題背景 PAGEREF _Toc3284972 h 1 HYPERLINK l _Toc3284973 1.2 論文研究的內(nèi)容 PAGEREF _Toc3284973 h 1 HYPERLINK l _Toc3284974 第2章 電力變壓器電磁計算方案 PAGEREF _Toc3284974 h 2 HYPERLINK l _Toc3284975 本設(shè)計的技術(shù)條件 PA

10、GEREF _Toc3284975 h 2 HYPERLINK l _Toc3284976 2.1 額定電壓電流計算 PAGEREF _Toc3284976 h 2 HYPERLINK l _Toc3284977 2.1.1 線圈相電壓 PAGEREF _Toc3284977 h 2 HYPERLINK l _Toc3284978 2.1.2 線圈電流 PAGEREF _Toc3284978 h 3 HYPERLINK l _Toc3284979 2.2 鐵芯的確定 PAGEREF _Toc3284979 h 5 HYPERLINK l _Toc3284980 2.3 線圈匝數(shù)計算 PAGER

11、EF _Toc3284980 h 5 HYPERLINK l _Toc3284981 2.4 電壓比校核 PAGEREF _Toc3284981 h 6 HYPERLINK l _Toc3284982 2.5 線段排列及計算 PAGEREF _Toc3284982 h 7 HYPERLINK l _Toc3284983 2.6 線圈絕緣半徑及導(dǎo)線長度計算 PAGEREF _Toc3284983 h 11 HYPERLINK l _Toc3284984 2.7 短路阻抗計算 PAGEREF _Toc3284984 h 12 HYPERLINK l _Toc3284985 2.8 負載損耗計算 P

12、AGEREF _Toc3284985 h 14 HYPERLINK l _Toc3284986 2.9 溫升計算 PAGEREF _Toc3284986 h 16 HYPERLINK l _Toc3284987 2.10 空載特性計算 PAGEREF _Toc3284987 h 19 HYPERLINK l _Toc3284988 2.11 短路電動力計算 PAGEREF _Toc3284988 h 20 HYPERLINK l _Toc3284989 2.12 變壓器重量計算 PAGEREF _Toc3284989 h 26 HYPERLINK l _Toc3284990 2.13 絕緣校核

13、 PAGEREF _Toc3284990 h 28 HYPERLINK l _Toc3284991 第3章 局部放電的減小措施 PAGEREF _Toc3284991 h 29 HYPERLINK l _Toc3284992 3.1 局部放電機理 PAGEREF _Toc3284992 h 29 HYPERLINK l _Toc3284993 3.2 減小局部放電的措施 PAGEREF _Toc3284993 h 31 HYPERLINK l _Toc3284994 結(jié)論 PAGEREF _Toc3284994 h 37 HYPERLINK l _Toc3284995 致謝 PAGEREF _

14、Toc3284995 h 38 HYPERLINK l _Toc3284996 參考文獻 PAGEREF _Toc3284996 h 39千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印。在目錄上點右鍵“更新域”，然后“更新整個目錄”。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行- PAGE 10 - PAGE 40 -緒論課題背景電力變壓器是電力系統(tǒng)中的重要設(shè)備之一。隨著我國社會主義現(xiàn)代化建設(shè)的發(fā)展，特別是隨著電力網(wǎng)向超高壓、大容量方向的發(fā)展，對電力變壓器提出了新的更高的要求。近年來，我國在變壓器的理論研究和生產(chǎn)實踐方面取得了可喜的成就。隨著國民經(jīng)濟建設(shè)的發(fā)展，特別是隨著電力工業(yè)的大規(guī)

15、模發(fā)展而不斷發(fā)展。電力變壓器單臺容量和安裝容量迅速增長，電壓等級也相繼提高。50年代發(fā)展到110kV級；60年代發(fā)展到220kV級；70年代發(fā)展到330kV級；80年代已發(fā)展到500kV級電力變壓器。建國前我國只能生產(chǎn)單臺容量為300kVA的小型配電變壓器，建國后50年代中期已能仿制31500kVA的電力變壓器，電壓等級已發(fā)展到110kV。60年代初我國由仿制階段過渡到自行設(shè)計和制造階段，60年代中期已發(fā)展到制造220kV、120000kVA電力變壓器。到60年代末期，電力變壓器的容量已經(jīng)發(fā)展到260000kVA。70年代初期已達到生產(chǎn)330kV級、360000kVA電力變壓器的水平(我國西北

16、地區(qū)的劉關(guān)線330kV系統(tǒng)中所用的升、降壓電力變壓器、聯(lián)絡(luò)用自耦變壓器，全部為國產(chǎn)品)，到80年代國內(nèi)變壓器的最高電壓等級為500kV、最大容量為400000kVA，1995年制造出了容量為450000kVA電力變壓器，本世紀(jì)初我國已能夠生產(chǎn)740MVA/500kV的電力變壓器和900MVA/500kV的自耦變壓器。近年來隨著我國經(jīng)濟建設(shè)的不斷發(fā)展，電網(wǎng)的電壓等級不斷提高，2005年9月西北750kV線路已經(jīng)投入運行，線路中的變壓器、電抗器等主要設(shè)備均為國內(nèi)生產(chǎn)。現(xiàn)在我國正在進行交流1000kV直流800kV輸電線路的研究與輸變電設(shè)備的研制工作，在不久的將來我國的輸電網(wǎng)絡(luò)將會以交流1000kV

17、直流800kV作為主要框架，使我國的輸變電技術(shù)走在世界的前列。論文研究的內(nèi)容本論文對目前電力網(wǎng)中經(jīng)常使用的SFSZ10-31500/110電力變壓器進行了電磁方案計算，計算出了該變壓器的各項技術(shù)指標(biāo)及各部分的幾何尺寸，計算結(jié)果滿足國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值。在進行SFSZ10-31500/110電力變壓器電磁方案計算的同時，本文還對變壓器局部放電的產(chǎn)生原因及減小局部放電的措施等進行了討論。電力變壓器電磁計算方案變壓器的電磁的方案計算，就是在保證滿足國家和行業(yè)以及用戶所提出的技術(shù)要求的基礎(chǔ)上，在符合現(xiàn)行工藝條件的前提下，計算出變壓器的各項主要經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)、各部分的幾何尺寸等。變壓器的電磁計算決定了變壓器的經(jīng)

18、濟特性和運行特性，因此電磁計算是變壓器生產(chǎn)制造的重要環(huán)節(jié)之一。本設(shè)計的技術(shù)條件本設(shè)計的基本技術(shù)條件如下，其他技術(shù)性能指標(biāo)均應(yīng)滿足國家和行業(yè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求。額定容量： S=31500 電壓組合： 110%/35/10.5 聯(lián)結(jié)組標(biāo)號： 空載損耗： P=30.6 負載損耗： P=149 短路阻抗： Z=10.5% , Z= 6.5%, Z=17-18%額定電壓電流計算線圈相電壓一、高壓線圈相電壓：高壓線圈為Y聯(lián)結(jié)：=69860 V=69070 V=68270 V=67480 V=66680 V=65890 V=65110 V=64300 V=63510 V=62710 V=61920 V=6127

19、0 V=60340 V=59540 V=58750 V=57950 V=57160 V二、中壓線圈相電壓：中壓線圈為y聯(lián)結(jié)，故其相電壓為=35000/=20210 V三、低壓線圈相電壓低壓線圈為d聯(lián)結(jié)，故其相電壓為=10500 V線圈電流高壓線圈電流：高壓線圈為Y聯(lián)結(jié)，其線電流等于相電流：=150.3 A152.0 A153.8 A155.6 A157.5 A159.4 A161.3 A163.3 A165.3 A167.4 A169.6 A171.8 A174.0 A176.4 A178.7 A181.2 A183.7 A二、中壓線圈電流：高壓線圈為y聯(lián)結(jié)，故其相電流等于線電流：=519.6

20、A二、低壓線圈電流：低壓線圈線電流： =1732.1 A低壓線圈相電流： =1000 A鐵芯的確定變壓器鐵心的計算關(guān)系到整臺變壓器的技術(shù)經(jīng)濟特性，也關(guān)系到變壓器的運行特性。合理的鐵心尺寸可以提高變壓器制造廠的經(jīng)濟效益，同時還可減少變壓器在中的損耗，以創(chuàng)造良好的社會效益。一、硅鋼片的選用：鐵心采用DQ130-35冷軋硅鋼片。在50 Hz1.5 T 時，單位損耗為0.89W/kg。二、鐵心直徑計算：582.4 mm ,取580 mm 其中 K為經(jīng)驗系數(shù)，取K=52；S為三相雙線圈變壓器每柱容量，S=31500/2=15750 KVA。三、鐵心柱截面積：鐵心級數(shù)為15級，撐條數(shù)為20， 迭片系數(shù)為0

21、.96， 凈截面為2375 cm。鐵軛截面積與鐵心柱截面積相同。根據(jù)電力變壓器計算附表1查得。線圈匝數(shù)計算一、每匝電勢初選值： =91.833 V/匝二、低壓線圈匝數(shù)計算：W3=114.338匝 取W3=115 匝三、每匝電勢準(zhǔn)確值： =91.391 V/匝四、磁通密度： T五、磁通： =0.41 Wb六、中壓線圈匝數(shù)計算：=222.14 匝 取=221匝七、高壓線圈匝數(shù)計算：額定匝數(shù)：694.9 匝 取=694 匝調(diào)壓線圈匝數(shù)：=8.68 匝 取=9 匝電壓比校核額定電壓及各分接電壓的偏差，按下式計算：為各分接位置的標(biāo)準(zhǔn)相電壓（V）；為各分接位置實際計算電壓（V）；=（為計算分接匝數(shù)）。-0

22、.210% 合格-0.160% 合格-0.130% 合格-0.086% 合格-0.053% 合格-0.044% 合格-0.061% 合格-0.081% 合格-0.130% 合格+1.700% 合格+2.300% 合格+2.100% 合格+0.036% 合格+0.075% 合格+1.300% 合格+1.700% 合格+2.300% 合格線段排列及計算為了減少調(diào)壓時對漏抗的影響，將調(diào)壓線匝單獨做成一個調(diào)壓線圈，把額定電壓下的高壓基本線圈匝數(shù)做成高壓基本線圈，線圈的布置為鐵心-低壓線圈-中壓基本線圈-高壓基本線圈-調(diào)壓線圈，通過具有選擇轉(zhuǎn)換器的三相Y聯(lián)結(jié)的有載分接開關(guān)，連接調(diào)壓線圈和高壓基本線圈，由

23、于轉(zhuǎn)換選擇器可將調(diào)壓線圈與高壓基本線圈正，反相連，故可減少一半的調(diào)壓匝數(shù)。一、高壓基本線圈 高壓基本線圈的匝數(shù)為694匝，采用糾結(jié)-連續(xù)式，端部出線，20根撐條并用寬度50 的墊塊，每只高壓線圈的段數(shù)是2A+2B+66E=70段 各段匝數(shù)8，9，10 各種線段總匝數(shù)：72+72+866=694匝 導(dǎo)線規(guī)格：選用ZB-1.35，導(dǎo)線絕緣厚度為1.35 的紙包銅線，導(dǎo)線尺寸為（2.812.5）/（4.213.9），采用2根并聯(lián)，即2 線圈導(dǎo)線的面積：232.4=64.8 電流密度：2.55 高壓線圈每匝平均長度為3.5 高壓線圈導(dǎo)線總長度為2429 75時高壓線圈電阻為0.8 三個線圈凈銅線總重量

24、為4203 三個線圈紙包銅線總重量為5205 高壓線圈三相負載損耗為58.7 高壓線圈尺寸計算：E線段輻向尺寸為2104.21.05=88 A線段輻向尺寸為294.21.05=79 +9 （墊條）=88 B線段輻向尺寸為284.21.05=70 +18 （墊條）=88 高壓線圈軸向尺寸： 963.2 導(dǎo)線高度 + 284 油道高度 1247.2 - 7.2 壓縮系數(shù) 1240 + 26 靜電板和油道高度 1266 + 95 上鐵軛絕緣距離65 下鐵軛絕緣距離65 線圈壓板及間隙 1491 鐵窗高度 二、中壓線圈 中壓線圈匝數(shù)為221匝 連續(xù)式線圈，20根撐條并用40 寬墊塊，線段數(shù)2M+73N

25、=75段 每個線段匝數(shù)為 每種線段總匝數(shù)為73+2=221匝 導(dǎo)線規(guī)格ZB-0.6 ，導(dǎo)線絕緣厚度為0.6 的紙包銅線，導(dǎo)線尺寸為（2.512.5）/（3.1513.15） ，采用6根導(dǎo)線并聯(lián)，即6 導(dǎo)線總截面積為630.7=184.2 電流密度為2.8 中壓線圈每匝平均長度為2.8 中壓線圈導(dǎo)線總長度為618.8 75時中壓線圈電阻為0.072 三個線圈凈銅線總重為3043 kg 三個紙包銅線總重為3150 kg 中壓線圈三相負載損耗為58.3 中壓線圈尺寸計算：正常線段輻向尺寸為63.151.03=57.5 加強線段輻向尺寸為63.151.03=54.5 +3 （墊條）=57.5 中壓線圈

26、軸向尺寸： 978 導(dǎo)線高度+ 296 油道高度 1274 - 8 壓縮系數(shù) 1266 + 95 上鐵軛絕緣距離 65 下鐵軛絕緣距離 65 線圈壓板及間隙 1491 鐵窗高度三、低壓線圈 低壓線圈匝數(shù)為115 匝 單螺旋式線圈，20根撐條并用寬度為30 寬的墊塊 導(dǎo)線規(guī)格ZB-0.45，導(dǎo)線絕緣厚度為0.45厚的紙包銅線，導(dǎo)線尺寸為（36）/（3.56.5），采用20根導(dǎo)線并聯(lián)，即20 導(dǎo)線總截面積為16.2520=325 導(dǎo)線電流密度為3.1 低壓線圈導(dǎo)線平均匝長為2.23 低壓線圈導(dǎo)線總長度為265.45 75時中低壓線圈電阻為0.017 低壓線圈三相導(dǎo)線凈銅線總重為2303.5 低壓線

27、圈三相導(dǎo)線紙包銅線總重為3200 低壓線圈三相負載損耗為51 低壓線圈尺寸計算低壓線圈輻向尺寸為3.520=70 低壓線圈軸向尺寸： 6.5 （115+4） “424”換位 773.5 導(dǎo)線總高度 + 513 油道高度 1286.5 - 18.5 壓縮系數(shù) 1266 + 95 上鐵軛絕緣距離 65 下鐵軛絕緣距離 65 線圈壓板及間隙 1491 鐵窗高度 四、調(diào)壓線圈 一 有載分接開關(guān)的選擇有載分接開關(guān)必須滿足下列技術(shù)要求:高壓線圈的最大通過電流:183.7 A高壓線圈聯(lián)結(jié)組及調(diào)壓方式:YN聯(lián)結(jié),中性點調(diào)壓有載分接開關(guān)對地絕緣水平:工頻85 KV,沖擊時,線圈最大電壓不大開關(guān)絕緣水平調(diào)壓范圍:

28、20%調(diào)壓級數(shù)及級電壓: 81.25%,共17級調(diào)壓,級電壓為780 V開關(guān)壽命:電氣壽命不低于2萬次,機械壽命不低于20萬次有載分接開關(guān)的安全保護裝置:按上述要求,選擇帶有轉(zhuǎn)換選擇器的M500-110/D-10193W型有載分接開關(guān),其規(guī)格為三相中性點有載分接開關(guān)最大額定電流500 A;三秒鐘熱穩(wěn)定電流8 KA;動穩(wěn)定電流20 KA;級電壓3000 V每級容量1500 KVA;總重280 kg;高度2383 ;級數(shù)19級;對地絕緣水平110 kv;最大工作電壓125 kv本開關(guān)具有安全保護裝置,可滿足技術(shù)要求。二調(diào)壓線圈尺寸計算為了保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，此變壓器的調(diào)壓線圈采用雙螺旋式線圈結(jié)構(gòu)，共

29、8級調(diào)壓 調(diào)壓線圈匝數(shù)：8匝，串聯(lián)后調(diào)壓線圈匝數(shù)為64匝 雙螺旋不換位，20根撐條，寬度為50 墊塊，線圈段數(shù)16段 導(dǎo)線規(guī)格：導(dǎo)線采用ZB-1.35，絕緣厚度為1.35 的紙包銅線，導(dǎo)線尺寸為（2.812.5）/（4.213.9），采用兩根并聯(lián)，即2線圈導(dǎo)線截面積：68.9 電流密度，最大分接時為2.2 ；額定分接時為0；最小分接時為2.6 調(diào)壓線圈每匝平均長度4.1 調(diào)壓線圈導(dǎo)線總長262.4 75時調(diào)壓線圈導(dǎo)線串聯(lián)電阻0.08 調(diào)壓線圈凈銅線總重：483 調(diào)壓線圈紙包銅線總重：530 調(diào)壓線圈三相負載損耗：最大分接時為8.1 ；最小分接時為5.4調(diào)壓線圈尺寸計算 調(diào)壓線圈的輻向尺寸為22

30、4.21.03=17.5 調(diào)壓線圈的軸向尺寸： （16+2）13.9= 250.2 導(dǎo)線高度 + （16+1）17 = 612 油道高度 862.2 - 16.2 壓縮系數(shù) 846 調(diào)壓線圈電抗高度線圈絕緣半徑及導(dǎo)線長度計算線圈絕緣半徑鐵心柱直徑為：580 ；鐵心柱直徑放大為594 R 297 鐵芯柱半徑+ 23 筒和撐條總厚度 320 低壓線圈內(nèi)半徑（）+ 70 低壓線圈輻向厚度（） 390 低壓線圈外半徑+ 26 主空道厚度（） 中壓線圈內(nèi)半徑（） + 57.5 中壓線圈輻向厚度（） 473.5 中壓線圈外半徑+ 40 主空道厚度（） 513.5 高壓線圈內(nèi)半徑（）+ 88 高壓線圈輻向厚

31、度（） 601.5 高壓線圈外半徑+ 40 紙筒和撐條厚度 641.5 調(diào)壓線圈內(nèi)半徑 + 17.5 調(diào)壓線圈輻向厚度 659 調(diào)壓線圈外半徑 2 1318 線圈總外徑 + 40 相間絕緣距離 1358 相間鐵芯柱中心線距離短路阻抗計算線圈平均電抗高度：1253 125.3 1253 125.3 1266 126.6 漏磁總寬度： 漏磁空道總面積：= 446.18 80428 272.86 洛氏系數(shù)： 查電力變壓器計算表6.2得查電力變壓器計算表6.2得查電力變壓器計算表6.2得短路阻抗的電抗分量： 式中，為頻率（Hz）；為額定匝數(shù)；為額定電流（）；=1.02，是估算的橫向電抗系數(shù)。短路阻抗的

32、電阻分量：式中，為高壓-低壓運行時的負載損耗（）式中，為高壓-中壓運行時的負載損耗（）式中，為中壓-低壓運行時的負載損耗（）短路阻抗百分值： （標(biāo)準(zhǔn)植 10.5%） 合格 （標(biāo)準(zhǔn)植 17-18%） 合格 （標(biāo)準(zhǔn)植 6.5%） 合格負載損耗計算一、電阻損耗高壓線圈： 中壓線圈： 低壓線圈： 式中，為相數(shù)；為額定相電流,A。二、渦流損耗高壓線圈：10 中壓線圈：6.36 低壓線圈：3.8 低壓線圈為單螺旋結(jié)構(gòu)，線圈采用“424”換位，不完全換位損耗為： =+=3.8+2.4=7.2 三、引線損耗高壓引線采用50銅電纜，每相長度約為4 ，則： =0.02135=0.00171 =30.00171=0

33、.14 中壓線圈引線采用50銅電纜，每相長度約為3 ，則： =0.02135=0.00128 =40.00128=1 低壓線圈引線采用95，每相長度約為5 ，則： =0.02135=0.001123 =30.001123=3.4 四、雜散損耗高壓-中壓運行時： 高壓-低壓運行時： 中壓-低壓運行時： 五、負載損耗高壓-中壓運行時：139.5 149 合格高壓-低壓運行時：148.31 149 合格中壓-低壓運行時： 149 合格溫升計算一、線圈對油的溫差計算高壓線圈：根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，有載調(diào)壓變壓器的高壓線圈表面單位熱負荷按其在-10%的分接位置計算。在-10%分接位置時：=2.6，=183.

34、7A 755.5 式中，為系數(shù)，銅導(dǎo)線；為線匝絕緣修正系數(shù)，；為導(dǎo)線中總的附加損耗百分數(shù)（85）；為線餅的遮蓋系數(shù)，；為線餅的周長（）。正常線段導(dǎo)線雜絕緣厚度的校正溫升2.07 K線段油道寬度得校正溫升 K式中，為校正溫度（），由電力變壓器計算圖8.12查得。線圈對油的溫升19 K中壓線圈：中壓線圈表面單位熱負荷： 式中，為系數(shù)，銅導(dǎo)線；為線匝絕緣修正系數(shù)，；為導(dǎo)線中總的附加損耗百分數(shù)（85）；為線餅的遮蓋系數(shù)；為線餅的周長（）。導(dǎo)線雜絕緣厚度的校正溫升 K線段油道寬度得校正溫升1.87 K式中，為校正溫度（），由電力變壓器計算圖8.12查得。線圈對油的溫升21.866 K低壓線圈：低壓線圈表

35、面單位熱負荷 式中，為系數(shù)，銅導(dǎo)線；為線匝絕緣修正系數(shù)，；為導(dǎo)線中總的附加損耗百分數(shù)（85）；為線餅的遮蓋系數(shù)，；為線餅的周長（）。導(dǎo)線雜絕緣厚度的校正溫升0 K線段油道寬度得校正溫升1.58 K式中，為校正溫度（），由電力變壓器計算圖8.12查得。線圈對油的溫升15.8 K二、油箱尺寸油箱高度： 窗高+2倍鐵軛高+墊腳高度+鐵芯至箱蓋距離 油箱寬度： 調(diào)壓線圈外徑+線圈到箱壁間距離=1318+520=1838 油箱長度： +調(diào)壓線圈外徑+間隙 三、油箱有效散熱面拱頂箱蓋幾何面積： 箱壁幾何面積： 散熱器有效散熱面積：選用120管散熱器5只，聯(lián)管中心距為2885 散熱面積為： 帶散熱器的拱頂油

36、箱總散熱面積：=210.38 四、油對空氣的平均溫升油箱單位熱負荷： 油對空氣的平均溫升： K油面對空氣的最高溫升：溫升修正值按油箱發(fā)熱中心 與散熱中心 之比()，電力變壓器計算圖8.19查得： K55 K 合格五、線圈的平均溫升高壓線圈： K中壓線圈： K低壓線圈： K空載特性計算一、空載損耗鐵心柱重量： 鐵軛重量： 總重量： 式中，為硅鋼片比重，冷軋硅鋼片 空載損耗： =30.7 式中，為空載損耗附加系數(shù)，=1.15；為硅鋼片單位損耗?？蛰d損耗的標(biāo)準(zhǔn)值為30.6 ， 因此合格；二、空載電流有功分量：無功分量： 式中，為勵磁電流附加系數(shù)；為鐵芯中總的接縫數(shù)；為接縫處的凈截面積()； 為鐵芯接

37、縫處單位面積的勵磁容量()。短路電動力計算變壓器在正常運行時，鐵心中的磁通密度及線圈中的電流均為或接近于額定值，但這種運行情況不是永遠不變的。當(dāng)系統(tǒng)中出現(xiàn)線路短路或由于誤操作及保護裝置出現(xiàn)故障等時，因斷路器跳閘需要一定時間，就會使變壓器的正常運行遭到較大的擾動。另外變壓器也難免受到短路電流的沖擊，例如，當(dāng)變壓器第二次側(cè)發(fā)生突然短路故障時，變壓器中會出現(xiàn)大電流，產(chǎn)生較大的電動力和過熱。根據(jù)長期實踐經(jīng)驗和短路強度試驗情況可知，變壓器在突發(fā)短路中，其線圈損壞主要是由于短路時的輻向力和軸向力作用的結(jié)果。沿線圈的軸向力使線圈承受壓力或拉力的作用。當(dāng)此力大于結(jié)構(gòu)件的機械強度時，可使線圈、壓板及夾件等零部件

38、產(chǎn)生變形，嚴(yán)重時可將上鐵軛頂起，破壞整個線圈結(jié)構(gòu)。沿線圈徑向的輻向力，使內(nèi)線圈受到壓力，外線圈受到拉力作用。當(dāng)拉力大于導(dǎo)線抗張應(yīng)力時，則線圈變形，匝絕緣斷裂，破壞整個主、縱絕緣結(jié)構(gòu)，嚴(yán)重時甚至拉斷導(dǎo)線。因此，在變壓器計算時必須計算其短路時的電動力，核算變壓器結(jié)構(gòu)件的強度。此外，由于短路時線圈中流過的電流比額定電流大幾十倍，因此負載損耗比額定運行時大幾百倍，并使線圈溫度迅速上升，因此若不能在短時間內(nèi)排除故障，則變壓器就有被燒壞的可能。一、不平衡安匝分布圖根據(jù)上面的電磁計算可將各線圈的安匝分布列于表2.1，根據(jù)表2.1中的數(shù)據(jù)可以作出在10%，額定及10%時的安匝分布圖，如圖2-1所示。在圖2.1

39、中，不平衡安匝百分數(shù)的各點計算如下：在10%時： ； ；額定分接時： ； ； 在10%時： ； ； 表2.1(a) 區(qū)域劃分區(qū)域高壓（220 ） 中壓（35 ）低壓 （10.5）匝數(shù)高度（）匝數(shù)高度（）匝數(shù)高度（）11010=10010段 匝64+45=44 0.9 39.6 + 1786 2613段 匝 412=48 0.9 432 13.1513=+ 170.95214.1520匝=20段4.519=85.5 0.9 76.95+ 206.5=130 206.95 204624510+28+27=484 49段 匝448=192 0.9 1728+4913.9=681.1 853.951段

40、 匝450=200 0.9 1805113.15=+ 670.65 850.6581匝=81段4.580=360 0.93246.581=526.5 850.531110=110段 匝410=40 0.9 36+=11段 匝410=40 0.9 36 1113.15=+ 144.65 180.6519匝=19段4.517=76.5 0.968.856.518=117 188.9 185.85 圖2-1 不平衡安匝分布圖表2.1(b) 安匝分布計算區(qū)域高壓安匝（）中壓安匝（） 低壓安匝（）10%額定10%112.914.41617.3 16.8272.969.766.4 68 68.1314.2

41、15.917.614.7 15.1總和100100100100 100區(qū)域不平衡安匝（）平均高度（）10%額定10%1-1.70-0.95-0.152+2.35+0.75-0.93-0.65-0.2+1.05總和0001245.3625區(qū)域平均安匝（）10%額定10%115.9516.32516.7252 69.27568.47567.653 14.77515.20015.625總和100100100二、漏磁計算根據(jù)圖21可知，在+10%時具有最大漏磁組，計算如下（按表2.1）。漏磁組高度： 209.06251857.5橫向洛氏系數(shù)： ；0.15；0.026；查電力變壓器計算圖6.29所示曲線

42、可得0.35。漏磁總安匝（）： 82.95路電流穩(wěn)定值倍數(shù)4.621.74 倍式中，為變壓器阻抗電壓（）；為內(nèi)線圈阻抗（）；為中線圈阻抗（）；為外線圈阻抗（）負荷分配系數(shù)：30.6 69.4 四、不平衡安匝漏磁組所產(chǎn)生的總軸向力 46.35 t式中，為由于直流電流分量而使軸向力增大的倍數(shù)。五、線圈導(dǎo)線應(yīng)力計算(1) 高壓線圈導(dǎo)線應(yīng)力的計算：由軸向力引起的拉應(yīng)力： 1941.85 式中，為每個線圈并聯(lián)分支數(shù)；為線段中導(dǎo)線并聯(lián)根數(shù)；為線圈有效高度（）；為單根導(dǎo)線截面積（）；為短路電流沖擊系數(shù)，1.6。由軸向力引起的導(dǎo)線彎曲應(yīng)力： 129.225 式中，為導(dǎo)線軸向?qū)挾龋ǎ?；為線圈輻向厚度（）；為被計

43、算線圈的外半徑（）；Z為沿圓周分布的墊塊數(shù)；為墊塊寬度（）；為最大漏磁組的不平衡安匝百分數(shù)。線圈受的總應(yīng)力： 1941600 (2)低壓(內(nèi))線圈導(dǎo)線應(yīng)力的計算：由軸向力引起的導(dǎo)線彎曲應(yīng)力： 190.63 式中，為導(dǎo)線軸向?qū)挾龋ǎ粸榫€圈輻向厚度（）；為被計算線圈的外半徑（）；Z為沿圓周分布的墊塊數(shù)；為墊塊寬度（）；為最大漏磁組的不平衡安匝百分數(shù)。由輻向力引起的導(dǎo)線壓縮應(yīng)力： = 76.73 由輻向力引起的導(dǎo)線彎曲應(yīng)力： = 4 線圈受的總應(yīng)力： 130.71600 由以上計算可知，各線圈的導(dǎo)線應(yīng)力均小于許用應(yīng)力，因此計算合格。變壓器重量計算一、總油重量計算1.器身排油量計算： 式中，為硅鋼片

44、重量（）；為帶絕緣的銅導(dǎo)線重量（）。2油箱裝油重量：油箱斷面積 716.64 油箱裝油重量 =17487.9 式中，為拱頂油箱的直線高度（）；h、b、l為油箱下節(jié)槽高、寬、長（）。3.油箱內(nèi)油量： 4.散熱器中油重： 式中，為散熱器數(shù)目；為每只散熱器中油重量（）。5.總油重： 14040 （儲油柜 ； 靜油器 ，中心距2285 ）式中，為儲油柜油重量；為凈油器中油重量；其他雜類重量。二、器身總量 37140.34 三、油箱重量1.箱蓋重量：614.23 式中，為油箱平均半徑（）；為箱蓋厚度（）；為油箱直線部分長度（）。2.箱底重量： 301.44 式中，為箱底厚度（）；為箱底面積（）。3.槽壁

45、：425.97 式中，為槽壁厚度（）；為槽長度（）；為槽高度（）。4.油箱壁： 1233.25 式中，為油箱壁厚度（）；為油箱壁高度（）。5.油箱總重: 2961.12 式中，為雜類系數(shù)，1.15。四、附件重量計算 6653 式中，為儲油柜重量； 為凈油器重量；為散熱器重量；散熱器電動機重量；為小車重量；為套管總重量。五、變壓器總重量 六、變壓器運輸重量1.拱頂形頂蓋下200油重： 489 式中，為拱頂下200的弓形面積（）；為拱頂頂油箱總長度（）。2.運輸時箱內(nèi)裝油重量： 式中，為油箱內(nèi)總油重量；為箱蓋下空襲部分的油重量。3.加添油重量： 4.拆卸零件重量： 5.運輸重量：53382.5絕緣

46、校核一、工頻耐壓核算變壓器的工頻耐壓裕度核算，首先由參考文獻圖5.21查取不同匝絕緣厚度、不同油隙情況下的最小允許場強，再與高低壓線圈內(nèi)外表面的場強進行比較，從而計算出絕緣裕度。低壓線圈外表面：因為，則45 。 高壓線圈內(nèi)表面：因為，則50 。 綜合修正系數(shù)，則低壓線圈外表面：250 裕度 高壓線圈內(nèi)表面：277.8 裕度 工頻試驗電壓的裕度大于1.25是足夠的。二、高壓線圈沖擊耐壓核算當(dāng)端部出線時，全波沖擊系數(shù)為2。對于三線圈變壓器主絕緣結(jié)構(gòu)，根據(jù)沖擊測量結(jié)果，內(nèi)外兩個線圈全波電位差為112%。折算成為工頻電壓：376 ，裕度 大于1.25時足夠的。局部放電的減小措施局部放電機理一、產(chǎn)生局部

47、放電的原因在電氣設(shè)備的絕緣系統(tǒng)中，各部位的電場強度往往是不相等的，當(dāng)局部區(qū)域的電場強度達到該區(qū)域介質(zhì)的擊穿場強時，該區(qū)域就會出現(xiàn)放電，但這放電并沒有貫穿施加電壓的兩導(dǎo)體之間，既整個絕緣系統(tǒng)并沒有擊穿，仍然保持絕緣性能，這種現(xiàn)象稱為局部放電。發(fā)生在絕緣體內(nèi)的稱為內(nèi)部局部放電；發(fā)生在絕緣體表面的稱為表面局部放電；發(fā)生在導(dǎo)體邊緣而周圍都是氣體的，可稱之為電暈。造成電場不均勻的因素很多，主要包括：電氣設(shè)備的電極系統(tǒng)不對稱，如針對板、圓柱體等。在電機線棒離開鐵心的部位、變壓器的高壓出線端，電纜的末端等部位電場比較集中，不采取特殊的措施就容易在這些部位首先產(chǎn)生放電。介質(zhì)不均勻，如果各種復(fù)合介質(zhì)：氣體固體組

48、合、液體固體組合、不同固體組合等。在交變電場下，介質(zhì)中的電場強度是反比于介電常數(shù)的，因此介電常數(shù)小的介質(zhì)中的電場強度就高于介電常數(shù)大的。絕緣體中含有氣泡或其他雜質(zhì)。氣體的相對介電常數(shù)接近于1，各種固體、液體介質(zhì)的相對介電常數(shù)都要比它大1倍以上，而固體、液體介質(zhì)的擊穿場強一般要比氣體介質(zhì)的大幾倍到幾十倍，因此絕緣體中有氣泡存在是產(chǎn)生局部放電的最普遍原因。絕緣體內(nèi)的氣泡可能是產(chǎn)品制造過程殘留下的，也可能是在產(chǎn)品運行中由于熱脹冷縮在不同材料的界面上出現(xiàn)了裂縫，或者因絕緣材料老化而分解出氣體。此外，在高場強中若有點為懸浮的金屬體存在，也會在其邊緣感應(yīng)出很強的場強；在電氣設(shè)備的各連接處，如果接觸不好，也

49、會在距離很微小的兩個接點間產(chǎn)生高場強；這些都可能造成局部放電。局部放電會逐漸腐蝕、損壞絕緣材料，使放電區(qū)域不斷擴大，最終導(dǎo)致整個絕緣體擊穿。因此，必需把局部放電限制在一定水平之下。高電壓電工設(shè)備都把局部放電的測量列為檢查產(chǎn)品質(zhì)量的重要指標(biāo)，產(chǎn)品不但出廠時要做局部放電試驗，而且在投入運行之后還要經(jīng)常進行測量。二、影響局部放電特性的諸因素局部放電的各表征參數(shù)與很多因素有關(guān)，除了介質(zhì)特性和氣泡狀態(tài)之外，還與施加電壓的幅值、波形、作用的時間，以及環(huán)境條件等有關(guān)。電壓的幅值隨著電壓升高，放電量和放電次數(shù)一般都趨向于增加，這是由于：在電工產(chǎn)品中，往往存在多個氣泡，隨著電壓升高，更多更大的氣泡開始放電。在有

50、液體的組合絕緣中，電壓愈高，放電愈劇烈，產(chǎn)生的氣泡愈多，放電量和放電次數(shù)都增大。即使是單個氣泡，在較低電壓下，只是氣泡中很小的部分面積出現(xiàn)放電，隨著電壓升高，放電的面積增大，而且有更多的部位出現(xiàn)放電，于是放電量和放電次數(shù)都增加。在表面放電中，隨著電壓升高，放電沿表面擴展，即放電的面積增大，放電的部位增多。由于氣體經(jīng)電離后擊穿電壓要降低，本來在某一電壓下沒有局部放電的試品，一旦在更高的電壓下發(fā)生放電，即使再將電壓降到原來的水平，放電還可能繼續(xù)出現(xiàn)。對于含有液體的絕緣系統(tǒng)，如果液體的吸氣性能不好，在較高的電壓下放電所產(chǎn)生的氣體，也會使放電熄滅電壓降低。因此在局部放電測量中，在進行第二次重復(fù)試驗時，

51、必須讓試品有足夠的“休息”時間。電壓的波形和頻率當(dāng)工頻交流電壓中含有高次諧波時，會使正弦波的頂部變?yōu)榧忭敾蚱巾?，這決定于諧波與基波的相位差。當(dāng)正弦波畸變?yōu)榧忭敳〞r，其幅值增大，于是放電起始電壓降低，放電量和放電次數(shù)都明顯增加。若畸變?yōu)槠巾敳?，只有?dāng)高次諧波分量較大時，如對于三次諧波而言要大于20%時，由于峰值被拉寬，放電次數(shù)有較明顯增加，放電量略有增加，起始電壓略有升高。提高電壓頻率，將明顯增大放電重復(fù)率，但只要測試系統(tǒng)有足夠的分辨能力，對于測得的放電量不會有明顯影響。電壓作用時間氣體放電有一定的隨機性，電壓作用的時間長，如升壓的速度慢或用逐級升壓法升壓，測得的起始放電電壓要偏低。在電壓的長期

52、作用下，局部放電會使絕緣材料發(fā)生各種物理和化學(xué)效應(yīng)，如試品中氣泡的含量、氣泡中氣體的壓力、氣體的成分、氣泡壁上的電導(dǎo)率、介電系數(shù)等都可能發(fā)生變化，這些變化都將導(dǎo)致局部放電狀態(tài)的變化。在一般情況下，隨著電壓作用時間的增加，局部放電會變得更加劇烈。如在液體和固體的組合絕緣中，如果液體的吸氣性不是很好，氣泡會愈來愈多。在固體材料中會產(chǎn)生新的裂紋，產(chǎn)生低分子分解物和增塑劑揮發(fā)物，這些都會形成新的氣泡。在放電部位出現(xiàn)樹枝狀的放電，也會加劇局部放電。絕緣體表面放電中，由于放電的范圍擴大也會時放電加劇。在有些情況下，隨著電壓作用時間的增加，在一定時間內(nèi)放電反而衰減，甚至觀察不到。出現(xiàn)這種“自衰”現(xiàn)象的原因可

53、能有以下幾點：在封閉氣隙中，由于放電放出的氣體增加，使氣泡中的氣壓增高，這時氣泡的擊穿電壓可能提高，放電就熄滅了。另一種情況是放電產(chǎn)生的氣體少于放電時消耗掉的氣隙中的氧氣，這樣氣隙中的氣壓可能降低，當(dāng)氣壓低到一定程度后，放電從脈沖型轉(zhuǎn)變?yōu)榉敲}沖型，于是在脈沖型的檢測儀器上，就觀察不到這種放電。氣隙壁上介質(zhì)的特性發(fā)生變化，如許多有機材料，在局部放電長時間作用下，材料被炭化，可能把放電氣泡短路或者使放電點電場均勻化，從而使放電暫時變?nèi)?。隨著時間加長，被腐蝕炭化點的周圍，由于電場集中又可能出現(xiàn)新的放電，使放電出現(xiàn)起伏。有些放電源可能消失，如在導(dǎo)體邊上的小毛刺在放電過程可能會被燒掉。有些聯(lián)接點接觸不好

54、產(chǎn)生放電，時間長了可能燒結(jié)在一起，就不會再放電了。環(huán)境條件環(huán)境的溫度、濕度、氣壓都會對局部放電產(chǎn)生影響。溫度升高，氣泡中的壓力增加，液體的吸氣性能改善，這將有利于減弱局部放電。另一方面溫度高會加速高聚物的分解，揮發(fā)低分子物質(zhì)，這有可能加劇局部放電的發(fā)展。濕度對表面放電有很大影響。在極不均勻的電場中，由于濕度大，增加了電導(dǎo)和介電常數(shù)，改善了那里的電場分布，從而改善了那里的局部放電。但對某些憎水性材料，在濕度較大時，表面會形成水柱，在水柱附近的電場集中而形成新的放電點。對于層壓制品和纖維材料，在濕度大時，吸進的水分汽化，也會加劇局部放電。大氣壓力會明顯影響外部的局部放電，在高原地區(qū)氣壓低，起始放電

55、電壓降低，因此，局部放電問題就顯得更嚴(yán)重。許多充以氮氣或六氟化硫等氣體為絕緣的電工設(shè)備，如果氣壓降低就容易發(fā)生局部放電而導(dǎo)致?lián)舸?。從以上各種因素的影響中，可以看出兩種本質(zhì)上的區(qū)別，一種只是在不同的條件下，測量的結(jié)果發(fā)生了變化；另一種卻是使試品本身放電特性發(fā)生變化。前者在試驗方法上應(yīng)給以規(guī)定，使試驗結(jié)果的可比性提高；后者還應(yīng)考慮通過試驗后的產(chǎn)品性能可能發(fā)生變化，在設(shè)計試驗時應(yīng)注意試品可能承受的能力。由于影響因素很多，再加上氣體放電本身是隨機性的，因此，測量結(jié)果的分散性往往是比較大的。減小局部放電的措施一、局部放電產(chǎn)生的關(guān)鍵因素產(chǎn)生局部放電的環(huán)節(jié)，一般是在電場集中和絕緣薄弱的部位。影響局部放電的因

56、素很多，綜合起來主要有三點: 絕緣材料的材質(zhì)。 產(chǎn)品設(shè)計的絕緣結(jié)構(gòu)。 生產(chǎn)加工制造工藝。從產(chǎn)生局部放電的原因和部位分析，引起局部放電的關(guān)鍵因素有四個方面: 導(dǎo)電體和非導(dǎo)電體的尖角毛刺。 固體絕緣的空穴和縫隙中的空氣及油中的微量氣泡。 在高電場下產(chǎn)生懸浮電位的金屬物。 絕緣體表面的灰塵和臟污。二、局部放電的危害導(dǎo)致電擊穿：放電點直接轟擊所在位置的絕緣，這種放電連續(xù)地、長期地發(fā)生，必將導(dǎo)致此處絕緣的擊穿。導(dǎo)致熱擊穿：局部放電產(chǎn)生熱量，或許有腐蝕性氣體，使臨近絕緣熱老化或腐蝕變質(zhì)。連續(xù)放電日積月累的結(jié)果，將導(dǎo)致絕緣燒損或失效，造成擊穿。三、減少局部放電量的技術(shù)措施絕緣件制造絕緣件要選擇性能好、質(zhì)量高

57、的絕緣板材。有的生產(chǎn)廠家因生產(chǎn)質(zhì)量不高,在絕緣板材中?；煊薪饘佼愇?應(yīng)嚴(yán)格檢驗。如沈變廠在檢驗加工購入的40mm 厚的層壓紙板時,曾發(fā)現(xiàn)過裁紙刀和鋼釘。在購入的1. 03. 0mm 厚的絕緣紙板上,也時常發(fā)現(xiàn)金屬亮點和米粒大小的金屬物。這些金屬物在高電場作用下最容易產(chǎn)生樹枝狀放電。目前,沈變廠已在500kV 變壓器產(chǎn)品上全部采用優(yōu)質(zhì)進口紙板。絕緣件制造應(yīng)無楞角和飛邊毛刺。所有的絕緣板或絕緣塊的楞角應(yīng)倒圓。燕尾墊塊倒楞后如圖3-1 所示。圖3-1 燕尾墊塊楞角倒圓外形目前,絕緣裝配用的絕緣壓板和鐵軛墊塊均采用電工層壓木板和層壓紙板制作。層壓木板的層間有拼接縫隙,真空干燥時層間時有開裂或起鼓現(xiàn)象,

58、在層間形成空穴,如圖3-2 所示。設(shè)計時,最好選用絕緣層壓紙板。為便于器身真空處理時水蒸氣的逸出,在電氣性能允許的情況下,應(yīng)在較厚、較大的絕緣壓板和鐵軛墊塊上設(shè)置810mm 的排氣孔及815mm 寬、510mm 深的油路通道,如圖3-3 所示。所有加工的絕緣件應(yīng)清潔,無金屬粉塵和灰塵,并用絕緣紙包扎好存放。靜電板及引線制作靜電板時其引出線的焊點必須牢固可靠,以防開焊引起懸浮電位。焊點的表面要處理光滑,屏蔽包扎要緊實。此部位是場強過高處,必須圓滑處理。直徑過大的靜電板搬運時要采取防護措施,以防變形損傷屏蔽。變壓器的高壓引線及分接線用電纜線。控制引線的關(guān)鍵是消除尖角毛刺。引線包扎前要將電纜線的斷股

59、線頭焊牢或?qū)喙删€頭插入電纜線內(nèi)。絕緣包扎完畢,外表再包一層皺紋紙以防搬運時或操作時將引線弄臟。用銅管制作的低壓引線,應(yīng)將銅管內(nèi)的金屬屑、金屬粉塵及臟物除凈。圖3-2 電工層壓木板拼接縫隙及空穴(a) 斷面圖(b) 干燥后層間起鼓圖3-3 鐵軛墊塊示意圖繞組繞組本身在正常情況下不會發(fā)生局部放電現(xiàn)象。但也有例外,如導(dǎo)線上有毛刺,燕尾墊塊及內(nèi)撐條等絕緣件內(nèi)有金屬雜物,也會發(fā)生局部放電。繞組卷制時,首先要嚴(yán)格控制導(dǎo)線的質(zhì)量,卷制要緊實,要防止導(dǎo)線扭曲及匝絕緣破損。繞組內(nèi)部導(dǎo)線的焊接頭要牢固、平整、無尖角毛刺。處理焊頭時要防止金屬粉塵飛濺到繞組上。導(dǎo)線的換位及出頭處威彎要用專用工具,要防止出現(xiàn)硬彎或直

60、角彎。繞組出頭處的屏蔽要牢固、緊實、圓滑。單柱繞組壓裝后,要檢查繞組內(nèi)徑側(cè)撐條及換位處有無匝絕緣損傷。繞組存放要采取防塵措施。鐵心裝配鐵心疊裝時,硅鋼片應(yīng)清潔,無灰塵和臟污痕跡。要防止剪切時的“小三角片”疊入鐵心內(nèi)。鐵心裝配完畢后應(yīng)緊實。測量鐵心對夾件及鐵心油道間絕緣,絕緣應(yīng)良好。所有緊固件應(yīng)牢固,禁止有產(chǎn)生懸浮電位的金屬物,確保鐵心一點接地良好。油箱及附件圖3-4 油箱內(nèi)壁焊接示意圖油箱、升高座的內(nèi)壁及夾件肢板嚴(yán)禁有尖角毛刺。為使地電極的電場均勻,應(yīng)將夾件肢板的楞角加工打磨或倒圓,油箱和升高座內(nèi)壁的焊線應(yīng)光滑。在電場較高處應(yīng)采取屏蔽措施,如圖3-4 所示。為防止變壓器在總裝時有產(chǎn)生懸浮電位的