防止發(fā)電機損害二十五項反措

1、第一節(jié)防止定子相間短路第一節(jié)防止定子相間短路一、條文11. 1原文： “11. 1防止定子繞組端部松動引起相間短路。檢查定子繞組端部線圈白磨損、緊固情況。200MW及以上的發(fā)電機在大修時應(yīng)做定子繞組端部振型模態(tài)試驗，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)采取針對性的改進措施。對模態(tài)試驗頻率不合格（振型為橢圓、固有頻率在 94115Hz之間）的發(fā)電機，應(yīng)進行端部結(jié)構(gòu)改造?！卑l(fā)電機在運行時，繞組上要承受100Hz（2倍工頻）的交變電磁力，由此產(chǎn)生 100Hz的繞組振動。由于該交變電磁力與電流的平方成正比，故在容量越大的發(fā)電機中，繞組承受的激振力就越大。由于定子繞組端部結(jié)構(gòu)類似懸臂梁，難于像槽中線棒那樣牢固固定，因此，較易于受

2、到電磁力的破壞。通常，設(shè)計合理、工藝可靠的端部緊固結(jié)構(gòu)可以保證發(fā)電機在正 常振動范圍內(nèi)長期安全運行，但是，設(shè)計和制造質(zhì)量不良的發(fā)電機，有可能在運行一段時間后發(fā)生端部緊固結(jié)構(gòu)的松動，進而使線棒絕緣磨損，若不及時處理，最終將發(fā)展成災(zāi)難性的相間短路事故。定子繞組端部松動引起的線棒絕緣磨損而造成的相間短路事故，具有突發(fā)性和難于簡單修復(fù)的特點，損失往往極為嚴重，所以應(yīng)引起有關(guān)方面的特別重視。例如：1998年9月，盤山電廠1號500MWK氫氫型汽輪發(fā)電機，因定子水內(nèi)冷系 統(tǒng)中氫氣泄漏量激增而停機，抽發(fā)電機轉(zhuǎn)子進行檢查， 發(fā)現(xiàn)發(fā)電機定子勵磁機側(cè)端部大量綁塊已松動、脫落、磨小，兩個下層線棒多處主絕緣（5. 2

3、mm厚）磨損露銅，其中一根線棒磨損最嚴重處空芯銅導(dǎo)線已磨漏。進一步檢查所有線棒，共發(fā)現(xiàn)有12處支架松動，22塊綁塊松動，8根線棒絕緣磨損。由于故障發(fā)現(xiàn)得比較及時，幸未發(fā)生相間短路事故。但是由于定 子線棒絕緣損壞比較嚴重，被迫在現(xiàn)場更換了發(fā)電機定子的全部線棒，并更新了定子繞組端部的緊固系統(tǒng)，為此共停機 118天，經(jīng)濟損失也非常嚴重。又如：石橫電廠6號發(fā)電機于1994年11月29日發(fā)生了定子相間短路事故，使線棒 嚴重燒損，更換了 24根新線棒，修復(fù)后于 1995年1月26日并網(wǎng)發(fā)電。運行不到一個月， 于1995年2月22日又第二次發(fā)生定子相間短路，定子線棒燒損十分嚴重，被迫全部更換。 兩次事故的主

4、要原因是由于定子繞組端部固定不良，特別是鼻端整體性差，振動過大，導(dǎo)致上、下層線棒電連接導(dǎo)線疲勞斷裂，引起拉弧燒損。另外，通風(fēng)管振動使絕緣磨損引起環(huán)流，通風(fēng)管裸露，更加重了事故。又如：在澳大利亞的新南威爾士電站4臺500MW發(fā)電機，19711973年投入運行，有3臺在運行到1981年時，在8個月內(nèi)相繼由于發(fā)電機端部整體性差發(fā)生相間短路事故。 故障點的軟聯(lián)接片部位出現(xiàn)了不同程度的疲勞損壞。防止在役發(fā)電機定子線棒因松動造成絕緣磨損的主要措施是，加強機組檢修期間發(fā)電機定子繞組端部的松動和磨損情況的外觀檢查，以及相應(yīng)的振動特性試驗工作。每次大修、小修都應(yīng)當仔細檢查發(fā)電機定子繞組端部的緊固情況，仔細查找有

5、無絕緣磨損的痕跡，尤其是發(fā)現(xiàn)有環(huán)氧泥時，應(yīng)當借助內(nèi)窺鏡等工具進行檢查。若發(fā)現(xiàn)定子繞組端部結(jié)構(gòu)有松動現(xiàn)象，除應(yīng)重新緊固外，還應(yīng)仔細進行振動模態(tài)試驗，確認固有頻率已達到規(guī)定值（避開94-115Hz）,根據(jù)測試結(jié)果確定檢修效果。實踐表明，出廠時端部結(jié)構(gòu)模態(tài)試驗頻率測試合格的發(fā)電機，在運行一段時間后，發(fā)電機端部因振動可能逐漸發(fā)生松動，發(fā)電機端部線棒的固有頻率和模態(tài)也就隨之改變，并有可能落入雙倍頻的范圍，從而導(dǎo)致發(fā)電機端部線棒發(fā)生共振，其更加重了松動和磨損的程度。因此，定期檢查端部結(jié)構(gòu)和進行模態(tài)試驗是必要的。另外，雖然有時發(fā)現(xiàn)發(fā)電機的端部結(jié)構(gòu)達不到要求（固有頻率避不開94115Hz）,但是由于端部結(jié)構(gòu)一

6、時也無法輕易改變，進 行模態(tài)試驗至少可以使人們對發(fā)電機的質(zhì)量心中有數(shù)，做到有目的地監(jiān)視運行，從而避免發(fā)生災(zāi)難性的相間短路事故。對端部振動特性存在先天缺陷的發(fā)電機，如存在100Hz左右的橢圓振型，建議加裝發(fā)電機定子繞組端部振動在線監(jiān)測裝置，以便實現(xiàn)早期的故障報警。目前，陡河電廠在一臺定子繞組端部振型不合格的發(fā)電機上已安裝了定子繞組端部振動在線監(jiān)測 裝置，并取得較好效果。發(fā)電機定子繞組端部振動特性相關(guān)的試驗標準有兩個：一是大型汽輪發(fā)電機定子端部繞組模態(tài)試驗分析和固有頻率測量方法及評定(JB1T 89901999),其主要針對發(fā)電機的出廠試驗。二是大型汽輪發(fā)電機定子繞組端部動態(tài)特性的測量及評定(DL

7、/T 735-2000),其主要針對發(fā)電機的檢修。兩者均規(guī)定發(fā)電機定子繞組端部的線棒固有頻 率和模態(tài)應(yīng)避開 94- 115Hz。 二、條文 11. 2. 1原文：“ 11. 2防止定子繞組相間短路。11. 2. 1加強對大型發(fā)電機環(huán)形接線、過渡引線、鼻部手包絕緣、引水管水接頭等處絕緣的檢查。按照電力設(shè)備預(yù)防性試驗規(guī)程(DIJT596 - 1996),對定子繞組端部手包絕緣加直流電壓測量，不合格的應(yīng)及時消缺?！卑l(fā)電機環(huán)形接線、過渡引線、鼻部手包絕緣、引水管水接頭等處是發(fā)電機機械強度 和電氣強度先天性比較薄弱的部位，事故統(tǒng)計表明，其也是發(fā)電機定子繞組相間短路事故多發(fā)部位。因此，應(yīng)加強對大型發(fā)電機環(huán)

8、形接線、過渡引線、鼻部手包絕緣、引水管水接頭等 處絕緣的檢查。我國的發(fā)電機運行和檢修經(jīng)驗表明，發(fā)電機定子繞組端部手包絕緣施加直流電壓測量，可以有效地發(fā)現(xiàn)上述部位的絕緣缺陷情況。三、條文11. 2. 2原文： “11. 2. 2嚴格控制氫冷發(fā)電機氫氣的濕度在規(guī)程允許的范圍內(nèi)，并做好氫氣濕度的控制措施。”發(fā)電機內(nèi)部氫氣濕度過高的主要危害為：一是可能造成發(fā)電機定子繞組相間短路事故。濕度過高的環(huán)境下，發(fā)電機定子繞組線棒絕緣性能下降，易于發(fā)生表面爬電、閃絡(luò)，以 致拉弧放電，造成短路事故。二是發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)應(yīng)力腐蝕。理論和實踐表明，發(fā)電機內(nèi)部氫氣濕度過高是采用 50Mnl8Cr4Wn材料的發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)發(fā)

9、生應(yīng)力腐蝕裂紋的主要誘因。 例如：2000年3月，大同二廠在 5號機組大修中，發(fā)現(xiàn)該機組200MWK氫氫型汽輪發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)有嚴重裂紋。發(fā)電機轉(zhuǎn)子汽側(cè)護環(huán)外表面沿周向散布有7條軸向裂紋(有的肉眼已清晰可見)，長度在1328mm間，深度在58mm間，其內(nèi)表面沿周向散布有 26條裂紋， 長度在1012mm之間，深度在35mm之間，同時發(fā)現(xiàn)發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)外表面有裂紋處所對 應(yīng)的內(nèi)壁也有裂紋。發(fā)電機轉(zhuǎn)子勵側(cè)護環(huán)外表面完好，其內(nèi)表面有13條裂紋。由于是在檢修中發(fā)現(xiàn)發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)有裂紋，從而未發(fā)生發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)崩毀事故。但因發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)存在嚴重裂紋，被迫全部更換。發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)產(chǎn)生裂紋的原因是由于在本次

10、大修前，氫氣干燥器(冷凍式)因故退出運行，造成發(fā)電機機內(nèi)氫氣濕度嚴重超標，實測機內(nèi)露點溫度經(jīng)常在20C以上，而轉(zhuǎn)子護環(huán)采用不抗應(yīng)力腐蝕的材料50Mnl8Cr4WN最終導(dǎo)致在發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)熱套部位產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋。又由于該發(fā)電機密封油系統(tǒng)存在不時向發(fā)電機內(nèi)部漏油 的問題，并且發(fā)電機汽側(cè)漏油較為嚴重，因油中含水量大，故汽側(cè)氫氣濕度可能更高一些， 從而使發(fā)電機轉(zhuǎn)子汽側(cè)護環(huán)應(yīng)力腐蝕裂紋比勵側(cè)護環(huán)嚴重。在6年前，類似情況也發(fā)生在該廠另外一臺同型號的發(fā)電機上。據(jù)有關(guān)統(tǒng)計資料，1987年以來，華北電網(wǎng)42臺發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)進行了超聲波檢查 和覆膜金相檢查，發(fā)現(xiàn)有應(yīng)力腐蝕的護環(huán)占25. 7%,因應(yīng)力腐蝕裂紋而更

11、換的護環(huán)占16. 6%,護環(huán)應(yīng)力腐蝕問題已嚴重地威脅著發(fā)電機的安全運行。目前，降低氫氣濕度的主要措施有如下幾點。(1)嚴格執(zhí)行有關(guān)標準。氫冷發(fā)電機氫氣濕度的技術(shù)要求(DL/T651 1998)規(guī)定了發(fā)電機內(nèi)的氫氣濕度在一 25tOC露點溫度；當發(fā)電機停機備用時，若發(fā)電機內(nèi)溫度 低于10C,則氫氣濕度不得高于露點溫度一5C。氫氣濕度不高于露點溫度一 5c (0C)可有效地防止絕緣性能下降和護環(huán)應(yīng)力腐蝕，不低于一25 c的規(guī)定是為了防止因過于干燥使絕緣開裂。如果制造廠規(guī)定的濕度高于本標準，則應(yīng)按廠家標準執(zhí)行。例如：俄羅斯列寧格勒電力電機制造聯(lián)合公司 500MW機組運行規(guī)程的規(guī)定如下。發(fā)電機正常運行

12、應(yīng)保持氫氣相對濕度不大于 15%。在濕度增高至 20%時應(yīng)查明升 高的原因并采取措施排除； 必要時，可向發(fā)電機送人部分新的干燥氫氣， 而它的相對濕度應(yīng) 不大于10%。當發(fā)電機中氫氣達到 20%時應(yīng)每四小時測量一次濕度。允許發(fā)電機在濕度大于 20%,但不超過30%條件下運行；但這種情況一年不超過3次，每次不超過 3晝夜。(2)防止向發(fā)電機內(nèi)漏油。國產(chǎn)發(fā)電機漏油現(xiàn)象比較普遍，主要是由于氫壓波動時， 密封油系統(tǒng)的差壓閥和平衡閥跟蹤、調(diào)整不好。某些新技術(shù)的采用可以明顯改善漏油情況。 此外，根據(jù)運行中氫冷發(fā)電機用密封油質(zhì)量標準(DIJT 705- 1999),應(yīng)采用密封油凈化措施控制油中含水量在 50m

13、* dm3以下，也是為了避免因發(fā)電機進油使發(fā)電機內(nèi)部氫氣濕 度驟然升高的有效措施。(3)保持發(fā)電機氫氣干燥器運行良好。經(jīng)驗證明，不論何種型式的干燥器，只要運 行狀態(tài)良好，一般總是可以保持發(fā)電機內(nèi)的氫氣濕度低于露點溫度0C。考慮到停機時干燥器一般不工作，可能造成發(fā)電機濕度超標，特別是頻繁啟停的調(diào)峰發(fā)電機存在停機備用時濕度升高問題，建議選購帶有自循環(huán)風(fēng)機的氫氣干燥系統(tǒng)。吸附式干燥器具有故障率低、除濕效果好的優(yōu)點，宜優(yōu)先選用。此外，為避免發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)應(yīng)力腐蝕，推薦發(fā)電機轉(zhuǎn)子護環(huán)采用抗應(yīng)力腐蝕的 18Mnl8Cr 材料第二節(jié)防止定、轉(zhuǎn)子水路堵塞、漏水第二節(jié) 防止定、轉(zhuǎn)子水路堵塞、漏水一、條文 11.

14、 3. 1、11. 3. 1. 1、11. 3. 1 . 2原文：“ 11. 3. 1防止水路堵塞過熱。11. 3. 1. 1水內(nèi)冷系統(tǒng)中的管道、閥門的橡膠密封圈應(yīng)全部更換成聚四氟乙烯墊圈。11. 3. 1. 2安裝定子內(nèi)冷水反沖洗系統(tǒng)，定期對定子線棒進行反沖洗。反沖洗系統(tǒng)的所有鋼絲濾網(wǎng)應(yīng)更換為激光打孔的不銹鋼板新型濾網(wǎng)，防止濾網(wǎng)破碎進入線圈?！?多年來的實踐經(jīng)驗證明：雜質(zhì)、異物進入定子冷卻水中是造成定子水內(nèi)冷系統(tǒng)水路堵塞的主要原因之一。 定子水內(nèi)冷系統(tǒng)水路堵塞，將使被堵塞水路的水流量減少或斷水，造成繞組絕緣局部過熱損壞，嚴重者絕緣擊穿造成接地事故。例如：1994年濰坊電廠發(fā)生 2號300MW

15、發(fā)電機定子繞組局部超溫燒損線棒事故。1994年8月13日09: 13,在機組試運行中發(fā)電機定子接地保護突然動作、跳閘。事故前有功負荷為296MW無功負荷為160Mvar。檢查發(fā)現(xiàn)U相汽側(cè)45號槽上層與8號槽下層線棒出 槽口拐彎處絕緣斷裂、擊穿。其事故原因是由于在出廠水壓試驗時，將試驗用的橡皮塞遺留在45號槽上層線棒和 8號槽下層線棒勵端進水三通內(nèi)，使兩線棒水路完全堵塞，在運行中 兩線棒過熱膨脹，致使應(yīng)力集中(槽口外拐彎處)外絕緣脹裂，使發(fā)電機在試運行中發(fā)生定子 接地故障而跳閘停機。因此，定子水內(nèi)冷系統(tǒng)暢通無阻是保證發(fā)電機安全運行的基礎(chǔ)。發(fā)電機在長期運行中，定子內(nèi)冷水沿著一個固定方向流動，有可能

16、在內(nèi)冷水管的某些部位沉積雜質(zhì)和污垢。安裝定子內(nèi)冷水反沖洗系統(tǒng)，改變水流方向，定期對定子線棒進行反沖洗，就可以將這些積存的雜質(zhì)和污垢沖洗掉， 確保內(nèi)冷水的冷卻效果。為防止雜質(zhì)堵塞水路， 首先應(yīng)將定子水內(nèi)冷系統(tǒng)中采用的易老化變質(zhì)或破損掉渣的材料更換為性能優(yōu)越的材料。例如：定子水內(nèi)冷系統(tǒng)中管道、閥門的橡膠密封圈， 采用的材料就是易老化變質(zhì)的材料，應(yīng)將其更換成化學(xué)性能穩(wěn)定、耐老化性能優(yōu)越的聚四氟乙烯墊圈。為防止鋼絲濾網(wǎng)銹蝕破碎殘渣進入定子線棒，應(yīng)將反沖洗系統(tǒng)的所有鋼絲濾網(wǎng)更換為高強度耐腐蝕激光打孔的不銹鋼板新型 濾網(wǎng)。二、條文 1 . 3. 1. 3、11. 3. 1 . 4原文： “11. 3. 1

17、. 3大修時，對水內(nèi)冷定子、轉(zhuǎn)子線棒應(yīng)分路做流量試驗。11. 3. 1. 4擴大發(fā)電機兩側(cè)匯水母管排污口，并安裝不銹鋼法蘭，以便清除母管中的雜物。”為了確保發(fā)電機正常運行時定子線棒的冷卻效果，防止個別水路發(fā)生堵塞，使繞組局部絕緣過熱，大修時應(yīng)對水內(nèi)冷定子、轉(zhuǎn)子線棒做分路流量試驗，以便查出堵塞的分路，進行處理。為了便于清除匯水母管中的雜物，應(yīng)擴大發(fā)電機兩側(cè)匯水母管的排污口，同時為防止雜質(zhì)進入線棒當中，應(yīng)安裝高強度耐腐蝕的不銹鋼法蘭，以確保發(fā)電機的安全運行。三、條文1. 3. 1. 5原文：“11. 3. 1. 5 水內(nèi)冷發(fā)電機水質(zhì)應(yīng)嚴格控制規(guī)定范圍。水中銅離子含量超標時，為減緩銅管腐蝕， 125

18、M曖以下機組允許運行時在水中加緩蝕劑，但必須控 制pH值大于7. 0?！奔訌娝畠?nèi)冷系統(tǒng)的水質(zhì)化學(xué)監(jiān)督和水質(zhì)指標跟蹤分析，確保水內(nèi)冷發(fā)電機水質(zhì)在規(guī)定范圍之內(nèi)，防止因冷卻水質(zhì)指標不合格而造成發(fā)電機損壞事故。例如：1998年華能岳陽電廠發(fā)生 1號362. 5MW汽輪發(fā)電機定子線棒絕緣損壞重大 事故。1998年6月17日21: 16, 1號汽輪發(fā)電機定子接地保護動作，機組跳閘停機。其事 故原因是由于腐蝕產(chǎn)物將發(fā)電機定子2號槽上層線棒和53號槽下層線棒（同一冷卻水路）的端部水路的流通截面嚴重堵塞，水量減少，使線棒得不到充分冷卻而發(fā)熱，致使線棒絕緣損壞，在53號槽下層線棒直線端部處將絕緣擊穿造成接地故障。

19、造成定子線棒水路的流通截 面堵塞的主要原因是由于定子水內(nèi)冷系統(tǒng)及補水系統(tǒng)密封裝置不完善，水質(zhì)受空氣中二氧化碳污染，導(dǎo)致pH值降到6. 0-6. 3,使空芯銅導(dǎo)線產(chǎn)生腐蝕，定子中水的品質(zhì)不能完全達 到規(guī)程規(guī)定的指標，尤其是水中的含銅量經(jīng)常在300500 gS/dm3,最高日達到 2700 dg/dm&由于水質(zhì)的長期不合格，當腐蝕產(chǎn)物銅氧化物濃度過高時，在一定條件下，便會從 水中析出，沉積在線棒的通流截面上，造成定子線棒的水路堵塞。四、條文1. 3. 1. 6原文：“11. 3. 1. 6嚴格保持發(fā)電機轉(zhuǎn)子進水支座石棉盤根冷卻水壓低于轉(zhuǎn)子內(nèi)冷水進水壓力，以防石棉材料破損物進入轉(zhuǎn)子分水盒內(nèi)?！卑l(fā)電機

20、轉(zhuǎn)子進水支座石棉盤根是屬于易損材料，在運行中容易產(chǎn)生破損物。為了防止這些破損物進入轉(zhuǎn)子分水盒內(nèi)，堵塞轉(zhuǎn)子水冷系統(tǒng)， 必須嚴格保持發(fā)電機進水支座石棉盤根冷卻水壓低于轉(zhuǎn)子內(nèi)冷水進水壓力。五、條文1. 3. 1. 7原文： “11. 3.亞.7定子線棒層間測溫元件的溫差和出水支路的同層各定子線棒引水管出水溫差應(yīng)加強監(jiān)視。溫差控制值應(yīng)按制造廠規(guī)定，制造廠未明確規(guī)定的， 應(yīng)按照以下限額執(zhí)行： 定子線棒層間最高與最低溫度間的溫差達8C或定子線棒引水管出水溫差達8c時應(yīng)報警，應(yīng)及時查明原因，此時可降低負荷。 定子線棒溫差達14c或定子引水 管出水溫差達12 C,或任一定子槽內(nèi)層間測溫元件溫度超過90c或出水

21、溫度超過 85c時，在確認測溫元件無誤后，應(yīng)立即停機處理?！奔訌妼Χㄗ泳€棒各層間及引水管出水間的溫差監(jiān)視，可以及時發(fā)現(xiàn)內(nèi)冷回路堵塞的線棒，根據(jù)溫差的大小，采取降低負荷或立即停機處理等措施，以避免事故的發(fā)生。運行人員可以通過降低發(fā)電機負荷來確認測溫元件是否正常。由于發(fā)電機定子的發(fā)熱量與定子電流平方成正比，因此，當降低發(fā)電機負荷時，測溫元件的溫度應(yīng)有較大幅度的變化。否則，說明測溫元件有問題。 六、條文11. 3. 2原文： “11. 3. 2為防止發(fā)電機漏水，重點應(yīng)對絕緣引水管進行檢查，引水管外表應(yīng)無傷痕，嚴禁引水管交叉接觸，引水管之間、引水管與端罩之間應(yīng)保持足夠的絕緣距離?！苯^緣引水管是發(fā)電機內(nèi)

22、冷水回路中最易漏水的薄弱環(huán)節(jié)，因此必須詳細檢查確保引水管無任何傷痕、引水管間無交叉和引水管間以及與端罩間有足夠的絕緣距離。如果引水管交叉接觸， 在正常運行中就會產(chǎn)生相對運動互相摩擦，使管壁磨損變薄而漏水。如果引水管之間以及與端罩間距離較近，就有可能相互之間放電，燒損引水管引起漏水。 七、條文 11. 3. 3、11. 3. 3. 1、11. 3. 3. 2原文：“ 11. 3. 3防止轉(zhuǎn)子漏水。11. 3. 3.亞水內(nèi)冷發(fā)電機發(fā)出漏水報警信號，經(jīng)判斷確認是發(fā)電機漏水時，應(yīng)立即停機處理。11. 3. 3. 2選裝靈敏度可靠的漏水報警裝置，應(yīng)做好調(diào)試、維護和定期檢驗工作，確保裝置反應(yīng)靈敏、動作可靠

23、?！睘榱舜_保水內(nèi)冷發(fā)電機漏水報警裝置反應(yīng)靈敏、動作可靠，必須選擇性能優(yōu)越可靠的報警裝置，并做好調(diào)試、維護和定期檢驗工作，以防其誤動作。例如：發(fā)出漏水報警信號， 確認機內(nèi)漏水時，應(yīng)立即停機處理，以防事故擴大造成不應(yīng)有的損失。八、條文 11. 3. 3. 3-11 . 3. 3. 5原文： “11. 3. 3. 3轉(zhuǎn)子繞組復(fù)合引水管應(yīng)更換為有鋼絲編織護套的復(fù)合絕緣引水管。11. 3. 3. 4為了防止轉(zhuǎn)子線圈拐角斷裂漏水，至少將0FS2-1002型和0FS 1252型機組的出水銅拐角全部更換為不銹鋼材質(zhì)。11. 3. 3. 5推廣雙水內(nèi)冷發(fā)電機用氣密試驗代替水壓試驗。”由于鋼絲編織護套具有較高的機

24、械強度和一定的彈性，它能有效地保護復(fù)合絕緣引水管，因此，應(yīng)將轉(zhuǎn)子繞組復(fù)合引水管更換為有鋼絲編織護套的復(fù)合絕緣引水管，以利于發(fā)電機的安全運行。 對于懸掛式護環(huán)一中心環(huán)結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)子，每旋轉(zhuǎn)一周，護環(huán)與轉(zhuǎn)軸之間的徑向距離就發(fā)生一次交變循環(huán)，轉(zhuǎn)子繞組拐角就要承受一次疲勞應(yīng)力循環(huán)，同時轉(zhuǎn)子繞組拐角還要承受轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動時其自身和相應(yīng)的繞組端部的離心力引起的拉伸應(yīng)力的作用，久而久之轉(zhuǎn)子拐角易產(chǎn)生疲勞斷裂漏水。 我國雙水內(nèi)冷機組投產(chǎn)初期就曾多次發(fā)生此類故障，因此，應(yīng)將出水銅拐角更換為高強度耐腐蝕的不銹鋼拐角，以防止轉(zhuǎn)子繞組拐角斷裂漏水事故。大量的實踐證明，由于氣密試驗的靈敏度高，能夠更有效地發(fā)現(xiàn)泄漏點，因此推廣雙水

25、內(nèi)冷發(fā)電機用氣密試驗代替水壓試驗。第三節(jié)防止轉(zhuǎn)子匝間短路第三節(jié)防止轉(zhuǎn)子匝間短路原文：“11.4. n調(diào)峰運行的發(fā)電機，應(yīng)在停機過程和大修中分別進行動態(tài)、靜態(tài)匝間短路試驗，有條件的可加裝轉(zhuǎn)子繞組動態(tài)匝間短路在線監(jiān)測裝置，以便及早發(fā)現(xiàn)異常。11. 4. 2已發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路較嚴重的發(fā)電機應(yīng)盡快消缺，以防轉(zhuǎn)子、軸瓦磁化，差壓閥失控造成嚴重漏氫、漏油。若檢修時發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子、軸承、軸瓦已磁化，應(yīng)退磁 處理。退磁后要求剩磁值為：軸瓦、軸頸不大于2X1A T,其他部件小于10X10 T。轉(zhuǎn)子匝間短路故障是汽輪發(fā)電機常見故障，較輕微的故障可能僅是導(dǎo)致局部過熱和振動增大，嚴重的故障可發(fā)展為轉(zhuǎn)子接地和大軸磁化，嚴

26、重威脅發(fā)電機安全運行。20世紀80年代，我國200MW汽輪發(fā)電機曾經(jīng)多次發(fā)生轉(zhuǎn)子繞組接地故障，大多是在機組投產(chǎn)運行 兩年以內(nèi)即發(fā)生事故，主要原因是匝間絕緣制造工藝粗糙，出廠時即存在匝間短路以及絕緣電阻低等隱患。近年來制造的300MW及以上容量的發(fā)電機設(shè)計和制造都有明顯改善，但還遠不能杜絕因質(zhì)量問題引起的發(fā)電機故障。例如：1998年4月山東某電廠1臺QFSNH 3002型發(fā)電機，僅投運17個月即發(fā) 生嚴重匝間短路故障，勵側(cè)護環(huán)下極間連線和部分線匝燒斷。 其原因是制造時虛焊，運行中 脫焊，從而發(fā)生拉弧引起匝間短路事故。又如：1993年4月，沙嶺子電廠1號300MW（K氫氫）汽輪發(fā)電機在運行中發(fā)生轉(zhuǎn)

27、子 繞組匝間短路接地故障。 事故后拔下轉(zhuǎn)子護環(huán)檢查，發(fā)現(xiàn)汽側(cè)護環(huán)下 S極第7和8號線包端頭拐角處有短路放電熔跡，附近的絕緣隔板表層炭化附近的絕緣隔板表層炭化，護環(huán)內(nèi)壁上有一塊黑色金屬物的滴熔區(qū)已造成護環(huán)損傷；密封環(huán)下密封瓦及轉(zhuǎn)子軸頸因軸電流大面積燒傷；轉(zhuǎn)子大軸磁化。事故搶修時間持續(xù)一個多月，修復(fù)了繞組端部，大軸退磁并更換了一只護環(huán)。其事故主要原因可能是由于在制造過程中轉(zhuǎn)子汽側(cè)端部遺留有鋁金屬（如鋁屑等），經(jīng)長時期運行移至7號、8號線包間造成兩線包端頭拐角處匝間短路，繼而燒穿絕緣隔板，燒 傷護環(huán)。因此，防止轉(zhuǎn)子匝間短路故障主要措施：首先，應(yīng)改善轉(zhuǎn)子匝間絕緣的制造工藝， 提高轉(zhuǎn)子匝間絕緣的質(zhì)量水平

28、。其次，應(yīng)加強轉(zhuǎn)子在制造、 運輸、安裝及檢修過程中的管理，防止異物進人發(fā)電機。因為轉(zhuǎn)子匝間絕緣比較薄弱，即使在制造、運輸、安裝及檢修過程中有焊渣或金屬屑等微小異物進入轉(zhuǎn)子通風(fēng)道內(nèi)，也足以造成轉(zhuǎn)子匝間短路。再次，改進密封油系統(tǒng)，確保密封油系統(tǒng)平衡閥、壓差閥動作靈活、可靠，盡可能減少向發(fā)電機機內(nèi)進油。 發(fā)電機內(nèi)油污染是轉(zhuǎn)子發(fā)生匝間短路的原因之一。發(fā)電機進油是國產(chǎn)機組的常見缺陷，主要原因是設(shè)備的制造質(zhì)量不良，差壓閥、平衡閥靈敏度和可靠性難以滿足要求。氫氣壓力波動時，油壓跟蹤不好，不能維持氫油壓差， 導(dǎo)致氫氣泄漏或向發(fā)電機內(nèi)進油。故機組運行中的對策是盡量保持氫氣壓力的穩(wěn)定，避免發(fā)電機在低氫壓下運行。近

29、年來，隨著我國電網(wǎng)峰谷差的日益增大，機組承擔著繁重的調(diào)峰任務(wù)，使我國發(fā)電機轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障呈上升趨勢。其主要原因是由于發(fā)電機頻繁啟停調(diào)峰，使轉(zhuǎn)子繞組在熱循環(huán)應(yīng)力作用下產(chǎn)生繞組變形，由此可能引起匝間短路故障。頻繁起停的發(fā)電機更容易向發(fā)電機內(nèi)進油。兩班制運行的發(fā)電機長期低速盤車還存在著轉(zhuǎn)子匝線微小相對運動而產(chǎn) 生的“銅粉塵”問題，也是產(chǎn)生轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障的原因之一。因此，調(diào)峰運行的發(fā)電 機應(yīng)當對調(diào)峰能力和運行要求有相應(yīng)的規(guī)定，以防止轉(zhuǎn)子匝間短路故障的發(fā)生。第四節(jié)防止漏氫第四節(jié) 防止漏氫原文：“11. 5. 1大修后氣密試驗不合格的氫冷發(fā)電機嚴禁投入運行。11. 5. 2為防止氫冷發(fā)電機的氫

30、氣漏入封閉母線，在發(fā)電機出線箱與封閉母線連接處應(yīng)裝設(shè)隔氫裝置，并在適當?shù)攸c設(shè)置排氣孔和加裝漏氫監(jiān)測裝置。11. 5. 3應(yīng)按時檢測氫冷發(fā)電機油系統(tǒng)、主油箱內(nèi)、封閉母線外套內(nèi)的氫氣體積含量，超過1%時，應(yīng)停機查漏消缺。當內(nèi)冷水箱內(nèi)的含氫量達到3 %時報警，在120h內(nèi)缺陷未能消除或含氫量升至 20%時，應(yīng)停機處理。11. 5. 4 密封油系統(tǒng)平衡閥、壓差閥必須保證動作靈活、可靠，密封瓦間隙必 須調(diào)整合格。若發(fā)現(xiàn)發(fā)電機大軸密封瓦處軸頸有磨損的溝槽，應(yīng)及時處理?！睔錃馐且兹?、易爆氣體，一旦發(fā)生泄漏，將可能發(fā)生爆炸，并導(dǎo)致設(shè)備的嚴重損壞。 例如：1993年9月，渾江發(fā)電廠發(fā)生 5號200MW汽輪發(fā)電機

31、組漏氫著火事故。其 事故原因是，在機組大修時，錯誤地將密封油冷油器濾網(wǎng)端蓋的石棉墊更換為膠皮墊，機組投入運行后，膠皮墊在壓力、溫度和腐蝕介質(zhì)的作用下?lián)p壞，致使密封油系統(tǒng)發(fā)生泄漏，密封油壓下降，雖然直流油泵聯(lián)起也不能滿足發(fā)電機氫壓的要求雖然直流油泵聯(lián)起也不能滿足 發(fā)電機氫壓的要求， 導(dǎo)致氫氣從發(fā)電機端蓋外漏，被勵磁機自冷風(fēng)扇吸進滑環(huán)處，引起氫氣著火。又如：陡河發(fā)電廠曾發(fā)生過因氫氣進入發(fā)電機封閉母線引起爆炸的意外事故。 因此，防止氫氣泄漏重點措施為：一是要求保證氫冷系統(tǒng)嚴密。氫冷發(fā)電機檢修后必須進行氣密性試驗，氣密性試驗不合格，不允許投入運行。由于氟里昂為破壞臭氧層氣體， 故嚴禁采用此種氣體進行發(fā)

32、電機檢漏。建議可以采用氨氣體進行發(fā)電機檢漏。二是要求密封油系統(tǒng)平衡閥、壓差閥必須動作靈活、 可靠，以確保在機組運行中氫油的壓差在規(guī)定的范圍 內(nèi)，發(fā)電機不向外漏氫。 三是在發(fā)電機出線箱與封閉母線連接處應(yīng)裝設(shè)隔氫裝置，以防止氫氣漏人封閉母線。并在封閉母線上加裝可靠的漏氫探測裝置，以及早發(fā)現(xiàn)漏氫，也是防止因氫氣進入發(fā)電機封閉母線引起爆炸事故的有效措施之一。根據(jù)透平型同步電機技術(shù)條 件（GB/T 7064 1996）中規(guī)定，封閉母線外套內(nèi)的氫氣含量超過1%時應(yīng)停機處理。監(jiān)視發(fā)電機定子水內(nèi)冷系統(tǒng)的含氫量可以有效地發(fā)現(xiàn)定子繞組存在的早期絕緣故 障。通常由于氫氣對發(fā)電機普通引水管有微透作用，內(nèi)冷水箱中平時是

33、應(yīng)當含有微量氫的。 但當內(nèi)冷水箱中含氫量突然增加或絕對氫氣含量過大時，其可能就意味存在著嚴重的事故隱患，主要是由于發(fā)電機氫壓高于水壓，當定子水內(nèi)冷系統(tǒng)有滲漏時，定子內(nèi)冷水箱中將有較大量的氫氣逸出。內(nèi)冷水中的氫氣滲漏故障可能是由線棒絕緣磨損引起的，也有可能是水接頭密封失效、焊縫開焊、絕緣引水管損傷等原因造成的，通常其都可能引發(fā)相間或?qū)Φ囟搪肥鹿?。因此，?yīng)當對水內(nèi)冷系統(tǒng)水箱中含氫量進行在線監(jiān)測，以便及早發(fā)現(xiàn)事故隱患。透平型同步電機技術(shù)條件（GB/T 70641996）中規(guī)定，定子內(nèi)冷水箱中含氫量（體積含量）超過3%,應(yīng)加強電機的監(jiān)視，若超過 20%應(yīng)立即停機處理。例如： 盤山電廠俄羅斯制造的 50

34、0MW發(fā)電機定子內(nèi)冷水箱中氫氣含量報警值為1.2%,最大量程為3. 99%;類似的俄羅斯制造的200MW發(fā)電機設(shè)備驗收合同書規(guī)定，定子內(nèi)冷水箱中氫氣含量超過1. 5%為不合格，其發(fā)電機運行時報警限值為2%。定子內(nèi)冷水箱中含氫量 （體積含量）超過3%時，應(yīng)加強重點監(jiān)視以下三方面。1）應(yīng)每小時測量、記錄內(nèi)冷水箱 （水內(nèi)冷系統(tǒng)）中含氫量；2）應(yīng)加強監(jiān)視發(fā)電機定子線棒的溫度 （防止氣塞，線棒過熱）； 3）監(jiān)視發(fā)電機內(nèi)是否有水。對于采用氮氣隔離的內(nèi)冷水箱，定子水內(nèi)冷系統(tǒng)漏氫量的報警值、停機值應(yīng)按廠家規(guī)定執(zhí)行。例如：美國WEC公司研制的發(fā)電機定子水系統(tǒng)漏氫報警儀設(shè)定絕對漏氫量為0. 566m”天（20ft

35、3 /天）時報警。新近已報批的透平型同步電機技術(shù)條件（GB/T 70641996）修訂版中規(guī)定，定子水內(nèi)冷系統(tǒng)漏氫量超過0. 5m”天可在計劃停機時安排消缺，若漏氫量超過 10m3/天時應(yīng)立即停機處理。至今，華北電網(wǎng)已有約 20多臺發(fā)電機安裝了在線監(jiān)測漏氫濃度的裝置。第五節(jié)防止發(fā)電機非全相運行第五節(jié)防止發(fā)電機非全相運行原文： “11. 6防止發(fā)電機非全相運行。發(fā)電機變壓器組的主斷路器出現(xiàn)非全相運行時，其相關(guān)保護應(yīng)及時起動斷路器失靈保護，在主斷路器無法斷開時，斷開與其連接在同一母線上的所有電源?！卑l(fā)電機的非全相運行主要是由于斷路器一相未斷開或未合上而造成不對稱負荷， 這時在定子繞組中有負序電流，

36、它產(chǎn)生的磁場對于轉(zhuǎn)子是以2倍頻率旋轉(zhuǎn)，這種旋轉(zhuǎn)磁場在轉(zhuǎn)子本體、 槽楔和護環(huán)感應(yīng)出 2倍頻率的負序電流， 該電流在這些部 件上和各部件的接觸處產(chǎn)生很大的附加損耗和溫升，產(chǎn)生局部過熱。負序電流過大將燒壞發(fā)電機轉(zhuǎn)子齒部、槽楔和護環(huán)嵌裝面燒熔和產(chǎn)生裂紋。例如：一臺QFS 300 2型發(fā)電機，在機組解列時，發(fā)電機一變壓器組高壓側(cè)斷 路器一相拒跳，造成發(fā)電機非全相運行。事故造成發(fā)電機轉(zhuǎn)子本體大齒護環(huán)嵌裝面過熱發(fā)藍， 護環(huán)套裝面，平衡用鉛螺釘甩出 96個，主變壓器中性點接地鋼體燒斷。又如：一臺QFSNP 2002型發(fā)電機，在機組解列時，主變壓器高壓側(cè)斷路器V相拒跳，造成發(fā)電機非全相運行。 事故造成了發(fā)電機轉(zhuǎn)

37、子本體套裝面有過熱痕跡，大齒極面有過熱現(xiàn)象，勵端護環(huán)套裝面嚴重過熱，產(chǎn)生一條5. 5m求的裂紋。為了防止發(fā)電機非全相運行， 發(fā)電機一變壓器組的高壓側(cè)斷路器應(yīng)采用三相聯(lián)動操 動機構(gòu)，其次應(yīng)裝設(shè)斷路器失靈保護，當發(fā)電機一變壓器組斷路器失靈時，失靈保護動作切除同一母線上的所有電源。第六節(jié) 防止發(fā)電機非同期并網(wǎng)第六節(jié)防止發(fā)電機非同期并網(wǎng)原文：“11. 7防止發(fā)電機非同期并網(wǎng)?！卑l(fā)電機非同期并網(wǎng)過程類似電網(wǎng)系統(tǒng)中的短路故障，其后果是非常嚴重的。 發(fā)電機非同期并網(wǎng)產(chǎn)生的強大沖擊電流不僅危及電網(wǎng)的安全穩(wěn)定，而且對并網(wǎng)發(fā)電機組、 主變壓器以及汽輪發(fā)電機組的整個軸系也將產(chǎn)生巨大的破壞作用。例如：1997年神頭第

38、二發(fā)電廠發(fā)生 1號機組發(fā)電機非同期并網(wǎng)事故。1997年9月15日，在1號機組的起動過程中，由于 500kV出口斷路器控制回路二次電纜絕緣損壞，引 起電纜芯線間瞬間擊穿，合閘回路接通，導(dǎo)致了發(fā)電機非同期合閘并網(wǎng)。發(fā)電機非同期并網(wǎng)所產(chǎn)生的沖擊電流造成 1號主變壓器U相（奧地利ELIN公司生產(chǎn)，單相容量 210MVA 1992 年7月16日投入運行）嚴重損壞。同時，2號主變壓器差動保護誤動，2號機組跳閘停機，從而造成了嚴重的設(shè)備損壞和全廠停電的重大事故，直接經(jīng)濟損失達112. 3萬元，少發(fā)電量達 307. 636GWh為了避免發(fā)電機非同期并網(wǎng)事故的發(fā)生，對于新投產(chǎn)機組、大修機組及同期回路（包括電壓交

39、流回路、控制直流回路、整步表、自動準同期裝置及同期把手等）進行過改動或設(shè)備更換的機組，在第一次并網(wǎng)前必須進行以下工作。1）對同期回路進行全面、細致的校核（尤其是同期繼電器、整步表和自動準同期裝置應(yīng)定期校驗）。條件允許的可以通過在電壓互感器二次側(cè)施加試驗電壓（注意必須斷開電壓互感器）的方法進行模擬斷路器的手動準同期及自動準同期合閘試驗同時檢查整步表與自動 準同期裝置的一致性。2）倒送電試驗（新投產(chǎn)機組）或發(fā)電機一變壓器組帶空載母線升壓試驗（檢修機組）。校核同期電壓檢測二次回路的正確性，并對整步表及同期檢定繼電器進行實際校核。3）假同期試驗。進行斷路器的手動準同期及自動 準同期合閘試驗，同期（繼電

40、器）閉鎖試驗，檢查整步 表與自動準同期裝置的一致性。4）斷路器操作控制二次回路電纜絕緣滿足要求。5）核實發(fā)電機電壓相序與系統(tǒng)相序一致。此外，發(fā)電機在自動準同期并網(wǎng)時，必須先在“試驗”位置檢查整步表與自動準同期裝置的一致性（以防止自動準同期裝置故障），然后“投入”自動準同期裝置并網(wǎng)第七節(jié)防止發(fā)電機局部過熱第七節(jié)防止發(fā)電機局部過熱原文：“ 11. 8.亞發(fā)電機絕緣過熱監(jiān)測器過熱報警時，應(yīng)立即取樣進行色譜分析，必要時停機進行消缺處理。11. 8. 2應(yīng)對氫內(nèi)冷轉(zhuǎn)子進行通風(fēng)試驗。11. 8. 3全氫冷發(fā)電機定子線棒出口風(fēng)溫差達到8C,應(yīng)立即停機處理?！碑敯l(fā)電機由于某種原因發(fā)生絕緣局部過熱時，絕緣體將分

41、解散發(fā)出特有的物質(zhì)，通過取樣進行色譜分析，可以判斷過熱的材質(zhì)和過熱程度，以便于確定應(yīng)采取的措施，防止故障的擴大。許多電廠在運行實踐中先后多次發(fā)現(xiàn)氫內(nèi)冷轉(zhuǎn)子繞組的個別端部、槽部出現(xiàn)通風(fēng)孔堵塞現(xiàn)象。其主要原因有雜物進入、槽楔墊條沒有開孔、槽楔下墊條在運行中發(fā)生位移等， 造成轉(zhuǎn)子過熱、導(dǎo)線變形等現(xiàn)象，嚴重地影響了轉(zhuǎn)子絕緣和發(fā)電機的正常運行。因此在大修中，必須檢查轉(zhuǎn)子通風(fēng)孑 L的堵塞情況，并進行必要的處理。全氫冷發(fā)電機在運行中要監(jiān)控定子線棒出口風(fēng)溫溫差，以便早期發(fā)現(xiàn)繞組故障，當出口風(fēng)溫溫差超過規(guī)定值時，說明個別線棒風(fēng)路被堵塞產(chǎn)生局部過熱，有發(fā)展成絕緣事故的危險。例如：1995年3月12日，廣東沙角發(fā)電

42、總廠 5號發(fā)電機（QFNH3002型，全氫冷） 在負荷為295MW寸，發(fā)現(xiàn)5號定子線棒出口風(fēng)溫為 61cC, 3號定子線棒出口風(fēng)溫為 51C , 定子線棒間出口風(fēng)溫差達 10C,超過8cC的規(guī)定。根據(jù)5號發(fā)電機在不同負荷下定子線棒 出口風(fēng)溫差變化情況，采取了降低負荷運行的措施，限制在 220MW 50Mvar以下運行。6月 3日停機大修，檢查發(fā)現(xiàn)汽端 18號槽上層線棒對應(yīng)的出風(fēng)口5號測溫元件的矩形絕緣引風(fēng)管內(nèi)距槽口約40mmt,被揉成一個團狀的薄膜紙堵塞。由于發(fā)現(xiàn)及時，并采取降低負荷運 行的措施，才沒有造成嚴重后果。因此，要求全氫冷發(fā)電機定子線棒出口風(fēng)溫差達到8c時，應(yīng)立即作出停機處理，這是十

43、分必要的。第八節(jié) 防止發(fā)電機內(nèi)遺留金屬異物第八節(jié)防止發(fā)電機內(nèi)遺留金屬異物原文：“11. 9. 1建立嚴格的現(xiàn)場管理制度，防止鋸條、螺釘、螺母、工具等金 屬雜物遺留在定子內(nèi)部，特別應(yīng)對端部線圈的夾縫、上下漸伸線之間位置作詳細檢查。11. 9. 2 大修時應(yīng)對端部緊固件（如壓板緊固的螺栓和螺母、支架固定螺母和螺 栓、引線夾板螺栓、匯流管所用卡板和螺栓等 ）緊固情況以及定子鐵芯邊緣矽鋼片有無斷裂 等進行檢查?！钡诰殴?jié)防止定子單相接地故障第九節(jié)防止定子單相接地故障原文：“11. 10當發(fā)電機定子回路發(fā)生單相接地故障時，允許的接地電流值如表11 1規(guī)定。發(fā)電機定子接地保護的動作整定值按表11-1的要求確

44、定。當定子接地保護報警時，應(yīng)立即停機。200MW及以上容量的發(fā)電機的接地保護裝置宜作為跳閘?！北?1-1發(fā)電機定子繞組單相接地故障電流允許值IIn發(fā)電機額定電壓 I 發(fā)電機額定容量I接地電流允許值(kV)11(MW)(A)110.11511100113113118-15. 7511125, 200112(對于氫冷發(fā)電機為12. 5)1118”20111300”6第十節(jié)防止轉(zhuǎn)子一點接地第十節(jié)防止轉(zhuǎn)子一點接地原文：“11. 11當發(fā)電機的轉(zhuǎn)子繞組發(fā)生一點接地時，應(yīng)立即查明故障點與性質(zhì)。如系穩(wěn)定性的金屬接地，應(yīng)立即停機處理?！钡谑还?jié)防止次同步諧振第十一節(jié)防止次同步諧振原文：“11. 12發(fā)電廠應(yīng)準

45、確掌握有串聯(lián)補償電容器送出線路的汽輪發(fā)電機組軸系扭轉(zhuǎn)振動頻率，協(xié)助電網(wǎng)管理部門共同防止次同步諧振?！爆F(xiàn)代大容量汽輪發(fā)電機組軸系的固有低階扭振頻率常常低于工頻。電網(wǎng)是由電阻、 電感和電容組成的電氣回路，本身存在固有的電氣自振頻率。遠距離高壓輸電線路上往往采用串聯(lián)補償電容器以提高其輸送容量。當采用串聯(lián)補償以后，電網(wǎng)的自振頻率降低。 如果遇有擾動，電網(wǎng)的自振頻率與電網(wǎng)的工頻相疊減，形成拍頻作用在發(fā)電機上，可使軸系產(chǎn)生強迫扭振。此強迫扭振頻率如與軸系固有扭振頻率相同而共振時，稱為次同步共振。此時扭振振幅不被衰減，可能使軸系某一斷面造成疲勞損傷而破壞。其危害相當大，一次次同步共振可使轉(zhuǎn)子的疲勞壽命消耗達

46、100%,故應(yīng)極力避免。例如：1970年12月9日，在美國南加州愛迪生公司莫哈夫(Mohave)發(fā)電廠1臺790MW機組的大軸突然發(fā)生嚴重損壞，并且當時無法解釋事故發(fā)生的原因。當修復(fù)運行后，1971年10月26日這臺機組又發(fā)生同樣的事故，這才引起人們的注意。兩次事故時的運行系統(tǒng)、 現(xiàn)象與損壞情況基本相同。兩次事故都是在斷開該電廠兩回500kV線路中一回時開始發(fā)生。在控制室內(nèi)，運行人員發(fā)現(xiàn)閃光信號，初期有功功率、勵磁電壓和勵磁電流尚指示正常，后 來發(fā)現(xiàn)控制室地板振動，轉(zhuǎn)子電流由正常值上升到滿刻度，同時發(fā)出轉(zhuǎn)子接地、 負序保護動作與異常振動，運行人員立即手動停機。事故后檢查發(fā)現(xiàn)滑環(huán)間的軸嚴重燒損，

47、發(fā)電機與勵磁機間以及中壓汽輪機的兩側(cè)靠背輪全因強烈振動而損壞。事故時記錄500kv線路電流中有30.5hz的電流分量，這是當時系統(tǒng)的自然諧振頻 率，該電流分量相應(yīng)的旋轉(zhuǎn)磁場對轉(zhuǎn)子感生的電流頻率是6030.5=29.5hz ,正好和機組第2模式頻率30.1hz十分接近，因而產(chǎn)生了發(fā)電機次同步諧振。因此，發(fā)電廠必須準確掌握有串聯(lián)補償送出線路的汽輪發(fā)電機組的軸系扭轉(zhuǎn)振動頻率，并提供給電網(wǎng)管理部門。電網(wǎng)調(diào)度部門在串聯(lián)補償電容投切運行（包括部分退出和各種系統(tǒng)運行方式下）時，應(yīng)防止系統(tǒng)與機組構(gòu)成機電諧振的條件，以避免發(fā)生次同步諧振。第十二節(jié)防止勵磁系統(tǒng)故障第十二節(jié)防止勵磁系統(tǒng)故障原文：“ 11. 13.

48、1有進相運行工況的發(fā)電機，其低勵限制的定值應(yīng)在制造廠給定的容許值和保持發(fā)電機靜穩(wěn)定的范圍內(nèi)，并定期校驗。11. 13. 2自動勵磁調(diào)節(jié)器的過勵限制和過勵保護的定值應(yīng)在制造廠給定的容許值內(nèi)，并定期校驗。11. 13. 3勵磁調(diào)節(jié)器的自動通道發(fā)生故障時應(yīng)及時修復(fù)并投入運行。嚴禁發(fā)電機在手動勵磁調(diào)節(jié)（含按發(fā)電機或交流勵磁機的磁場電流的閉環(huán)調(diào)節(jié)）下長期運行。在手動勵磁調(diào)節(jié)運行期間，在調(diào)節(jié)發(fā)電機的有功負荷時必須先適當調(diào)節(jié)發(fā)電機的無功負荷，以防止發(fā)電機失去靜態(tài)穩(wěn)定性。11. 13. 4在電源電壓偏差為 +10% 15%、頻率偏差為+4% 6%時，勵磁控制系統(tǒng)及其繼電器、開關(guān)等操作系統(tǒng)均能正常工作。11. 13. 5 在機組起動、停機和其他試驗過程中，應(yīng)有機組低轉(zhuǎn)速時切斷發(fā)電 機勵磁的措施。”勵磁系統(tǒng)是維持發(fā)電機運行的核心，其作用不僅在于在發(fā)電機正常運行時，為發(fā)電機轉(zhuǎn)子提供基本的磁場能量，也在于當電力系統(tǒng)發(fā)生突然短路或突加負荷、甩負荷時，自動對發(fā)電機進行強行勵磁或強行減磁，以提高電力系統(tǒng)運行穩(wěn)定性和可靠性，也在于當發(fā)電機內(nèi)部出現(xiàn)短路時，對發(fā)電機勵磁系統(tǒng)繞組進行滅磁，以避免事故的擴大。因此，要求發(fā)電機 運行時勵磁調(diào)節(jié)器必須投入自動通道，不允許使用恒流電源或手動通道。否則，可能導(dǎo)致事故的發(fā)生。例如：1982年8月7日，在華中電網(wǎng)發(fā)生系統(tǒng)振蕩事故中，青山熱電廠11號機組由于勵磁系統(tǒng)工作在