降低1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差

1、華能國際電力股份有限公司長興電廠2016年度QC成果報(bào)告書降低1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差PAGE PAGE 39華能國際電力股份有限公司長興電廠2012年度QC成果報(bào)告書降低1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差課題背景華能長興電廠“上大壓小”工程2*660MW高效超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組為國內(nèi)首創(chuàng)，擁有多項(xiàng)世界領(lǐng)先技術(shù)，采用國產(chǎn)超超臨界鍋爐和汽輪發(fā)電機(jī)，為目前國內(nèi)一次再熱機(jī)組最高參29.3MPa/605/623，主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)達(dá)到國內(nèi)領(lǐng)先水平。先進(jìn)的技術(shù)和指標(biāo)保證了華能長興電廠“上大壓小”項(xiàng)目在國內(nèi)同類型機(jī)組中的科技領(lǐng)先位置，2016年該項(xiàng)目分別獲得“國家優(yōu)質(zhì)工程金質(zhì)獎(jiǎng)”、“國家煤電節(jié)能減排示范電站”、“全球年度最佳工業(yè)水處

2、理金獎(jiǎng)”等諸多沉甸甸的榮譽(yù)和獎(jiǎng)項(xiàng)。為進(jìn)一步提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)效益，降低企業(yè)成本，華能長興電廠對(duì)運(yùn)行小指標(biāo)嚴(yán)抓細(xì)管，對(duì)節(jié)能、環(huán)保指標(biāo)也提出了更高的要求，向著 “高起點(diǎn)規(guī)劃、高標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)、高水平管理，高效率產(chǎn)出” 的“四高”目標(biāo)前進(jìn)。長興電廠鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)兩側(cè)布置，每側(cè)各配有空預(yù)器、一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)等設(shè)備。燃燒所得的煙氣在空預(yù)器中與送入爐膛的空氣進(jìn)行熱交換，并在空預(yù)器前后均布置氧化鋯氧量計(jì)。名詞解釋：氧量：指鍋爐燃燒所產(chǎn)生煙氣中氧氣含量的百分比。氧量偏差：指鍋爐尾部煙道呈兩側(cè)布置，兩側(cè)氧量有所不同而產(chǎn)生的差值。一、小組概況活動(dòng)課題降低1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差小組名稱華能國際電力股份有限公司長興電廠運(yùn)

3、行四值QC小組課題類型現(xiàn)場(chǎng)型活動(dòng)時(shí)間2016年4月2017年3月成立時(shí)間2016年4月小組人數(shù)12人活動(dòng)率100%課題注冊(cè)日期2016年4月課題注冊(cè)編號(hào)HNCD/QC-201607所屬部門華能長興電廠運(yùn)行部序號(hào)姓名性別崗位文化程度QC職務(wù)1程懷瑋男值長大專組長2潘友國男值長本科技術(shù)顧問3沈志碩男機(jī)長大專副組長4鐘琦男機(jī)長大專對(duì)外協(xié)調(diào)5盛偉斌男值班員本科成果編寫6閆碧晨女巡檢本科數(shù)據(jù)整理7雷翔男值班員大專數(shù)據(jù)采集8泮建平男值班員大專數(shù)據(jù)分析9沈永超男巡檢本科數(shù)據(jù)分析 10劉洋男巡檢本科活動(dòng)實(shí)施11王忠航男巡檢本科活動(dòng)實(shí)施12閔宇輝男巡檢本科現(xiàn)狀調(diào)查制表：程懷瑋 2016年4月制表：鐘琦 2015

4、年6月二、選擇課題1號(hào)機(jī)組兩側(cè)氧量偏差降至0.9（ %） 以內(nèi)部門要求2016年1-3月各負(fù)荷段氧量偏差均值（%）330-460MW460-550MW550-660MW均值1月1.141.251.061.152月1.211.231.121.193月1.191.271.091.181-3份月份各負(fù)荷段氧量偏差平均值為：1.173（%）從圖表中可以看出2016年1-3月#1爐尾部煙道兩側(cè)氧量偏差均值為1.173，未達(dá)到部門給我們提出的技術(shù)要求。運(yùn)行現(xiàn)狀選定課題降低1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差三、現(xiàn)狀調(diào)查調(diào)查一：各負(fù)荷下氧量偏差情況為深入研究鍋爐運(yùn)行氧量偏高大的原因，QC小組調(diào)取了2016年1月至2016年3

5、月#1爐兩側(cè)運(yùn)行氧量偏差與負(fù)荷情況，把不同負(fù)荷區(qū)段進(jìn)行分割，對(duì)兩側(cè)氧量偏差程度及對(duì)應(yīng)氧量的實(shí)際平均值進(jìn)行統(tǒng)計(jì)比較，同時(shí)考慮到尾部煙道氧量測(cè)點(diǎn)的多值性，活動(dòng)小組討論決定以空預(yù)器出口氧量為準(zhǔn)，相同負(fù)荷段樣本容量為300次，列出了氧量偏差頻數(shù)統(tǒng)計(jì)表，并繪制成柱形圖。表3-1 330460MW下氧量偏差值的頻數(shù)統(tǒng)計(jì)表序號(hào)偏差范圍/%A側(cè)氧量/%B側(cè)氧量/%偏差出現(xiàn)頻次各偏差段頻率/%10-0.46.87.193%20.4-0.86.87.47224%30.8-1.26.87.813444.7%41.2-1.66.88.185 28.3% 制表：閆碧晨 2016年4月表3-2 460550MW下氧量偏差

6、值的頻數(shù)統(tǒng)計(jì)表序號(hào)偏差范圍/%A側(cè)氧量/%B側(cè)氧量/%偏差出現(xiàn)頻次各偏差段頻率/%10-0.44.74.93612%20.4-0.84.75.23913%30.8-1.24.75.519565%41.2-1.64.75.83010% 制表：閆碧晨 2016年4月表3-3 550660MW下氧量偏差值的頻數(shù)統(tǒng)計(jì)表序號(hào)偏差范圍/%A側(cè)氧量/%B側(cè)氧量/%偏差出現(xiàn)頻次各偏差段頻率/%10-0.42.52.712 4%20.4-0.82.53.17224%30.8-1.22.53.415652%41.2-1.62.53.86020%制表：閆碧晨 2016年4月圖3-1 不同負(fù)荷段氧量偏差頻率統(tǒng)計(jì)圖 制

7、圖：閆碧晨 2016年4月結(jié)論：從上圖中我們可以發(fā)現(xiàn)，各負(fù)荷段均存在兩側(cè)氧量偏差現(xiàn)象，且偏差在0.8%-1.2%的出現(xiàn)頻次遠(yuǎn)大于其他偏差段，且在460-550MW負(fù)荷區(qū)間此偏差段占比較其他負(fù)荷段更為明顯。調(diào)查二：特定負(fù)荷下偏差調(diào)查 從調(diào)查一中，我們得出了偏差最為明顯的負(fù)荷區(qū)間，據(jù)此小組成員結(jié)合機(jī)組實(shí)際運(yùn)行狀況，選擇了500MW這個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)，調(diào)取1-3月份#1機(jī)組AGC撤出，機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在500MW的相關(guān)氧量測(cè)點(diǎn)曲線，并隨機(jī)抽取并統(tǒng)計(jì)幾組數(shù)據(jù)，繪制成折線圖。表3-4 各測(cè)點(diǎn)氧量值和偏差關(guān)系表樣本A空預(yù)器前氧量均值%B空預(yù)器前氧量均值%空預(yù)器前氧量偏差%A空預(yù)器后氧量均值%B空預(yù)器后氧量均值%空

8、預(yù)器后氧量偏差%14.25.00.84.45.41.024.325.20.884.65.71.134.235.10.874.45.51.144.254.930.684.35.51.254.355.260.914.65.81.2制表：雷翔2016年4月圖3-2 500MW負(fù)荷下空預(yù)器前后氧量配偏差關(guān)系圖制圖：雷翔 2016年4月結(jié)論：由上表分析可得出結(jié)論，氧量偏差形成在空預(yù)器前，并且經(jīng)過空預(yù)器，其偏差值發(fā)生了一定的變化。調(diào)查三：氧量偏差形成與加劇過程調(diào)查為了探索氧量偏差形成的過程，小組利用機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在500MW，對(duì)二次風(fēng)門擋板，LL附加風(fēng)擺動(dòng)機(jī)構(gòu)與各角偏差進(jìn)行了調(diào)整，保證煙氣的一定偏斜度，對(duì)煙

9、道各溫度測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，并進(jìn)行樣本抽查，如下表所示。 表3-5 500MW負(fù)荷各段溫差和空預(yù)器前氧量偏差序號(hào)A高過出口煙溫B高過出口煙溫A低再入口煙溫 B低再 入口煙溫 空預(yù)器前氧量偏差%1704690552 5600.827146915585721.237306705415701.547007025525490.656907055465550.9制表：沈志碩 2016年4月 圖3-3 煙溫偏差與氧量偏差關(guān)系圖制圖：沈志碩 2016年4月結(jié)論：由圖可得，在高過出口、低再入口都形成了一定的溫度偏差，其中可見煙氣存在不均勻程度較大，氧量偏差因此產(chǎn)生。為探索氧量偏差的加劇過程，小組人員通過在500

10、MW負(fù)荷時(shí)，對(duì)不同時(shí)段的兩側(cè)一次風(fēng)壓差、送風(fēng)壓差、爐膛負(fù)壓，兩側(cè)密封板高度的調(diào)整等數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，通過控制單變量變化，對(duì)大數(shù)據(jù)中抽取5個(gè)樣本探究偏差加劇的過程。表3-6 500MW負(fù)荷下空預(yù)器后氧量偏差和各參數(shù)統(tǒng)計(jì)表樣本一次風(fēng)壓差/kPa送風(fēng)壓差/kPa爐膛負(fù)壓/Pa兩側(cè)密封板位移/cm空預(yù)器前氧量差/%空預(yù)器后氧量差/%10.10.02-509.80.961.120.10.01-1009.51.011.230.10+3010.00.95 1.040.20.0209.70.981.150.10.03+508.91.021.3制表：劉洋 2016年4月結(jié)論：從表中數(shù)據(jù)可得，因進(jìn)風(fēng)吸入口和各側(cè)風(fēng)機(jī)出

11、力不均，空預(yù)器密封板下放位移的不同造成氧量加劇的程度不一。從上述調(diào)查和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)分析可得，造成氧量偏差包含內(nèi)因和外因兩個(gè)因素，其中內(nèi)因?yàn)楸碛?jì)本身問題，外因?yàn)闋t系統(tǒng)運(yùn)行方式變化造成偏差形成和加劇。鑒于此，小組成員在機(jī)組撤出AGC，負(fù)荷穩(wěn)定在500MW時(shí)，進(jìn)行了大容量的試驗(yàn)，同時(shí)聯(lián)系配合熱工人員對(duì)相關(guān)表計(jì)的準(zhǔn)確性進(jìn)行了確認(rèn)，臨時(shí)增加了一部分測(cè)點(diǎn)，并在一定時(shí)間內(nèi)保持鍋爐微正壓運(yùn)行，控制參變量。通過運(yùn)行的調(diào)整，對(duì)偏差數(shù)據(jù)進(jìn)行了整合，繪制成下表，并繪制出了相關(guān)參數(shù)調(diào)整對(duì)氧量偏差影響的餅分圖。表3-7 500MW穩(wěn)定負(fù)荷下調(diào)整相關(guān)參數(shù)后所得偏差與目標(biāo)值差值統(tǒng)計(jì)序號(hào)名稱不同調(diào)整因素下氧量偏差/%偏差所占百分比

12、/%累計(jì)百分比/%1煙氣存在偏差0.4843.643.62尾部煙道漏風(fēng)0.3229.172.73爐膛漏風(fēng)0.1614.587.24表計(jì)布置不合理0.109.196.35氧化鋯表計(jì)積灰、不靈敏0.043.7100合計(jì)1.1100制表：盛偉斌 2016年4月圖3-4 氧量偏差影響因素統(tǒng)計(jì)餅分圖制圖：盛偉斌 2016年4月結(jié)論：從餅分圖中可以看出，煙氣存在偏差、尾部煙道漏風(fēng)造成氧量偏差占累計(jì)百分比的72.7%，是造成#1爐兩側(cè)氧量偏差大的癥結(jié)。四、設(shè)定目標(biāo)根據(jù)現(xiàn)狀調(diào)查，結(jié)合鍋爐實(shí)際運(yùn)行情況，若能夠解決這兩項(xiàng)的55%，那么也可將氧量偏差降低至P=1.1-1.1*72.7%*55%=0.66（%）0.9

13、（%）這顯然滿足部門對(duì)運(yùn)行班組的要求。綜合考慮氧量偏差和鍋爐運(yùn)行參數(shù)的要求，在不影響鍋爐安全、環(huán)保、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基礎(chǔ)上，小組討論將目標(biāo)設(shè)定為#1爐氧量偏差由1.1（%）降至0.7（%）。圖4-1 目標(biāo)對(duì)照?qǐng)D制圖：沈志碩 2016年4月 五、原因分析圖5-1關(guān)聯(lián)圖制圖：盛偉斌 2016年5月影響癥結(jié)的九大末端因素：1、一次風(fēng)機(jī)出力偏差大； 2、密封板下放位移??；3、送風(fēng)機(jī)出力偏差大； 4、各角一次風(fēng)速偏差大；5、磨煤機(jī)組合方式； 6、部分風(fēng)門卡澀；7、金屬壁溫高； 8、引風(fēng)機(jī)出力偏差大；9、單次吹灰多、少。六、確定要因確認(rèn)一：一次風(fēng)機(jī)出力偏差大末端因素一次風(fēng)機(jī)出力偏差大確認(rèn)方法查閱曲線確認(rèn)時(shí)間20

14、16.05.20確認(rèn)人程懷瑋判斷標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)壓偏差小于0.2kPa小組成員在3-5月份隨機(jī)調(diào)取了幾個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)(與制粉系統(tǒng)運(yùn)行臺(tái)數(shù)有關(guān))相關(guān)參數(shù)，統(tǒng)計(jì)成下表，并畫出折線圖。負(fù) 荷A一次風(fēng)機(jī)電流（A）B一次風(fēng)機(jī)電流（A）330MW9289440MW110107500MW126119660MW129124 圖6-1各負(fù)荷下兩側(cè)一次風(fēng)機(jī)電流從圖中可以看出在各個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)，兩側(cè)一次風(fēng)機(jī)電流差小于5A，兩側(cè)一次風(fēng)壓偏差小于0.1kPa，故一次風(fēng)機(jī)出力偏差大判斷為非要因。結(jié)論非要因制表：程懷瑋 2016年5月確認(rèn)二：密封板下放位移小末端因素密封板下放位移小確認(rèn)方法現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確認(rèn)時(shí)間2016.06.10確認(rèn)人沈永超

15、判斷標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)驗(yàn)表明，空預(yù)器的漏風(fēng)率與密封板的下降位移有著顯著的影響，密封板下放位移隨機(jī)組不同而不同，小組成員利用AGC撤出，機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在500MW的契機(jī)，與熱工人員一同對(duì)兩側(cè)空預(yù)器#1、#2、#3號(hào)密封板的下放位移分別進(jìn)行統(tǒng)一調(diào)整。密封板下放位移/cmA側(cè)漏風(fēng)率/%B側(cè)漏風(fēng)率/%（8.8，9.1）5.45.3（9.1，9.1）5.25.3（9.4，9.7）5.04.8（9.7，10）4.64.4由此可得A、B空預(yù)器扇形密封板下放位移逐步增大值9.5cm以上后，空預(yù)器漏風(fēng)率得到了明顯的改善，故將標(biāo)準(zhǔn)定為空預(yù)器密封板下放位移大于9.5cm。小組成員調(diào)取3-5月份密封板下降位移的歷史記錄，考慮到機(jī)組

16、停役時(shí)的不準(zhǔn)確數(shù)據(jù)，小組對(duì)每個(gè)月隨機(jī)抽取了20個(gè)工況，統(tǒng)計(jì)計(jì)算成下表，并繪制出柱形圖。月份3月4月5月A側(cè)平均位移/cm9.129.088.93B側(cè)平均位移/cm9.269.329.03 6-2空預(yù)器密封板下放位移與漏風(fēng)率關(guān)系圖 從圖中可得，所得的平均值均未達(dá)到9.5cm以上，因此判斷為要因。結(jié)論要因制表：沈永超 2016年6月確認(rèn)三：送風(fēng)機(jī)出力偏差大末端因素送風(fēng)機(jī)出力偏差大確認(rèn)方法查閱曲線確認(rèn)時(shí)間2016.06.01確認(rèn)人雷翔判斷標(biāo)準(zhǔn)兩側(cè)送風(fēng)機(jī)電流差小于5A。小組成員在3-5月份隨機(jī)調(diào)取了幾個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)，統(tǒng)計(jì)成下表，并畫出折線圖。負(fù)荷A送風(fēng)機(jī)電流（A）B送風(fēng)機(jī)電流（A）330MW39.138

17、.8440MW42.541.8500MW49.548.9660MW69.369.5 圖6-3 各負(fù)荷下兩側(cè)送風(fēng)機(jī)電流從圖中可以看出在各個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)，兩側(cè)送風(fēng)機(jī)電流差小于5A、出口風(fēng)壓小于0.02kPa，故送風(fēng)機(jī)出力出力偏差大判斷為非要因。結(jié)論非要因制表：雷翔 2016年6月確認(rèn)四：各角一次風(fēng)速偏差大末端因素各角一次風(fēng)速偏差大確認(rèn)方法查閱資料確認(rèn)時(shí)間2016.06.21確認(rèn)人閔宇輝判斷標(biāo)準(zhǔn)各角一次風(fēng)速偏差小于8m/s經(jīng)查閱有關(guān)資料，當(dāng)鍋爐燃用的煤質(zhì)和燃燒器結(jié)構(gòu)確定時(shí)，一次風(fēng)量與一次風(fēng)速相對(duì)應(yīng)。一次風(fēng)速對(duì)煤粉氣流著火速度和著火穩(wěn)定性的影響是很重要的。一次風(fēng)速愈大，煤粉氣流著火熱越大，燃燒更為滯后。

18、一次風(fēng)速?zèng)Q定著一次風(fēng)氣流的剛性，特別的，當(dāng)一次風(fēng)速高于火焰?zhèn)鞑ニ俣葧r(shí)，將可能引起脫火現(xiàn)象，影響鍋爐的安全性。一次風(fēng)速太小會(huì)造成煤粉著火距離太近。在運(yùn)行中，控制的一次風(fēng)總風(fēng)壓太低， 就可能造成著火距離太近，從而引起燃燒器噴口的過熱變形直至損壞。當(dāng)各角的一次風(fēng)速偏差相當(dāng)大時(shí)，將引起各角煤粉氣流著火的時(shí)間點(diǎn)不同，有些提前燃燒，有些燃燒滯后，從而增加火焰的偏斜度，引起煙氣殘余旋轉(zhuǎn)增大。我廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)一次風(fēng)速為20m/s以上，當(dāng)偏差大于基準(zhǔn)值的40%作為界點(diǎn)（即8m/s），來判斷一次風(fēng)速是否存在偏差大的現(xiàn)象。小組人員隨機(jī)調(diào)取了六臺(tái)制粉系統(tǒng)在正常運(yùn)行、一次風(fēng)母管壓力基本一致時(shí)，各角一次風(fēng)速的數(shù)據(jù)，統(tǒng)計(jì)如

19、下表。 磨煤機(jī)編號(hào)四角編號(hào)A磨B磨C磨D磨E磨F磨#1一次風(fēng)速（m/s）23.130.128.327.629.828.6#2一次風(fēng)速（m/s）24.525.423.424.826.327.5#3一次風(fēng)速（m/s）16.819.821.620.919.622.9#4一次風(fēng)速（m/s）21.621.626.326.823.525.3經(jīng)過數(shù)據(jù)整合，可得每臺(tái)磨得最大一次風(fēng)速偏差如下表。磨煤機(jī)編號(hào)A磨B磨C磨D磨E磨F磨最大風(fēng)速偏差m/s7.310.38.28.710.28.7從表中看出，我廠制粉系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)，各個(gè)角的一次風(fēng)速存在較大的偏差，最大可達(dá)10m/s的差值，因此判斷此項(xiàng)為要因。結(jié)論要因制表：閔宇

20、輝 2016年6月確認(rèn)五：磨煤機(jī)組合方式末端因素磨煤機(jī)組合方式確認(rèn)方法現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確認(rèn)時(shí)間2016.6.28確認(rèn)人沈永超判斷標(biāo)準(zhǔn)磨煤機(jī)組合方式不同煙溫偏差影響小于5根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，運(yùn)行人員一般在400MW負(fù)荷左右啟停第四臺(tái)磨煤機(jī)，在520MW負(fù)荷左右啟動(dòng)第五臺(tái)磨煤機(jī)，其中因某些磨煤機(jī)故障或煤粉較差時(shí)，存在提前啟磨和間隔運(yùn)行磨煤機(jī)的現(xiàn)象。小組人員根據(jù)事實(shí)情況，隨機(jī)調(diào)取了不同負(fù)荷段磨煤機(jī)組合方式與A、B側(cè)高再出口煙溫差的關(guān)系，并對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行整合平均處理，繪制成下表。330MW磨煤機(jī)運(yùn)行方式與煙溫差運(yùn)行磨煤機(jī)DEFCEFCDECDF煙溫偏差/30282930500MW磨煤機(jī)運(yùn)行方式與煙溫差運(yùn)行磨煤機(jī)CDEF

21、BCDEBCDFBDEF煙溫偏差/28263029660MW磨煤機(jī)運(yùn)行方式與煙溫差運(yùn)行磨煤機(jī)BCDEFABCDEABCDFACDEF煙溫偏差/33333634經(jīng)過數(shù)據(jù)整合，可得在同一負(fù)荷下，磨煤機(jī)組合方式不同對(duì)煙溫偏差影響絕對(duì)值如下表。負(fù)荷330MW500MW660MW煙溫偏差絕對(duì)值/243上述表分析可得，在相同負(fù)荷下，磨煤機(jī)組合方式不同煙溫偏差影響小于5，故磨煤機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)判斷為非要因。結(jié)論非要因制表：沈永超 2016年6月確認(rèn)六：部分風(fēng)門卡澀末端因素部分風(fēng)門卡澀確認(rèn)方法現(xiàn)場(chǎng)檢查確認(rèn)時(shí)間2016.6.30確認(rèn)人閆碧晨判斷標(biāo)準(zhǔn)二次風(fēng)門指令與反饋偏差值小于10%1）通過查閱相關(guān)資料，每個(gè)角的二次風(fēng)

22、速、二次風(fēng)量都影響著該角出口煤粉氣流的燃燒情況?，F(xiàn)場(chǎng)勘察發(fā)現(xiàn)，有部分二次風(fēng)門開度為0，部分卡在60%左右，當(dāng)發(fā)生此情況時(shí)，應(yīng)及時(shí)對(duì)風(fēng)門進(jìn)行斷、送電操作。2）小組成員利用調(diào)停檢修期間，對(duì)#1機(jī)組的84個(gè)風(fēng)門進(jìn)行調(diào)試試驗(yàn)。小組成員將每個(gè)閥門從0開至100%，再返回至0，檢查就地顯示與DCS顯示的偏差，統(tǒng)計(jì)結(jié)果如下表。偏差（%）02以內(nèi)2-5之間5-8之間個(gè)數(shù)（個(gè)）502563從上表看出所有風(fēng)門就地開度與DCS顯示開度偏差都在10%以內(nèi)，風(fēng)門都正常。正常運(yùn)行時(shí)，只要及時(shí)對(duì)卡澀風(fēng)門進(jìn)行處理，對(duì)燃燒造成的影響不會(huì)很大。因此判定為非要因。結(jié)論非要因制表：閆碧晨 2016年6月確認(rèn)七：金屬壁溫高末端因素金屬

23、壁溫高確認(rèn)方法現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確認(rèn)時(shí)間2016.7.05確認(rèn)人盛偉斌判斷標(biāo)準(zhǔn)金屬壁溫高低影響煙溫偏差 由因果圖可得，金屬壁溫高改變著配風(fēng)方式，終將導(dǎo)致煙氣偏斜，生產(chǎn)中通過監(jiān)視各段煙溫差來體現(xiàn)煙氣的不均勻程度。小組成員查閱我廠再熱器的相關(guān)設(shè)計(jì)資料，我廠再熱器采用兩級(jí)布置，純對(duì)流換熱特性，高溫再熱器布置在水平煙道內(nèi)后部，順流布置。以提高鍋爐效率為目的，廠部要求再熱汽溫壓紅線運(yùn)行。各受熱面系統(tǒng)分配比例不同于常規(guī)超超臨界機(jī)組，其分配如下表：系統(tǒng)過熱器再熱器水冷壁省煤器我廠吸熱比例3020.3455.0常規(guī)超超臨界32.718.5454.0再熱器本工程常規(guī)超超臨界低溫12.111.5高溫8.27.0高溫再熱器屏

24、采用不同的節(jié)流孔徑，以減小再熱器熱偏差。高溫再熱器B側(cè)煙氣熱流密度較大，分配流量較多。故在運(yùn)行中存在較大壁溫差值。小組人員查閱資料中末級(jí)再熱器管壁壁溫分布，發(fā)現(xiàn)成M型分布，且個(gè)別區(qū)域存在較高的煙溫。被迫于煙溫的調(diào)整，運(yùn)行人員對(duì)LL附加風(fēng)擺角擺動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行不平衡調(diào)整，小組成員試驗(yàn)了幾種常用的擺動(dòng)情況，并在負(fù)荷為500MW時(shí)對(duì)壁溫、煙溫及其偏差進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，并將相關(guān)數(shù)據(jù)繪制成如下表格。LL附加風(fēng)擺角與偏差表調(diào)節(jié)方案#1/#2/#3/#4角LL風(fēng)擺動(dòng)機(jī)構(gòu)再熱器最高壁溫/A高再出口溫度/B高再出口溫度/煙溫偏差/方案1100/100/100/10064972068139方案2100/100/30/3063

25、271870018方案350/50/50/5064872368538方案450/50/0/064270968128方案550/100/100/064872568243方案630/50/30/3064272867948方案750/50/100/10064869073545方案80/0/100/10064768072949方案930/30/30/3064572069525 在再熱器壁溫允許的條件下，提高再熱汽溫是我們的目的。當(dāng)我們力求兩側(cè)氧量偏差值降至最小，調(diào)整LL附加風(fēng)擺動(dòng)機(jī)構(gòu)在一致的水平位置時(shí)，會(huì)造成壁溫接近649。因此，判定金屬壁溫高是限制煙溫偏差減小的要因。結(jié)論要因制表：盛偉斌 2016年

26、7月確認(rèn)八：引風(fēng)機(jī)出力偏差大末端因素引風(fēng)機(jī)出力偏差大確認(rèn)方法查閱曲線確認(rèn)時(shí)間2016.7.07確認(rèn)人劉洋判斷標(biāo)準(zhǔn)各負(fù)荷下兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速偏差小于100rpm為了驗(yàn)證不同負(fù)荷段，是否因兩側(cè)引風(fēng)機(jī)出力偏差大導(dǎo)致兩側(cè)煙氣量不均而產(chǎn)生氧量偏差，因我廠引風(fēng)機(jī)為轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)，靜葉擋板開度一直保持在100%開度，小組人員對(duì)各特征負(fù)荷點(diǎn)引風(fēng)機(jī)的平均轉(zhuǎn)速和出入口壓差進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。負(fù)荷A引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速/rpmB引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速/rpm330MW39453942440MW44084405500MW49014902660MW52755278 從上表中可以看出在幾個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)，A、B引風(fēng)機(jī)偏差未達(dá)到100rpm，壓力增幅差未達(dá)到0.05k

27、Pa。同時(shí)，運(yùn)行人員為防止因其他原因?qū)е乱L(fēng)機(jī)之間出現(xiàn)搶風(fēng)現(xiàn)象，引風(fēng)機(jī)入口聯(lián)絡(luò)擋板處于常開狀態(tài)。故判斷引風(fēng)機(jī)出力偏差大為非要因。結(jié)論非要因制表：劉洋 2016年7月確認(rèn)九：單次吹灰多、少末端因素單次吹灰多、少確認(rèn)方法查閱資料確認(rèn)時(shí)間2016.07.06確認(rèn)人鐘琦判斷標(biāo)準(zhǔn)24小時(shí)內(nèi)對(duì)各受熱面進(jìn)行吹灰受熱面積灰嚴(yán)重時(shí)將導(dǎo)致兩側(cè)煙道阻力不均勻，產(chǎn)生兩側(cè)煙氣流量不均，同時(shí)又進(jìn)一步加劇了金屬壁溫的升高。我廠吹灰器布置總共水冷壁76只短槍，煙道40只長槍，8只半長槍，SCR8只蒸汽吹灰槍、24只聲波吹灰器。運(yùn)行人員深知吹灰的重要性，在部門領(lǐng)導(dǎo)的高度重視下，現(xiàn)已下發(fā)相關(guān)吹灰文件，優(yōu)化了吹灰方式，將新的吹灰方

28、式納入運(yùn)行部技術(shù)通知單中。由于運(yùn)規(guī)在每年年底統(tǒng)一修訂，技術(shù)通知單作為當(dāng)年的臨時(shí)運(yùn)規(guī)使用，新的吹灰規(guī)定將收納至“華能長興電廠企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)/輔機(jī)運(yùn)行規(guī)程/吹灰系統(tǒng)/吹灰方式”中。實(shí)施后吹灰壓力長吹壓力為2.5MPa，半長吹壓力為2MPa，短吹壓力為1.5MPa吹灰負(fù)荷范圍330660MW吹灰順序短吹長吹半長吹單次吹灰數(shù)量短吹：每月1日白班A層吹灰器吹灰1、3、7、9、11、13、17；每月1日中班A層吹灰器吹灰2、5、6、10、12、14、16、18；每月1日夜班A層吹灰器吹灰4、8、15、19、20；每月2日吹B層，每月3日吹C層，每月4日吹D層，以此類推。長吹半長吹：白班吹R/L2、5、8、16、

29、17、18。中班吹R/L3、6、9、10、11、12、13、14；夜班吹R/L1、4、7、19、20及RH2/RL2、RH3/RL3、RH4/RL4在部門領(lǐng)導(dǎo)的關(guān)注和運(yùn)行人員有效執(zhí)行相關(guān)技術(shù)命令下，受熱面積灰程度得到了大幅度改善，故吹灰安排不合理判斷為非要因。結(jié)論非要因制表：鐘琦 2016年7月經(jīng)過上述分析和要因確認(rèn)，造成的#1爐兩側(cè)煙氣存在偏差和尾部煙道漏風(fēng)的要因?yàn)椋?、密封板下放位移小2、各角一次風(fēng)速偏差大3、金屬壁溫高七、制定對(duì)策對(duì)策措施表序號(hào)要因?qū)Σ吣繕?biāo)措施負(fù)責(zé)人地點(diǎn)計(jì)劃完成時(shí)間1密封板下放位移小調(diào)整密封板下放位移將密封板下降位移控制在9.5mm以上就地調(diào)整密封板。將LCS投入自動(dòng)，接

30、入DCS操作畫面。沈志碩空預(yù)器LCS畫面8月20日2各角一次風(fēng)速偏差大調(diào)整各角一次風(fēng)速各角一次風(fēng)速偏差小于8m/s1、進(jìn)行冷態(tài)一次風(fēng)標(biāo)定試驗(yàn)。2、調(diào)整可調(diào)伸縮孔、維持風(fēng)壓鐘 琦集控室9月15日3金屬壁溫高優(yōu)化配風(fēng)方式兩側(cè)煙溫偏差降低至25以下制定試驗(yàn)方案并實(shí)施。歸納調(diào)整方法盛偉斌集控室9月30日制表：盛偉斌 2016年8月八、對(duì)策實(shí)施實(shí)施一 調(diào)整密封板下放位移1、采取的措施1）就地調(diào)整密封板：與鍋爐專工加強(qiáng)聯(lián)系，利用就地LCS畫面將A、B兩側(cè)#1、2、3號(hào)扇形板分別逐步下降一定位置，并在各個(gè)負(fù)荷階段試驗(yàn)觀察空預(yù)器電流波動(dòng)情況，若穩(wěn)定則繼續(xù)緩慢下降高度。圖8-1 就地LCS控制畫面2）將LCS投

31、入自動(dòng)，接入DCS操作畫面：聯(lián)系檢修將扇形板控制投入自動(dòng)并接到DCS畫面，若工況變化引起空預(yù)器產(chǎn)生故障時(shí)，及時(shí)調(diào)整扇形板高度，防止空預(yù)器動(dòng)靜部分摩擦增大，產(chǎn)生卡澀現(xiàn)象，影響機(jī)組安全運(yùn)行。2、措施實(shí)施小組在對(duì)策實(shí)施后對(duì)幾個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)，不同密封板下放位移與空預(yù)器電流進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，如下表所示。表8-1 活動(dòng)期間330MW密封板高度與空預(yù)器電流序號(hào)A空電流/AA側(cè)扇形板下放位移/cmB空電流/AB側(cè)扇形板下放位移/cm118.09.0,9.0,9.018.09.3,9.3,9.3218.09.3,9.3,9.318.19.6,9.6,9.6318.09.8,9.8,9.818.010.2,10.2，10

32、.2418.910.1,10.1，10.119.110.5，10.5，10.5521.510.5,10.5，10.52111.1,11.1，11.1制表：沈志碩 2016年8月表8-2 活動(dòng)期間500MW密封板高度與空預(yù)器電流序號(hào)A空電流/AA側(cè)扇形板下放位移/cmB空電流/AB側(cè)扇形板下放位移/cm118.09.2,9.2,9.218.09.2,9.2,9.2218.09.4,9.4,9.418.19.5,9.5,9.5318.09.6,9.6,9.618.010.1,10.1，10.1418.210.0,10.0，10.019.610.4，10.4，10.4521.510.4,10.4，1

33、0.423.011.0,11.0，11.0制表：沈志碩 2016年8月表8-3 活動(dòng)期間660MW密封板高度與空預(yù)器電流序號(hào)A空電流/AA側(cè)扇形板下放位移/cmB空電流/AB側(cè)扇形板下放位移/cm118.09.0,9.0,9.018.09.0,9.0,9.0218.09.3,9.3,9.318.19.3,9.3,9.3318.09.5,9.5,9.518.09.6,9.6,9.6418.59.6,9.6,9.621.59.9,9.9,9.9524.510.0,10.0，10.025.010.4，10.4，10.4制表：沈志碩 2016年8月對(duì)策實(shí)施結(jié)果檢查小組將試驗(yàn)前后的下放位移進(jìn)行了比較，數(shù)

34、據(jù)如下表，并繪制成柱狀圖。表8-4 活動(dòng)前后各負(fù)荷點(diǎn)密封板下放位移對(duì)比階段活動(dòng)前活動(dòng)后負(fù)荷/MW330500660330500660下放位移/m/s9.39.29.010.19.99.6制表：盛偉斌 2016年8月圖8-2 活動(dòng)前后各負(fù)荷點(diǎn)密封板下放位移對(duì)比制圖：盛偉斌 2016年8月從上圖中可以看出，經(jīng)過對(duì)策實(shí)施，在不同負(fù)荷階段確?？疹A(yù)器電流不產(chǎn)生大幅度波動(dòng)的前提下將A、B空預(yù)器兩側(cè)密封板下放位移增至9.5cm，低負(fù)荷時(shí)下放位移可增至10cm左右，達(dá)到了預(yù)期的目標(biāo)。實(shí)施二 調(diào)整各角一次風(fēng)速采取的措施1）進(jìn)行一次風(fēng)速標(biāo)定試驗(yàn)：向鍋爐專工匯報(bào)各角一次風(fēng)速不均情況，再由專工聯(lián)系專業(yè)人員在停爐后進(jìn)行

35、冷態(tài)一次風(fēng)速標(biāo)定試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果如下表：表8-5 一次風(fēng)速標(biāo)定數(shù)據(jù)匯總磨煤機(jī)內(nèi)容#1#2#3#4平均A粉管平均風(fēng)速m/s16.09 17.73 16.01 16.55 16.56偏差%-3.04 6.83 -3.54 -0.25 B粉管平均風(fēng)速m/s18.23 15.33 15.48 14.46 15.88偏差%14.84 -3.45 -2.48 -8.91 C粉管平均風(fēng)速m/s17.66 18.00 17.49 17.67 17.71偏差%-0.24 1.66 -1.24 -0.18 D粉管平均風(fēng)速m/s22.69 22.83 17.68 22.11 21.335偏差%6.38 7.03 -1

36、7.09 3.68 E粉管平均風(fēng)速m/s21.68 21.51 16.12 20.57 19.97偏差%8.57 7.73 -19.29 2.99 F粉管平均風(fēng)速m/s21.68 21.51 16.12 20.57 19.75偏差%10.334.86-13.20-1.99 制表：盛偉斌 2016年9月2）調(diào)整可調(diào)伸縮孔、維持風(fēng)壓從試驗(yàn)情況看，經(jīng)專家組討論，一次風(fēng)標(biāo)定系數(shù)誤差均在10%之間，考慮到測(cè)速裝置線性度較差，以及運(yùn)行人員習(xí)慣問題，不進(jìn)行系數(shù)調(diào)整，適當(dāng)調(diào)整所有磨煤機(jī)可調(diào)縮孔。通過向部門建議下發(fā)技術(shù)命令，要求一次風(fēng)母管壓力維持在9.0kPa左右，確保一次風(fēng)速時(shí)刻大于20m/s，減小燃燒滯后、

37、延遲所帶來的影響。2、對(duì)策實(shí)施結(jié)果檢查對(duì)策實(shí)施后，小組將試驗(yàn)前后的相關(guān)數(shù)據(jù)繪制成下表 表8-6 活動(dòng)前后一次風(fēng)速差統(tǒng)計(jì)表階段活動(dòng)前活動(dòng)后負(fù)荷/MW330500660392500660最大風(fēng)速差/m/s10.110.210.57.87.77.6圖8-3 活動(dòng)前后一次風(fēng)速差比較圖制表：盛偉斌 2016年9月從圖中可以得出，經(jīng)過對(duì)策實(shí)施，各角的一次風(fēng)速差值降低至8m/s以下，一次風(fēng)速穩(wěn)定在一定范圍內(nèi)，目標(biāo)完成。實(shí)施三 優(yōu)化配風(fēng)方式在要因確認(rèn)中，小組成員通過對(duì)LL附加風(fēng)擺動(dòng)機(jī)構(gòu)的調(diào)整，了解到LL附加風(fēng)的配風(fēng)對(duì)再熱器壁溫起到至關(guān)重要的作用，同時(shí)爐內(nèi)二次風(fēng)的配比方式影響著火焰的偏斜，在原有的試驗(yàn)結(jié)果基礎(chǔ)上

38、做了深入試驗(yàn)。1、對(duì)策實(shí)施1）制定試驗(yàn)方案并實(shí)施：試驗(yàn)?zāi)康模罕ＷC汽溫，減小煙氣偏斜量。試驗(yàn)要求：（1）在幾個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)，他們分別為330MW、500MW，660MW。（2）在試驗(yàn)過程中若發(fā)生兩側(cè)煙溫偏差大，造成壁溫超限的情況，應(yīng)尋找燃燼風(fēng)擺角消除偏差的方法。試驗(yàn)過程：（1）基于對(duì)低氧燃燒的經(jīng)驗(yàn)，借鑒部門于2015年做的提高再熱汽溫試驗(yàn)，將底層風(fēng)開大，中間段風(fēng)門相應(yīng)收小，形成微欠氧狀態(tài)；燃燼風(fēng)區(qū)域略開大，使煤粉能夠完全燃盡，將火焰中心控制在一定范圍內(nèi)。（2）在負(fù)荷穩(wěn)定的狀態(tài)下，將其他三個(gè)角放在水平位置，通過其他手段將再熱汽溫穩(wěn)定在618，分別調(diào)整燃燼風(fēng)的四個(gè)擺角，統(tǒng)計(jì)水平煙道的兩側(cè)煙溫，

39、統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)如下表所示。表8-7 燃燼風(fēng)#1角擺角調(diào)整下的煙溫情況#1角擺角（%）0255075100再熱器壁溫（）649642643642639煙溫差（）271815106制表：泮建平 2016年9月從上表看出燃燼風(fēng)#1擺角越靠近100%，兩側(cè)煙溫偏差越小。表8-8 燃燼風(fēng)#2角擺角調(diào)整下的煙溫情況#2角擺角（%）0255075100再熱器壁溫（）648641642640639煙溫差（）3924201515制表：泮建平 2016年9月從上表看出燃燼風(fēng)#2擺角在75-100%之間，兩側(cè)煙溫偏差最小。表8-9 燃燼風(fēng)#3角擺角調(diào)整下的煙溫情況#3角擺角（%）0255075100再熱器壁溫（）6426

40、41642648631煙溫差（）79152032制表：泮建平 2016年9月從上表看出燃燼風(fēng)#3擺角在25-50%之間，兩側(cè)煙溫偏差較小。表8-10 燃燼風(fēng)#4角擺角調(diào)整下的煙溫情況#4角擺角（%）0255075100再熱器壁溫（）640641642648632煙溫差（）1012152328制表：泮建平 2016年9月從上表看出燃燼風(fēng)#4擺角越靠近0，兩側(cè)煙溫偏差越小。2）歸納調(diào)整辦法：通過試驗(yàn)過程可以得出以下結(jié)論：（1）當(dāng)水平煙道煙溫較低時(shí)，可以通過開大燃燒區(qū)域的下層風(fēng)門，減少上層風(fēng)門開度，減少中間層風(fēng)門三種手段調(diào)節(jié)。（2） 當(dāng)水平煙道A側(cè)煙溫小于B側(cè)煙溫時(shí)，通過開大燃燼風(fēng)的#1角和#2角，

41、關(guān)小#3，#4角能消除煙溫偏差。2、對(duì)策實(shí)施效果檢查對(duì)策實(shí)施后，小組對(duì)對(duì)策實(shí)施煙溫偏差進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)。表8-11 對(duì)策實(shí)施前后煙溫偏差、再熱汽溫對(duì)比表階段活動(dòng)前活動(dòng)后負(fù)荷/MW330500660330500660水平煙道煙溫差/352832121513制表：盛偉斌 2016年9月表8-4 對(duì)策實(shí)施前后煙溫偏差對(duì)比表制圖：盛偉斌 2016年12月從上表看出，對(duì)策實(shí)施后，于各個(gè)特征負(fù)荷點(diǎn)，兩側(cè)煙溫偏差降至25以下，目標(biāo)完成。同時(shí)，因配風(fēng)方式的改變、LL附加風(fēng)調(diào)節(jié)方式均會(huì)影響到氮氧化物的生成濃度，小組統(tǒng)計(jì)了，小組據(jù)此進(jìn)行了環(huán)保評(píng)估，對(duì)氮氧化物的排放指標(biāo)進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，如下圖。圖9-3實(shí)施前后氮氧化物排放對(duì)比

42、制圖：閆碧晨 2016年12月從上圖看出活動(dòng)后，氮氧化物排放大幅下降，環(huán)保效益較好。九、效果檢查1、目標(biāo)檢查：小組統(tǒng)計(jì)了2016年10-12月份各負(fù)荷段氧量偏差的情況，具體數(shù)值如下表。表9-1 活動(dòng)前后氧量偏差對(duì)比表負(fù)荷活動(dòng)前氧量均值%活動(dòng)后氧量均值%A側(cè)均值B側(cè)均值偏差A(yù)側(cè)均值B側(cè)均值偏差330MW5.56.71.25.46.00.6500MW3.64.71.13.34.00.7660MW2.43.41.02.12.70.6平均偏差1.10.63根據(jù)上述偏差分析計(jì)算，繪制偏差對(duì)比圖如下：s圖9-1 活動(dòng)前后兩側(cè)氧量偏差對(duì)比圖制圖：盛偉斌 2016年12月 #1爐兩側(cè)氧量偏差從活動(dòng)前的1.1

43、%降至活動(dòng)后的0.63%，對(duì)比實(shí)施前后小組起初設(shè)定的目標(biāo)值，繪制柱狀圖可得： 圖9-2 活動(dòng)前后實(shí)際值與目標(biāo)值對(duì)比圖制圖：盛偉斌 2016年12月從上圖中看出，1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差已降至目標(biāo)值以下，目標(biāo)完成。 小組活動(dòng)后，我們重新進(jìn)行了試驗(yàn)，對(duì)各影響氧量偏差的癥結(jié)重新進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)，匯成下表，并畫出餅分圖。序號(hào)名稱試驗(yàn)前后偏差值之間差均值%偏差所占百分比%累計(jì)百分比%1爐膛漏風(fēng)0.1838.338.32表計(jì)布置不合理0.121.3 59.63煙氣存在偏差0.0817.076.64尾部煙道漏風(fēng)0.0714.991.55氧化鋯表計(jì)積灰、不靈敏0.048.5100合計(jì)0.47100制表：盛偉斌 2016年12月圖9-3 活動(dòng)后氧量偏