空預(yù)器改造方案報告0317修改后匯總

1、檢 索 號大唐魯北發(fā)電有限責任公司2 x 330MW 機組空預(yù)器改造方案說明書O型黑罌山東電力工程咨詢院有限公司5 N PTC SHANDONG ELECTRIC POWER ENGMEHMG CONSULTING HSTITUTE COHLTTL二零一五年三月批 準:審核:校 核:編 寫:包封A:第一卷 第4冊技術(shù)文件工程設(shè)計技術(shù)方案 熱機部分崇和尚實精誠創(chuàng)想1 工程概況2常規(guī)脫硝空預(yù)器堵塞、腐蝕原因分析3本工程空預(yù)器情況4故障原因分析5空預(yù)器改造方案6改造性能保證指標7存在問題8改造工程工期9改造工程概算10投資回收崇和尚實精誠創(chuàng)想1概述,1概述大唐魯北發(fā)電有限責任公司現(xiàn)有 2x 330M

2、靡煤發(fā)電機組分別于2009年9月20 日、2009年12月20日投產(chǎn)發(fā)電，為了響應(yīng)國家節(jié)能減排號召，公司對兩臺機組進 行選擇性催化還原法（SCR）脫硝系統(tǒng)改造，配套委托豪頓華公司進行空氣預(yù)熱器及其 吹灰器的改造，#2機組空預(yù)器改造于2012年1月完成，#1機組空預(yù)器改造于2012 年7月完成。廠址條件大唐魯北發(fā)電有限責任公司2X 330M懶煤發(fā)電廠位于山東省無棣縣北部區(qū)域。 無棣縣位于山東省的北部，東北瀕臨渤海灣，東南連沾化縣，南靠陽信縣，西接德 州地區(qū)慶云縣，北與河北省滄州地區(qū)海興縣、黃驊市為鄰。運輸條件公路運輸電廠周邊公路交通便利，南側(cè)有大濟路通往濟南和205國道與濱博高速公路相接；辛沙路

3、連接東營和河北，距堤口鎮(zhèn)僅幾公里。以上兩條公路均為一級公路，路 面寬21米，路面平均高程+5.2米；北側(cè)有到黃驊港海防公路，該公路為一級公路 與307國道接壤，路面寬21米，設(shè)計高程+5.5米。鐵路運輸電廠距已經(jīng)建成投運的滄（州）一（黃驊）港鐵路和朔（州）一黃（驊港）鐵路僅 20公里，滄港鐵路等級為R級，正線數(shù)為單線，該線于1984年建成，并延伸至黃驊港三千噸級碼頭，改造后的滄港鐵路運輸能力為2000萬噸，目前的運量僅為200萬噸；朔黃鐵路等級為I級，正線數(shù)為單線，直通黃驊港一期已投運的4個3.5萬噸泊位碼頭。大唐魯北發(fā)電有限責任公司至黃驊港公路距離為20公里，交通運輸便利。 1.4氣象條件根

4、據(jù)氣象臺的資料統(tǒng)計，大唐魯北發(fā)電有限責任公司周圍的氣象特征值:多年平均大氣溫度12.7C多年平均相對濕度63%多年極端最高氣溫43.7C多年極端最低氣溫-25.3C多年平均降雨量549.3mm多年平均大氣壓力1061.7hPa(a)鹽霧指數(shù)0.12mg / cm基本風壓值0.55KN /m2基本雪壓0.4KN / m2主導風向西南風最大凍土深度650mm廠房零米海拔高度（黃海局程）4.5m1.5鍋爐概述大唐魯北發(fā)電有限責任公司1、2號鍋爐為哈爾濱鍋爐廠有限公司根據(jù)美國ABB-CE燃燒工程公司設(shè)計制造的 HG-1020/18.58-YM23型鍋爐，該鍋爐為亞臨界參 數(shù)、一次中間再熱、單爐膛自然循

5、環(huán)汽包鍋爐。設(shè)計燃用煙煤，采用平衡通風、中 速磨煤機組成的直吹式制粉系統(tǒng)、 擺動燃燒器四角切圓燃燒方式，固態(tài)排渣煤粉爐， 鍋爐為全鋼構(gòu)架，緊身封閉，爐頂為大罩殼，整體呈倒U型布置。鍋爐以最大連續(xù)負荷（MCR工況為設(shè)計參數(shù)，最大連續(xù)蒸發(fā)量為 1020t/h ,過 熱器、再熱器蒸汽出口溫度均為543C ,給水溫度258.8 C。機組電負荷為330MMP TRL工況）時，鍋爐的額定蒸發(fā)量為969t/h 。表1-1鍋爐設(shè)計規(guī)范名稱單位負荷二匚況BMCRECR75%THA滑壓40%THA主蒸汽流量t/h1020969665362主蒸汽出口壓力MPa.g18.5818.4918.057.37主蒸汽出口溫度

6、C543543543543崇和尚實精誠創(chuàng)想名稱單位負荷二匚況BMCRECR75%THA滑壓40%THA過熱蒸汽壓降MPa1.3731.250.620.49給水壓力MPa.g20.3520.1318.988.12給水溫度C258.8255.8235.3205.01再熱烝汽流里t/h923.21877.5610.46338.85再熱蒸汽出口壓力MPa.g4.1293.9202.7181.474再熱蒸汽出口溫度C543543543543再熱蒸汽進口壓力MPa.g4.3254.1062.8471.546再熱蒸汽進口溫度C336.27330.9299.85337再熱蒸汽壓降MPa*0.1960.1860

7、.130.072省煤器水阻（含靜壓差）MPa0.3920.380.310.26空氣預(yù)熱器進口煙氣溫度C363359338277排煙溫度（修正前）C132.8131.7118.9102.8排煙溫度（修正后）c128.3126.7113.3951預(yù)熱人次風進口溫度c26262626預(yù)熱器二次風進口溫度c23232342.2預(yù)熱器出口一次風溫度c307.2305.6292.2250.6預(yù)熱器出口二次風溫度c326.1323.9306.1257.2環(huán)境溫度c20202020總?cè)济毫縯/h129.5124.290.251.3鍋爐計算效率（按低位發(fā)熱值）%93.4593.5093.4794.60過量空氣系

8、數(shù)/1.251.251.391.251.6燃料鍋爐設(shè)計燃用煙煤。煤質(zhì)分析及灰成分特性數(shù)據(jù)見表1-2、表1-3表1-2項目名稱符號單位設(shè)計煤種校核煤種收到基碳分Car%60.3356.97收到基氫分Har%3.623.50收到基氧分Oar%9.949.18收到基氮分Nar%0.70.7收到基硫分Sar%0.410.6收到基灰分Aar%1111.65崇和尚實精誠創(chuàng)想收到基全水分Mar%1417.4空氣干燥基水分Mad%8.45.49干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf%36.4430.83應(yīng)用基低位發(fā)熱量Qnet,arkJ/kg2276021490可磨系數(shù)HGI/5653灰變形溫度DTC11301120灰半球

9、溫度HTC12101160灰軟化溫度STc11601150灰流動溫度FTc/1170崇和尚實精誠創(chuàng)想2常規(guī)脫硝空預(yù)器堵塞、腐蝕原因分析電廠脫硝工藝采用選擇性催化還原法（SCR,液氨為還原劑。由于脫硝過程中 產(chǎn)生的硫酸氫錢對空氣預(yù)熱器的運行帶來較大的負面影響，必須重新調(diào)整空氣預(yù)熱 器的設(shè)計結(jié)構(gòu)配置,以適應(yīng)配置 SCFB組的正常運行。脫硝過程中硫酸氫錢的產(chǎn)生機理在SCRK統(tǒng)脫硝過程中,煙氣在通過 SCR催化齊1J時，將進一步強化 SGSO的 轉(zhuǎn)化，形成更多的SO。在脫硝過程中，由于NH的逃逸是客觀存在的，它在空氣預(yù) 熱器中下層處與SO形成硫酸氫俊，其反應(yīng)式如下：NH+SO+HO NHHSO硫酸氫錢

10、在不同的溫度下分別呈現(xiàn)氣態(tài)、液態(tài)、顆粒狀。對于燃煤機組，煙氣 中飛灰含量較高，硫酸氫錢在 146 C-207 c溫度范圍內(nèi)為液態(tài)；對于燃油、燃氣機 組，煙氣中飛灰含量較低，硫酸氫錢在146c -232 C溫度范圍內(nèi)為液態(tài)。這個區(qū)域被稱為ABS區(qū)域。詢y 于用h硫酸氫錢對空氣預(yù)熱器運行的影響氣態(tài)或顆粒狀液體狀硫酸氫錢會隨著煙氣流經(jīng)預(yù)熱器， 不會對預(yù)熱器產(chǎn)生影響。相反，液態(tài)硫酸氫錢捕捉飛灰能力極強，會與煙氣中的飛灰粒子相結(jié)合，附著于預(yù) 熱器傳熱組件上形成融鹽狀的積灰，造成預(yù)熱器的腐蝕、堵灰等，進而影響預(yù)熱器 的換熱及機組的正常運行。硫酸氫錢的反應(yīng)速率主要與溫度、煙氣中的 NH、SO及崇和尚實精誠創(chuàng)

11、想 HO濃度有關(guān)。為此，在系統(tǒng)的規(guī)劃設(shè)計中，應(yīng)嚴格控制SQfSO的轉(zhuǎn)化率及SCRB 口的NH的逃逸率。同時，應(yīng)重新調(diào)整空氣預(yù)熱器的設(shè)計結(jié)構(gòu)配置，消除硫酸氫錢 對空氣預(yù)熱器運行性能的影響。在形成液體狀硫酸氫錢的同時，也會產(chǎn)生部分硫酸 氨。與硫酸氫俊不同，顆粒狀硫酸氨不會與煙氣中的飛灰粒子相結(jié)合而造成預(yù)熱器 的腐蝕、堵灰等，不會影響預(yù)熱器的換熱及機組的正常運行。硫酸氫錢在預(yù)熱器中形成區(qū)域的分析硫酸氫錢(Ammonium Bisulfate )的形成是有固定的溫度區(qū)域，在預(yù)熱器傳熱 組件中該溫度區(qū)域?qū)?yīng)相應(yīng)的位置區(qū)域，此區(qū)域統(tǒng)稱為ABS區(qū)域。通過大量的實驗得出結(jié)論，NH4HSO4成的溫度區(qū)域在：14

12、6 C-207 cLOW DUST146C-232 CHIGHT DUST對于燃煤機組，ABS區(qū)域為距預(yù)熱器傳熱組件底部 381mm-813mm置之間。會區(qū)A檢購 第見觸碎精雕脫硝空預(yù)器堵塞、腐蝕解決措施考慮到ABS區(qū)域的特定位置及相應(yīng)特性，在空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計如：傳熱組件的高度選擇、材質(zhì)、板型、清灰設(shè)施配置、催化劑投運方式、空預(yù)器冷端平均溫 度選取上采取相應(yīng)的措施，可有效解決脫硝空預(yù)器堵塞和腐蝕問題， 具體措施如下:(1)采取合理的換熱組件分層:崇和尚實精誠創(chuàng)想由于ABS區(qū)域為距預(yù)熱器傳熱組件底部 381mm 813mnft置之間，故將預(yù)熱器傳 熱組件設(shè)置成上下兩層。其中，上層為常規(guī)配置；

13、考慮到下層傳熱組件在煙氣入口 處易形成顆粒堆積,通常下層傳熱組件的高度選擇850mm- 1000mmfc右,使得在任何負荷下將硫酸氫俊(ABS易沉積的溫度區(qū)域設(shè)計在單層的冷端傳熱組件區(qū)域，這 樣可以有效的降低硫酸氫俊(ABS對預(yù)熱器的影響。(2)選取合理的換熱組件材質(zhì)由于ABS區(qū)域內(nèi)液態(tài)硫酸氫錢捕捉飛灰能力極強，會與煙氣中的飛灰粒子相結(jié) 合，附著于預(yù)熱器傳熱組件上形成融鹽狀的積灰，造成預(yù)熱器的腐蝕、堵灰等?？?慮液態(tài)硫酸氫錢能輕易進入到普通金屬薄板的表面氣孔中而形成腐蝕，采用搪瓷組 件作為預(yù)熱器冷端傳熱組件是最佳選擇?？疹A(yù)器受熱面選材應(yīng)考慮磨損、堵塞及腐蝕的因素，熱端鋼板厚度不小于 0.75m

14、m采用低碳鋼板；為提高冷端換熱面的抗粘附特性，根據(jù)煤中的硫含量及冷 端的空氣與煙氣溫度，冷端傳熱組件涂搪瓷及組件盒選用耐腐蝕的 CortenA鋼制造， 厚度不小于1mm不爆瓷、不開裂剝落，不易粘堵灰、不易腐蝕。搪瓷組件的靜電噴涂技術(shù)有濕法和干法兩種方法。其中除了 Howden用干法噴 涂技術(shù)外，其他三家鍋爐廠均采用濕法靜電噴涂技術(shù)。靜電噴涂技術(shù)具有耐腐蝕、 耐積灰、耐磨損、表面性質(zhì)好、能抵抗溫度驟變、耐高溫等優(yōu)點。靜電噴涂工藝生 產(chǎn)的產(chǎn)品，除了具有搪瓷產(chǎn)品的一些優(yōu)點外，其防腐性能、邊緣包裹、及柔韌性等 方面又優(yōu)于其他涂搪瓷工藝，完全可以確保換熱組件的性能及壽命要求，對于設(shè)備 的整體性能保證有著

15、重要的意義。(3)選取合理的換熱組件板型針對本工程，空預(yù)器冷端采用DN破形，為封閉大通道波形，防堵性好， 有效滿足脫銷改造需要，改造后使用鍍搪瓷鋼板，使表面殘留沉積物大大減少。崇和尚實精誠創(chuàng)想DNF換熱元件封閉通道清潔效果好熱效率增強改造后使用鍍搪瓷鋼板，使表面殘留沉積物大大減少/1改造前的氧化低合金鋼/-L改造后的援搪瓷鋼板崇和尚實精誠創(chuàng)想空預(yù)器熱端采用DU皴形，換熱效率高DUN崇和尚實精誠創(chuàng)想3.本工程空預(yù)器情況概述大唐魯北發(fā)電有限責任公司 2X330MVS組鍋爐型號：HG-1020/18.58-YM23;每臺鍋爐配有兩臺半模式、雙密封、三分倉容克式空氣預(yù)熱器，具型號為28.0-VI（T）

16、-1983-SMR , 逆轉(zhuǎn)布置，轉(zhuǎn)子名義直徑為9468mm2012年先后對兩臺機組的四臺空預(yù)器實施脫硝改造，2012年空預(yù)器改造前后的參數(shù)表分別見表1-3及表1-4:表1-3脫硝改造前性能數(shù)據(jù)表空氣塊熱器出口煙氣溫度（BMCRC135/129入口一次風溫度（BMCRC26入口二次風溫度（BMCRC23一次風出口溫度（BMCRC308二次風出口溫度（BMCRC319出口一次風量（含旁通風）Kg/h出口二次風量Kg/h混合溫度C投運時及運行一年后的漏風系數(shù)6/8高溫段傳熱組件的材質(zhì)Q235-A高溫段傳熱組件的厚度mm0.5高溫段傳熱組件的高度mm1000中溫段傳熱組件的材質(zhì)Q235-A中溫段傳熱

17、組件的厚度mm0.5中溫段傳熱組件的高度mm683崇和尚實精誠創(chuàng)想低溫段傳熱組件的材質(zhì)CORTEN低溫段傳熱組件的厚度mm0.8低溫段傳熱組件的高度mm300啟尢電子自動控制密封系統(tǒng)無空氣預(yù)熱器軸承潤滑及冷卻方式油浴水冷空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)于直徑mm0 9468空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子高度m2.745空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子總重量T200空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速r/min1空氣塊熱器驅(qū)動電動機型式Y(jié)160M-6空氣預(yù)熱器驅(qū)動電動機臺數(shù)臺2空氣塊熱器驅(qū)動電動機轉(zhuǎn)速r/min970空氣預(yù)熱器驅(qū)動電動機銘牌功率kW7.5表1-4脫硝改造后性能數(shù)據(jù)表空預(yù)器參數(shù)單位設(shè)計工況(MCR設(shè)計工況(TRL)設(shè)計工況(75 % THA)設(shè)計工況(

18、40 %THA)型號換熱組件規(guī)格參數(shù)熱端1000mnW, DU波形，利舊冷端950mnW, HCM波形，雙面鍍搪瓷，新供煙氣入口流量Kg/s190.00182.31145.6887.32煙氣出口流量Kg/s202.41194.39157.7199.12一次風入口流量Kg/s39.6536.9230.4821.65一次風出口流量Kg/s27.9027.1220.5611.76磨媒機入口流量Kg/s35.5635.0726.0416.60二次風入口流量Kg/s126.91122.37101.3348.963崇和尚實精誠創(chuàng)想二次風出口流量Kg/s126.25120.0999.2247.04煙氣入口溫

19、度C363.0359.0338.0315.0煙氣出口溫度漏風稀釋前C134.8133.0130.5118.3漏風稀釋后C128.3126.4123.2106.8一次風入口溫度C26.026.026.026.0一次風出口溫度C3 5302.3290.0297.3磨媒機入口溫度C242.0238.0234.9219.0二次風入口溫度C23.023.042.242.2二次風出口溫度C324.4322.1303.5301.4煙氣側(cè)阻力KPa1.2451.1860.7760.321煙氣側(cè)阻力（一年內(nèi)）KPa一次風側(cè)阻力KPa0.6270.5810.3810.182二次風側(cè)阻力KPa1.0000.9160

20、.6460.176熱端一次風到煙氣側(cè)壓差KPa13.80011.00011.00011.000熱端二次風到煙氣側(cè)壓差KPa2.8003.7503.7503.750煙氣流速m/s13.4312.819.905.71總換熱面積（單面）m221067一次風漏到二次風的量Kg/s4.973.833.883.92一次風漏到煙氣側(cè)的量Kg/s8.647.867.927.85二次風漏到煙氣側(cè)的量Kg/s3.774.234.113.96總漏風量Kg/s12.4112.0912.0311.80一次漏風率%24.8421.8527.5837.33總漏風率計算值（一年內(nèi)）%6.536.638.2613.51總漏風率

21、保證值（一年內(nèi)）%773.2空預(yù)器運行存在問題現(xiàn)階段空預(yù)器煙氣差壓持續(xù)較高，高峰期達到3000多pa,風機工作負荷增加，裕量減小，威脅到鍋爐帶負荷的安全運行。同時較高的差壓使空預(yù)器的漏風率增大，熱端吹灰器持續(xù)吹灰又造成了熱端換熱組件損壞嚴重，熱端和冷端之 間的夾心層存在脫落的損壞組件片， 進一步造成了預(yù)熱器差壓持續(xù)升高， 換熱效率下降，嚴重影響著鍋爐的安全、經(jīng)濟運行，并對下游設(shè)備造成一定影響，空預(yù)器改造已經(jīng)迫在崇和尚實精誠創(chuàng)想 眉睫。3.2設(shè)備損壞情況：1月3日，1號爐停爐后抽取1A空預(yù)器蓄熱組件，抽出后發(fā)現(xiàn)熱端蓄熱組件損壞嚴 重，波形板皮損，蓄熱組件損壞的數(shù)量較大，且損失較為嚴重，損壞集中在

22、熱端，產(chǎn)生 嚴重的變形、坍塌、碎裂。大部分碎片集中在熱端與冷段中間夾層內(nèi)，如圖：崇和尚實精誠創(chuàng)想4故障原因分析蓄熱組件的損壞，根據(jù)其損壞的機理分為正常損壞和非正常損壞，正常損壞即壽命 性損壞，包括正常的腐蝕和磨損，它長期存在，低速發(fā)展，且不可避免，只能通過采取 一些措施使其損壞速度減低，延長壽命；非正常損壞，如嚴重磨損腐蝕，空預(yù)器火災(zāi)， 異常吹灰等外力損傷，特點體現(xiàn)為突發(fā)性，嚴重性。蓄熱組件的另外一種損壞方式：由 于空預(yù)器介質(zhì)流通面“流通損失”而引起的蓄熱組件坍塌、碎裂。蓄熱組件損壞原因排除根據(jù)蓄熱組件損壞的外觀檢查看，可以排除火燒的可能性，鍋爐運行正常，如發(fā)生 煙氣二次燃燒 會在波形板上有大

23、量氧化鐵殘留， 并且邊緣平滑無裂紋，空預(yù)器內(nèi)設(shè)有火 災(zāi)探頭，以及報警系統(tǒng)，報警系統(tǒng)正常，未發(fā)生報警信號，可以排除空預(yù)器火災(zāi)造成組 件損壞。如若產(chǎn)生腐蝕，由于冷段要比熱端溫度低，煙氣中硫份凝結(jié)應(yīng)保留在冷端較多，可 是冷端蓄熱組件完好，可以排除嚴重硫腐蝕直接造成熱端蓄熱組件損壞，機組正常運行,一直保持空預(yù)器入口煙溫不超標，也可以排除高溫腐蝕的可能。如果磨損造成組件損壞，在破損的邊緣應(yīng)有磨損痕跡，可現(xiàn)場掉落的波形板邊緣 無明顯磨損痕跡?？梢耘懦龁渭兡p造成的損壞。蓄熱組件損壞原因分析：經(jīng)電廠分析，熱端蓄熱組件的損壞的可能原因有三種：一種是長時間蒸汽吹灰導致，由于吹灰器變形的原因，導致蒸汽不能垂直吹入

24、蓄熱 組件內(nèi)部，并且吹灰器槍頭與蓄熱組件的距離減小， 長時間后，蓄熱組件有倒伏的情況， 電廠1號爐空預(yù)器由于壓差較大，將熱端吹灰器壓力調(diào)整為 2.5kpa （正常吹灰的壓力位 1.2kpa）。并且吹灰頻率應(yīng)為每八小時一次，而電廠為了降低壓差，施行連續(xù)吹灰。一種是由于蓄熱組件包壓緊力不夠，經(jīng)與哈鍋聯(lián)系確認，空預(yù)器蓄熱組件的壓緊力應(yīng)為6噸/平方米，長時間運行波形板之間由于煙氣摩擦導致間隙變大，蓄熱組件的壓緊力變小，現(xiàn)已達不到6噸/平方米以上。波形板松動導致波形板被吹壞；另外一種是空預(yù)器長時間運行，導致內(nèi)部波形板金相組織發(fā)生變化，熱應(yīng)力承受能崇和尚實精誠創(chuàng)想 力減弱，空預(yù)器運行過程中，煙氣以及一、二

25、此風通流時不均勻產(chǎn)生振動等原因?qū)е聝?nèi) 部波形板破損脫落。根據(jù)電廠的實際情況，電廠空預(yù)器蓄熱組件損壞的原因基本可判定為前兩種原因綜 合造成，即蓄熱組件包壓緊力不足，波形板松散以及吹灰氣的壓力及吹灰角度問題所致。5 空預(yù)器改造方案空預(yù)器改造原則空預(yù)器改造方案：局部更換，即最大程度的保留原空預(yù)器殼體、空預(yù)器支撐梁、 空預(yù)器的煙風道接口、支撐軸承、導向支撐、軸承潤滑油系統(tǒng)、驅(qū)動方式及驅(qū)動裝置、 起吊裝置等可用部件及輔助設(shè)備，對必須的換熱組件、密封系統(tǒng)等進行更換改造，設(shè)備 廠家負責改造的設(shè)計、供貨及相關(guān)技術(shù)服務(wù)。（包括舊部件的如何拆除，鍋爐基礎(chǔ)的重新 設(shè)計加固及新部件的設(shè)計，空預(yù)器改造后對鍋爐性能的影響

26、） 要求通過本次空預(yù)器改造， 增強空預(yù)器抗堵塞、抗腐蝕能力，削弱SCR兌硝對下游空預(yù)器的影響。并對空預(yù)器的傳熱面積、效率、阻力及漏風率進行重新設(shè)計計算，確保改造后空預(yù)器各項性能參數(shù)達到 要求。本空預(yù)器改造方案必須保證目安全；風道及周邊管道不作移位。前鍋爐鋼結(jié)構(gòu)主 梁、柱不作改動，以確保鋼結(jié)構(gòu)的充分考慮空預(yù)器漏風，降低漏風率。設(shè)備廠家應(yīng)對現(xiàn)有空氣預(yù)器本體底梁進行核算，并對空預(yù)器本體底梁提出校核參 數(shù)和設(shè)計、施工方案。改造設(shè)計及性能要求空預(yù)器換熱元件改造要求：空預(yù)器的風煙道接口、外殼、支撐軸承、導向支撐、驅(qū)動方式及驅(qū)動裝置不做改動。崇和尚實精誠創(chuàng)想傳熱組件按轉(zhuǎn)子分倉設(shè)計供貨，結(jié)構(gòu)形式保證足夠強度且

27、便于檢修吊裝和抽出?？疹A(yù)器受熱面選材應(yīng)考慮磨損、 堵塞及腐蝕的因素，空預(yù)器的換熱組件設(shè)計使用 壽命不小于50000小時。熱端鋼板厚度不小于 0.75mm設(shè)備廠家應(yīng)提供傳熱效率高的換熱組件，煙氣出口溫度、一二次風出口溫度應(yīng)盡量滿足原鍋爐設(shè)計參數(shù)要求。同時考慮電廠實際排煙溫度偏高情況，在盡量保證轉(zhuǎn)子重 量不變的情況下，適當加大傳熱面積或加高換熱組件的整體高度保證修正后排煙溫度125.3 C （BMCRT況），并對原支撐軸承載荷重新校核。換熱組件選用高熱交換性能、 低壓力損失、大信道波紋型式，特別是冷端受熱面應(yīng)設(shè)計成具有封閉通道的脫硝預(yù)熱器 專用板型，既提高空預(yù)器的抗堵塞能力又能滿足空預(yù)器性能。二、

28、密封綜合改造設(shè)備廠家需要進行密封系統(tǒng)的更換，以控制空預(yù)器漏風率。改造后每臺空預(yù)器在機組額定出力時的漏風率小于 5%運行六年內(nèi)，漏風率小于6% 施工：空氣預(yù)熱器改造的可行性研究報告編制三、空氣預(yù)熱器防堵灰措施、設(shè)備空預(yù)器冷、熱端的煙氣側(cè)均裝設(shè)適用的蒸汽吹灰器。在冷端受熱面，冷端煙氣側(cè)還需另外設(shè)置半伸縮的、高能量、小流量射流蒸汽與高壓水相聯(lián)合的、可在線沖洗的雙 介質(zhì)吹灰清洗裝置，以保持空預(yù)器換熱組件的暢通。設(shè)備廠家應(yīng)提供技術(shù)成熟的吹灰系 統(tǒng)、清洗系統(tǒng)、控制裝置及其它附屬設(shè)備，并保證其性能好，運行可靠。止匕外，設(shè)備廠 家資料應(yīng)保證清洗系統(tǒng)高壓水沖洗的安全（防止風道積水、排水管道堵灰積水）和沖洗 效果

29、。改造后空預(yù)器冷熱端中心筒不出現(xiàn)漏灰現(xiàn)象?？疹A(yù)器利用原有的停轉(zhuǎn)報警裝置、軸承溫度監(jiān)視及軸承潤滑油系統(tǒng)的壓力、溫度 監(jiān)視及聯(lián)鎖報警系統(tǒng)。預(yù)器相關(guān)零部件要求出廠前進行預(yù)組裝檢查?？疹A(yù)器的改造設(shè)計、布置、總體技術(shù)保證由設(shè)備廠家負責?？疹A(yù)器的設(shè)計應(yīng)能滿足單側(cè)運行條件，滿足鍋爐負荷60%BMCR況連續(xù)運行。設(shè)備廠家應(yīng)明確空預(yù)器的各系統(tǒng)接口及供貨界限、內(nèi)容。崇和尚實精誠創(chuàng)想設(shè)備廠家應(yīng)保證其所供熱控設(shè)備的可靠性。隨本體所供的熱控儀表設(shè)備和控制系 統(tǒng)的選型均應(yīng)由電廠確認。設(shè)備廠家應(yīng)提供詳細的熱力系統(tǒng)運行參數(shù)。設(shè)備的設(shè)計和制造，符合現(xiàn)行通用的國際和國家有關(guān)標準。改造后的空預(yù)器具有良好的整體性能。能在各種工況下安

30、全穩(wěn)定的運行。改造后不出現(xiàn)因改造過程中方案設(shè) 計不合理、材料或波型選用不當、換熱組件材料及制造存在質(zhì)量等問題引起的機組降出 力或設(shè)備停運事故的發(fā)生。在所有可能的鍋爐正常負荷變動工況下，均不得有轉(zhuǎn)子磨擦、 卡死而導致驅(qū)動馬達電流上升或停止運行的危險。改造后空預(yù)器保溫外表面溫度不超過 50 Co空預(yù)器換熱組件更換檢修在設(shè)計中要預(yù)留檢修空間。改造方案及改造后性能參數(shù)表改造方案:更換密封片，密封片的結(jié)構(gòu)形式不變。熱端蓄熱組件更換，改變波形，壁厚由0.5mm改為0.75mm5.3.2性能數(shù)據(jù)表（暫定）單位BMCR：況卜參數(shù)TMCM況卜參數(shù)備注煙氣入口流星Kg/h13077001225400煙氣出口流量K

31、g/h13835001300800一次風入口流量Kg/h269800263800一次風出口流量Kg/h198800193000二次風入口流量Kg/h905800848700二次風出口流量Kg/h900800844100煙氣入口溫度C358358煙氣出口溫度（漏風稀釋前）C130.9128.8煙氣出口溫度（漏風稀釋后）c125.3122.99崇和尚實精誠創(chuàng)想一次風入口溫度C2626一次風出口溫度C292.8294.3二次風入口溫度C2323二次風出口溫度C312.8313.5煙氣側(cè)阻力KPa1.4641.312一次風側(cè)阻力KPa0.7400.712二次風側(cè)阻力KPa1.2211.094熱端一次風

32、到煙氣側(cè)壓差KPa1212熱端二次風到煙氣側(cè)壓差KPa33煙氣流速m/s15.1214.17總換熱面積（單面）m222361/一次風漏到二次風的量Kg/h29900/一次風漏到煙氣側(cè)的量Kg/h51900/二次風漏到煙氣側(cè)的量Kg/h24000/總漏風量Kg/h75900/6改造性能保證指標空預(yù)器改造后達到保證性能的條件在鍋爐的正常工況條件下。在機組額定負荷工況下?？疹A(yù)器的內(nèi)部框架狀態(tài)良好?？疹A(yù)器有保溫層并且保溫狀況良好。脫硝裝置正常投入。引風機脫硝擴容改造后正常投入?？疹A(yù)器改造后達到性能保證值空預(yù)器連續(xù)運行最高允許入口煙氣溫度為 _362+15 C,空預(yù)器連續(xù)運行最高出口煙10氣溫度為134 C；設(shè)備廠家保證在設(shè)計條件，在鍋爐BMCR1行工況下，空預(yù)器改造后崇和尚實精誠創(chuàng)想的性能參數(shù)達到下列指標:漏風率