高鐵接觸網的設計施工與維修

1、高鐵接觸網的設計、施工與驗收接觸網輪軌關系(動車組/線路)電磁兼容供電(短路電路)通信信號(電纜走線、接線柜、信號、遠動)車輛限界(動態(tài)限界)弓網接口線路道岔動車組列控（動車組/通信信號）土建工程(隧道、高架橋、橋梁、聲屏障)道路作業(yè)(路基、地面類型)通信信號(接地和電氣連接)接觸網與其他專業(yè)的接口接觸網是受電弓的滑道經濟性：省錢接觸網的要求接觸點是弓網聯系的紐帶、電能傳輸的瓶頸。接觸網是輸電線路技術性：省事接觸點固定設備移動設備機械作用電氣作用電能傳輸！兩個振動子系統小接觸面?zhèn)鬏敶箅娏髂Σ聊p（接觸力與接觸線抬升）（靜態(tài)溫升與熱侵蝕）（機械摩擦與電氣磨損）運行可靠性接觸質量運行壽命動態(tài)性能靜

2、態(tài)電接觸接觸溫升接觸力、接觸材料滑動電接觸摩擦磨損、潤滑接觸力、接觸材料可分合電接觸電火花、燃弧接觸力、接觸材料弓網系統的核心問題機械：靜態(tài)特性、動態(tài)特性電氣：溫度、絕緣強度弓網接口：接觸點集流量材料接口動態(tài)性能幾何匹配機械：靜態(tài)特性、動態(tài)特性電氣：絕緣強度、載流量、短路載流量、接地與回流弓網關系技術范疇（4）幾何匹配（2）材料接口橫向參數垂向參數接觸線材料（銅或銅合金）滑板材料（金屬、浸金屬碳、碳）（1）接觸點集流量（3）動態(tài)特性接觸線相對弓頭中心的偏移接觸線高度、接觸線坡度接觸點溫度弓網接觸力（或燃弧）、定位點抬升集流受電弓數量和間距磨耗中性區(qū)長度弓網關系技術范疇弓網關系技術規(guī)范弓網系統設

3、計接觸網施工設計動態(tài)驗收靜態(tài)驗收施工（測量、預配、安裝、調整）用戶需求幾何匹配材料組合集流量動態(tài)性能運營管理弓網系統的構建(1) 框架(2) 底架(3) 弓頭(4) 滑板(5) 弓角(6) 弓頭長度(7) 弓頭寬度(8) 弓頭高度(10)滑板長度(11)下部工作位置(12)上部工作位置(13)工作范圍(14)落弓高度受電弓安裝在電氣列車上的一種從一根或幾根接觸線上集取電流的專用設備，由弓頭、框架、底架和傳動系統等部分組成，其幾何形狀可以改變。FAERFDYNFRF0FRF風F = F0 FR + FAER FDYN受電弓設計接觸網、軌道等弓網接觸力F受電弓垂直作用到接觸網上的力；靜態(tài)接觸力F0

4、 停車時，受電弓垂直作用到接觸網上的力；摩擦力FR 關節(jié)間因摩擦產生的力，與弓頭運行方向相反；空氣動力FAER 氣流對受電弓的作用力；動態(tài)分力FDYN 由垂直振動引起的慣性力。受電弓上的力受電弓不可能為了特定接觸網單純設計受電弓；受電弓的基本特性應適合于規(guī)定的應用范圍。兩個運行方向的平均抬升力應該相等且只隨速度變化略有增加；平均抬升力應能防止燃弧，同時應使接觸線抬升、磨損保持最小；靜態(tài)接觸力應滿足靜態(tài)取流要求，AC：6090N；DC1.5kV：70110N；滑板的質量應盡可能低，以便實現最佳的動態(tài)特性；設置自動降弓裝置（ADD），能使受電弓在故障時落下。頻域模態(tài)質量應在小范圍內，且不應有明顯突

5、出的峰值；受電弓平均抬升力目標值（AC系統）受電弓DSA200CED180WBL88DSA250中國鐵路受電弓受電弓高鐵受電弓受電弓CX-NGSSS400+DSA380安裝在動車組上的SSS400+型受電弓受電弓導體接觸面無論怎么加工、打磨、摩擦磨損，微觀上均為凸凹不平。接觸面狀況電流路徑收縮弓網電接觸弓網電接觸的類型：靜態(tài)電接觸、滑動電接觸、可分合電接觸。靜態(tài)電接觸接觸溫升接觸力、接觸材料、集流量；滑動電接觸摩擦磨損、潤滑接觸力、接觸材料、集流量、速度；可分合電接觸電火花、燃弧接觸力、接觸材料、集流量、速度。靜態(tài)電接觸H接觸材料較軟一方的接觸硬度F弓網接觸力1、2接觸材料電阻率 電流通過接觸

6、點電阻產生的焦耳熱使接觸線局部溫度超高；電位溫度理論：接觸點的溫度升高與接觸電阻及通過的電流成函數關系。接觸點溫升U接觸壓降I通過接觸面的總電流滑板與接觸線材料的熱導率與電阻率乘積的平均值 弓網電接觸滑板與接觸線從分離到接觸或從接觸到分離時，滿足一定條件時，兩者之間便會產生電弧或其他放電現象滑板和接觸線脫離接觸（離線）時，被斷開的電流超過0.251A，斷開后加在間隙上的電壓超過1220V，則間隙中會產生一團溫度極高、發(fā)出強光和能夠導電的近似圓柱形的氣體這就是電??；產生電弧的最小電流如果小于一定數值，則開斷時只能產生一為時極短的弧光放電通常稱為電火花?？煞趾想娊佑|弓網電接觸電弧現象弓網電接觸電弧

7、現象弓網電接觸電弧現象弓網電接觸電弧現象弓網電接觸電弧熱功率導致滑板和接觸線溫度升高，同時，滑板和接觸線的熱量也會向周圍介質傳遞，當吸熱大于散熱時，滑板和接觸線的溫度才會升高，溫升達到一定程度時，滑板和接觸線的表面才會發(fā)生熔化和氣化；弓網相對運動過程中，接觸點的位置不斷變化，電弧不斷變化位置，位置變化的速度與接觸線的拉出值、列車的運行速度有關；相對運動阻止了燃弧引起的固定位置的溫度升高。電弧的影響弓網電接觸電弧的影響曲線從上到下排列，列車運動速度依次是:5m/s、15m/s、30m/s、 40m/s 點M處接觸線表面溫度變化規(guī)律 弓網電接觸電弧的影響低速走行時電弧對接觸點的熱侵蝕v=0.216

8、km/hI=666A弓網電接觸絕大部分由弧柱直接散向接觸區(qū)域上部，導致接觸線上部設備燒損程度較大；電火花與電弧是造成滑板和接觸線電氣磨損的主要原因，這種電氣磨損包括氣化蒸發(fā)和液體噴濺兩種形式；日積月累，電弧及強勁電火花引起的電氣磨損會導致接觸線表面坑坑洼洼。電弧的影響弓網電接觸控制區(qū)段內的燃弧時間與總運行時間之比稱為燃弧率；利用電弧評價弓網接觸質量有一定的局限性；在一定條件下，利用弓網系統電弧的次數和持續(xù)的時間評價弓網系統的接觸質量還是可行的，畢竟，由接觸電阻的上升和開始燃弧能夠確定可接受的弓網系統動態(tài)接觸力最小值。利用燃弧評價弓網接觸質量弓網電接觸長期發(fā)熱造成冷拔銅導線晶狀體結構回到冷拔過程

9、前的結構狀態(tài)（再結晶），導致全部典型物理特性喪失；當超出再結晶溫度時，冷拔銅導線材料的微結構開始發(fā)生變化，并伴隨著抗拉強度的損失。發(fā)熱對接觸線的影響弓網電接觸有相當比例接觸網設施的損壞是因為接觸線和滑板兩者之間的不良電氣接觸造成的，導致接觸線損壞的過程伴隨著銅的局部再結晶和形成孔洞及凹痕有幾個發(fā)生在接觸點上的物理過程，促使接觸線失去功效：在接觸點處接觸線和受電弓滑板的電流分布；在這些區(qū)域里的熱分布；接觸線的機械應力；在接觸點處接觸線中產生的塑性變形。車輛靜止不動、緩慢移動高額取流、滑板磨損和損壞時都可能發(fā)生。接觸網的損壞弓網電接觸接觸區(qū)域的溫度弓網電接觸弓網材料接口兼顧：接觸線和滑板的磨耗；接

10、觸點的最大允許電流。純碳浸金屬碳銅或銅合金銅或銅合金AC25kVAC25kV、DC1.5kV材料組合滑板弓網材料接口碳類滑板及其托架斷面弓網材料接口澆鑄軋制過程將銅或銅合金桿材拉制而成；連續(xù)通過數個圓形模具溝槽式模具修整模具，將導線冷拔成最終的尺寸和外形將幾乎是圓形的材料微結構拉拔成長形，最后排列為與導線拉伸方向一致的纖維狀結構；晶狀體結構的不均勻性增加了剪切抗力并使材料硬化；銅經受數個冷拔過程，變形抗力增加，但導電性和可塑性降低。接觸線弓網材料接口槽2串聯輪軸電解銅保溫爐熔解爐槽1LNG燃燒器鑄造機大線盤冷卻還原線銅粗料桿接觸線材料卷線機卷線直徑：18.530.0mm高溫壓延成型機接觸線弓網

11、材料接口拉絲模示意圖繞線盤拉絲(帶槽模具)拉絲(圓形模具)剝皮開槽輥材料供應機(托盤或電纜盤)精加工模材 料拉絲機本體成品盤接觸線雙溝型接觸線弓網材料接口接觸線類型導電率（IACS）抗拉強度N/mm2Cu97%360CuAg(0.1)97%360CuSn(0.4)80%430CuMg(0.2)80%430CuMg(0.5)62%500CuCd(1.0)80%430弓網材料接口(1) 機械磨耗 (2) 粘結磨耗(3) 移動 (4) 粘結(5) 硬粒磨耗 (6) 二元磨耗(7) 三元磨耗(8) 夾在中間的硬質粒子(9) 疲勞磨耗 (10) 疲勞破壞(11) 化學磨耗 (12) 腐蝕磨耗(13) 腐

12、蝕、氧化(14) 電氣損耗(15) 金屬離子移動(16) 電弧熔損 (17) 電弧接觸材料的摩擦磨損弓網材料接口摩擦磨損試驗臺材料相同時，研究弓網接觸力、電流、速度與磨耗之間的關系；弓網接觸力、電流、速度相同，研究不同材料與磨耗之間的關系。弓網材料接口受電弓和接觸網的機械結構在受到外載荷作用后所表現出來的動態(tài)變形規(guī)律以及相應的運動特性。弓網動態(tài)特性受電弓與接觸網屬于兩個相互獨立的振動子系統，各自具有不同的質量模塊、彈性系數、衰減系數和固有頻率； 在受電弓抬升力作用下，接觸網產生受迫振動；振動沿接觸網傳播形成波動；振動與波動共同作用，導致弓網接觸力變化；弓網接觸力和接觸線抬升是表征弓網動態(tài)性能的

13、核心參數。FAERFDYNFRF0FRF風F=F0FR+FAERFDYN= FmFDYN受電弓接觸網F受電弓垂直作用在接觸網上的力；F0 停車時，傳動系統使受電弓垂直作用在接觸網上的力；FR 關節(jié)摩擦產生的力，與弓頭運動方向相反；FAER 相對運動的氣流對受電弓的作用力；FDYN 弓網垂直振動引起的慣性力，與弓頭運動方向相反。Fm+3sFm-3sFm弓網動態(tài)特性接觸力使接觸網結構產生形變，形變又反作用接觸力；零部件在交變荷載的作用下，在低于材料屈服強度的情況下，經多次循環(huán)而產生疲勞。振動是導致接觸網零部件疲勞的重要因素。受電弓經過時，定位點的振動弓網動態(tài)特性用時間的周期函數描述的物理量，稱為振

14、動；必須具有彈性和慣性，才能維持力學系統的振動。由于彈性，系統偏離其平衡位置時產生回復力，促使系統返回原來位置；由于慣性，系統在返回平衡位置的過程中積累了動能，使系統能越過平衡位置向另一側運動。彈性和慣性的相互影響，造成系統的振動；描述振動的量：位移、速度、加速度等；接觸網的振動為隨機振動只能用數理統計方法加以研究。弓網動態(tài)特性單位垂直作用力引起的接觸線抬升稱為彈性；接觸網跨中彈性與跨距成正比，與接觸線和承力索的張力之和成反比；彈性沿跨距的一致性用接觸網的彈性不均勻度表示；彈性及彈性不均勻度與接觸線截面、線索張力、接觸網跨距、結構高度、預弛度及有無彈性吊索有關，與接觸網施工精度有關。接觸網的彈

15、性弓網動態(tài)特性彈性曲線平均彈性彈性=抬升量/抬升力平均彈性彈性不均勻度相對彈性跨中彈性：有彈性吊索時k=3.5無彈性吊索時k=4.0接觸網的彈性弓網動態(tài)特性emax（mm/N）emin（mm/N）（%）京津城際0.29670.131938武廣高速0.30040.243410鄭西高速0.30490.247310接觸網的彈性弓網動態(tài)特性接觸網包括接觸線、承力索、吊弦、定位器以及其他零部件，既有均布質量，又有集中質量，還有彈性元件，是一個非常復雜的隨機振動系統。波動傳播速度Cp波沿接觸線傳播的速度。在某一點用一個力對接觸線加振后將力消除，振動經過S秒后傳到L，則Cp=L/S。Tj 接觸線張力（N）m

16、j 接觸線的單位長度質量（kg/m）（km/h）接觸網的波動弓網動態(tài)特性多普勒系數反應受電弓運行速度與波動傳播速度之間的關系。反射系數r指接觸網的振動波在吊弦、線夾等非均質點被反射，是接觸網的質量特性。 Cp波動傳播速度v 受電弓運行速度mc、Tc承力索的質量和張力mj 、Tj 接觸線的質量和張力放大系數反應接觸網振動波幅度增強或減弱的系數，通常不大于2.0。波的傳播與反射弓網動態(tài)特性接觸線的振動低速情況下，接觸線的抬升由受電弓的靜態(tài)接觸力與接觸網的彈性所決定；隨著運行速度的提高，接觸線抬升的動態(tài)成分被添加到靜態(tài)抬升值中。弓網動態(tài)特性反對稱振動方式，不考慮第1吊弦的影響對稱振動方式，考慮第1吊

17、弦的影響接觸網的固有頻率弓網動態(tài)特性參數京津城際武廣高速鄭西高速波動傳播速度Cp（km/h）568.7536.7523.1無量綱系數=vmax/Cp0.6150.6530.669多普勒系數0.2370.2100.198反射系數r0.4670.4260.444放大系數1.9702.0292.242限定速度va（km/h）206.6216.0201.4固有頻率f1/f2（Hz）1.50/1.361.51/1.371.52/1.38典型接觸網的動態(tài)特性參數（vmax=350km/h）接觸網的動態(tài)參數弓網動態(tài)特性當受電弓與接觸網接觸并高速運行時，受電弓彈簧系統的振動、車體的振動以及風力等因素均參與作用

18、，受電弓弓頭在上下、左右、前后三個方向產生運動。接觸力將弓與網聯系在一起動態(tài)相互作用弓網動態(tài)特性隨著速度的增加，動態(tài)部件對弓網接觸力的影響越來越大，為了使滑板與接觸線維持不間斷的（電）接觸，接觸力必須保持在一定范圍，即動態(tài)范圍。接觸力的范圍弓網動態(tài)特性電流制式列車速度(km/h)弓網接觸力(N)AC2003000AC2003500DC2003000DC2004000FmaxFm3s，FminFm3s0，將F=0稱為弓網離線。接觸力的范圍弓網動態(tài)特性b預測抬升量S受電弓橫向偏移量定位點抬升正常運行條件及最大跨距時：u2.0b（使用非限位定位器）；u1.5b（使用限位定位器）。u定位器有效抬升空間

19、弓網動態(tài)特性弓網接觸力、接觸線抬升支持與結構線索運行環(huán)境定位器的形狀、質量分布跨距、結構高度錨段長度、錨段關節(jié)、線岔拉出值接觸線高度、坡度接觸線截面、材料、張力承力索截面、材料、張力吊弦的截面、材料、剛度、長度、布置彈性吊索截面、材料、張力集中質量溫度風冰固有特性運行環(huán)境靜態(tài)接觸力質量-剛度-阻尼-摩擦自由度、固有振型、固有頻率運行速度、工作高度、底架運動空氣動力集流受電弓的數量、間距靜態(tài)參數動態(tài)參數固有特性接觸網彈性彈性不均勻程度接觸線波動傳播速度反射系數、多普勒系數放大系數固有振型固有頻率弓網動態(tài)特性普鐵接觸網的設計經驗不適用于高鐵和剛性網；需要預測弓網接觸力與接觸線抬升，確認弓網系統方案

20、的可行性；弓網動態(tài)仿真系統需令人信賴。弓網接觸力弓頭軌跡Re200系統，v=220km/h，單受電弓（DSA250）動態(tài)仿真弓網動態(tài)特性弓網接觸力、接觸線抬升等實測數據：用于動態(tài)接觸質量評估；用于動態(tài)仿真系統確認；用于接觸網的故障診斷；測量系統需令人信賴。動態(tài)測量弓網動態(tài)特性動態(tài)接觸力的頻數分布應符合正態(tài)分布Fm：接觸力平均值s：接觸力標準偏差三種弓網系統的動態(tài)接觸力分布對比s最小，弓網振動相對平穩(wěn)s最大，弓網振動相對劇烈控制（分析）區(qū)段：總測量長度中的有代表性部分，其中的測量條件可控。為了計算統計值，控制（分析）區(qū)段不應該短于一個錨段。68.3%的接觸力數值在Fms之間95.5%的接觸力數值

21、在Fm2s之間99.7%的接觸力數值在Fm3s之間評估弓網動態(tài)特性弓網相互作用的基本要求垂向：接觸線不離開受電弓的工作范圍橫向：至少有一支接觸線在弓頭的工作范圍內弓網幾何匹配LPupp受電弓的上部工作位置高度LPlow受電弓的下部工作位置高度WR受電弓的工作范圍KE/KLG動態(tài)包絡線SE伸展包絡高度EC電氣間隙HCWmin接觸線高度最小值HCWmax接觸線高度最大值HCWd,min接觸線高度最小設計值HCWd,max接觸線高度最大設計值HCWnom標稱接觸線高度DA1超過最小接觸線高度的設計偏差a1 軌道的垂直誤差a2 接觸線向下的安裝誤差a3 接觸線向下的動態(tài)位移a4 導體溫度和冰負載的影響

22、DA2低于最大接觸線高度的設計偏差a5 軌道的垂直誤差a6 接觸線的動態(tài)位移a7 接觸線向上的安裝誤差a8 由于磨耗和溫度變化導致接觸線向上的抬升受電弓上、下工作位置之間的范圍為工作范圍弓網幾何匹配標稱接觸線高度正常條件下，定位點處接觸線高度的標稱值最小接觸線高度所有情況下，為避免燃弧，一跨內接觸線高度的最小值接觸線高度最大設計包括誤差和抬升，要求弓頭達到的理論接觸線高度接觸線高度最小設計包括誤差，能實現最小高度的理論接觸線高度接觸線高度兩鋼軌頂面到接觸線底面的垂直距離接觸線的高度范圍弓網幾何匹配高鐵接觸網需要嚴格控制接觸線高度定位點1定位點2定位點3定位點4-30-20-10102030導高

23、=5300mm弓網幾何匹配高鐵接觸網需要嚴格控制接觸線高度弓網幾何匹配弓頭形狀弓網幾何匹配弓網幾何作用的特征值（橫向）不同線路曲線半徑的跨距和拉出值高速情況下，彈性及其不均勻度成為跨距的決定性因素。弓網幾何匹配接觸線在滑板上的往復運動范圍應盡可能大弓網幾何匹配接觸線在滑板上的往復運動范圍應盡可能大弓網幾何匹配定位器狀態(tài)定位器角度：其中：；2d弓網幾何匹配支持裝置弓網幾何匹配道岔上方接觸網無線夾區(qū)：6001050mm；過渡區(qū)兩支接觸線應位于弓頭中心的同一側；受電弓在支持裝置處只與一支接觸線接觸；接觸線下錨支在正線和側線上的角度應分別5和15；跨距長度應滿足風偏移要求，且不超過65m；定位器的徑向

24、力：802500N；交叉式線岔，交叉點與正線中心距離小于與側線中心距離；弓網幾何匹配Siemens無交叉線岔線岔按錨段關節(jié)形式布置。弓網幾何匹配武廣高鐵無交叉線岔(1)正線通過時，受電弓與側線接觸(2)正線通過時，受電弓與側線無關弓網幾何匹配武廣高鐵無交叉線岔交叉吊弦設置原則弓網幾何匹配鄭西高鐵無交叉線岔弓網幾何匹配無交叉線岔與弓角弓網幾何匹配受電弓動態(tài)包絡線S0最大抬升，取100mmCWH標稱接觸線高度，取5300mm弓網幾何匹配設計施工系統設計施工設計預測：接觸力、抬升（波動及其傳播）（彈性及其均勻程度）平面布置（動態(tài)值為目標）測量、預配、組裝、調整驗收靜態(tài)驗收動態(tài)驗收確認接觸網狀態(tài)符合設

25、計要求確認弓網動態(tài)性能符合標準要求系統設備和零部件選擇設計、施工與維修維修使設備處于（或恢復到）正常工作狀態(tài)弓網系統設計的主要內容設計、施工與維修主要線索的數量、規(guī)格型號，以及這些導線的材質；接觸線和承力索（如果有的話）的型號與施工細則；主要導線的標稱張力、張力安排以及允許的張力補償偏差；標準跨距、最大跨距、拉出值的限定范圍、最大偏移和意外因素（例如：最大的結構偏斜）等；受電弓的動態(tài)包絡線；標稱、最大、最小接觸線高度；接觸線的弛度、預弛度以及接觸線的標稱坡度和最大坡度；錨段長度的限定范圍以及中心錨結的細則；接觸懸掛的結構高度、吊弦類型、吊弦數量以及吊弦間距；確定支持和定位裝置的主要技術條件，包

26、括最大接觸線抬升、最大定位器質量、定位支座設置、允許的溫度偏移等；施工安裝和運營維護的允許偏差；錨段關節(jié)、岔區(qū)、橋梁與隧道、平交道口或其他需要特殊考慮的處所的特殊要求；弓網集流性能必要條件的確定；運營維護的文件資料。系統設計需要確定的主要材料支持結構；接觸線；其他導體或線索；補償裝置；下錨裝置與中心錨結；絕緣子；吊弦；電連接；分段絕緣器。設計、施工與維修施工設計文件要盡可能少而足夠，主要內容：電分段示意圖；平面布置設計圖；橫斷面圖（如果需要的話）；數據表；工程材料數量表；接地平面布置圖；要求提交的施工細則等。設計、施工與維修接觸網施工施工的主要任務是將經過質量認證的零部件按設計要求進行裝配；施

27、工設計文件是施工的依據。對全部接觸網工程進行檢查，使用專用設備對靜止狀態(tài)下的接觸網進行測量，以證實竣工后的接觸網結構尺寸符合施工設計文件要求，這一環(huán)節(jié)稱為靜態(tài)驗收，用于評價接觸網的施工質量；利用專用設備對動態(tài)性能參數進行測量并評估，以證實弓網動態(tài)性能滿足技術標準要求，這一環(huán)節(jié)稱為動態(tài)驗收。設計、施工與維修（1）徒步驗收檢查近地面的部分：基礎；支柱下部；補償裝置下部；接地與回流；防接觸保護裝置。靜態(tài)驗收設計、施工與維修（2）作業(yè)車驗收檢查遠離地面的部分：支柱上部；附加線；補償裝置上部；接觸懸掛；防接觸保護裝置。靜態(tài)驗收設計、施工與維修（3）接觸線平直度測量與評價：每300m檢驗1處；間隙：0.1

28、mm/1000mm。 靜態(tài)驗收設計、施工與維修（4）幾何參數測量靜態(tài)驗收設計、施工與維修設計、施工與維修（4）幾何參數測量靜態(tài)驗收設計、施工與維修（4）幾何參數測量靜態(tài)驗收（4）幾何參數測量靜態(tài)驗收設計、施工與維修相鄰支持點處測量到的導高誤差最大允許值為20mm例1 假設（支持點1到支持點2）的公差值為+20mm，下一個支持點（支持點3）處的導高則應保持相同或抬高。不允許另一側的接觸線向下傾斜。支持點 1 .FH = 5300mm支持點 2 FH = 5320mm，FH=+20mm支持點 3 Line aFH = 5330mm，FH=+10mm Line bFH = 5320mm，FH=0mm

29、例2（a 線）假設（支持點2）不采用最大誤差值，在另一方向接觸線的工作坡度則允許達到最大值。 支持點1 FH = 5300mm 支持點2 FH = 5295mm ，FH=-5mm支持點3. FH = 5310mm ，FH=+15mm例2（b 線）假設（支持點2）不采用最大誤差值，給定的導線（b 線）坡度相同，（b 線）則可采用20mm最大坡度值。支持點1 FH = 5300mm 支持點2 FH = 5295mm，FH=-5mm支持點3 FH = 5275mm，FH=-20mm設計、施工與維修靜態(tài)幾何參數評估設計、施工與維修吊弦之間的高度差：相鄰高差10mm靜態(tài)幾何參數評估支柱1 支柱2 支柱3

30、 abcdefghik1231a a-b -30b-c 10f- gg-h -30hi -30i- kk-3評估吊弦吊弦吊弦吊弦吊弦吊弦吊弦吊弦吊弦吊弦0-5-10-15-20-25-30從吊弦到吊弦的高度變化設計、施工與維修動態(tài)驗收評價弓網動態(tài)性能的核心參數：弓網接觸力、接觸線抬升關于弓網接觸力：能夠評價連續(xù)的、漸進的接觸質量變化，不僅僅是“是/否”的評定；既可以實際測量，也可以仿真計算，便于實測結果和預測結果的比較；同等條件下，重復測量應有同樣的結果，而且不受隨機因素的影響；必須在受電弓上測量。設計、施工與維修弓網接觸力測量裝置動態(tài)驗收接觸力測量設計、施工與維修動態(tài)參數測量結果動態(tài)驗收故障

31、診斷設計、施工與維修smax=0.3FmFm+3smax=1.9FmFm-3smax=0.1Fmvmax=350km/hFm=188.8NFm+3smax=358.7NFm-3smax=18.9N利用接觸力評價動態(tài)性能動態(tài)驗收接觸質量評估Fm+3smaxFm-3smaxFm設計、施工與維修Fm+3smaxF maxF minsF m 特殊的接觸力極值很可能發(fā)生在限定范圍之外，可將其視為接觸網的局部缺陷 接觸力的極值多發(fā)生在接觸網不規(guī)則的地方，比如： 不均勻的抬升量； 接觸線安裝缺陷； 接觸線的缺陷； 單一質量塊（點負荷）利用弓網接觸力評價設計、施工與維修多進行幾次檢測；將檢測結果疊加在一起；如

32、果有至少3至4次的檢測顯示異常，就說明存在缺陷點；缺陷點為1.8Fm。設計、施工與維修動態(tài)驗收故障診斷動態(tài)驗收（定位點抬升測量與評估）限位定位器抬升空間實際抬升的1.5倍；非限位定位器抬升空間實際抬升的2.0倍。速度：447km/h，下行前弓，最大抬升127.4mm后弓，最大抬升134.3mm設計、施工與維修利用燃弧和燃弧率評估至少需要測量：單個電弧持續(xù)時間；測試期間列車運行速度；受電弓集流量。單個電弧最小持續(xù)時間決定于所要研究的問題，常規(guī)值是5ms；受電弓集流量應超過標稱電流的30%；控制區(qū)段10km，旅行過程中車速與恒定速度的誤差2.5km/h；NQ0.1%（ 250km/h）或0.2%（ 250km/h）。設計、施工與維修高鐵接觸網為免維護