西寶改擴(kuò)建橋梁荷載試驗(yàn)報告b-c9標(biāo)

1、：SXGSJC/BG-QL-2011-高速西安B-C9：SXGSJC/BG-QL-2011-高速西安B-C9橋 梁 荷 載 試 驗(yàn)2011201110：SXGSJC/BG-QL-2011-高速西安B-C9橋 梁 荷 載 試 驗(yàn)：SXGSJC/BG-QL-2011-高速西安B-C9橋 梁 荷 載 試 驗(yàn)201110201110共 7 共 94 目錄12概荷載試驗(yàn)?zāi)康募皟?nèi)目錄12概荷載試驗(yàn)?zāi)康募皟?nèi)荷載試驗(yàn)?zāi)亢奢d試驗(yàn)內(nèi)荷載試驗(yàn)依荷載試驗(yàn)實(shí)施方主要儀器設(shè)蘭家互通式立交EK0+729.534匝道橋檢測結(jié)3456靜載試驗(yàn)檢測結(jié)動載試驗(yàn)檢測結(jié)檢測結(jié)7蘭家互通式立交HK0+391.500匝道橋檢測結(jié)靜載試驗(yàn)檢

2、測結(jié)動載試驗(yàn)檢測結(jié)檢測結(jié)8蘭家互通式立交K245+059.985分離式立交橋檢測結(jié)靜載試驗(yàn)檢測結(jié)動載試驗(yàn)檢測結(jié)檢測結(jié)9 渭惠渠中橋檢測結(jié)9 渭惠渠中橋檢測結(jié)靜載試驗(yàn)檢測結(jié)動載試驗(yàn)檢測結(jié)檢測結(jié)10 渭惠中橋檢測結(jié)靜載試驗(yàn)檢測結(jié)動載試驗(yàn)檢測結(jié)檢測結(jié)附件1 靜載試驗(yàn)方測試孔選測試截面選測點(diǎn)布試驗(yàn)荷試驗(yàn)工試驗(yàn)的實(shí)施與控附件2 動載試驗(yàn)方測試截面選試驗(yàn)工試驗(yàn)實(shí)附件3 蘭家互通式立交EK0+729.534匝道橋檢測數(shù)據(jù)匯靜載檢測結(jié)動載檢測結(jié)附件4 蘭家互通式立交HK0+391.500匝道橋檢測數(shù)據(jù)匯靜載檢測結(jié)靜載檢測結(jié)動載檢測結(jié) 靜載檢測結(jié)動載檢測結(jié)附件6 渭惠渠中橋檢測數(shù)據(jù)匯靜載檢測結(jié)動載檢測結(jié)附件7

3、渭惠渠中橋檢測數(shù)據(jù)匯靜載檢測結(jié)動載檢測結(jié)高速西安寶雞改擴(kuò)建工程 B-C9 合同段橋梁荷載試驗(yàn)結(jié)果一覽表橋梁名稱中心樁號橋長（橋梁類型結(jié)構(gòu)形式測試孔號檢測日期主控截面校驗(yàn)系數(shù)平均值頻率比=實(shí)測頻率/計(jì)算頻率結(jié)論上部下部撓度應(yīng)變121蘭家互通式立交 E 34 匝道橋大橋330+330+329+（30+35+30）30m 預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁第 2、3 7 月 29 未見裂縫高速西安寶雞改擴(kuò)建工程 B-C9 合同段橋梁荷載試驗(yàn)結(jié)果一覽表橋梁名稱中心樁號橋長（橋梁類型結(jié)構(gòu)形式測試孔號檢測日期主控截面校驗(yàn)系數(shù)平均值頻率比=實(shí)測頻率/計(jì)算頻率結(jié)論上部下部撓度應(yīng)變121蘭家互通式立交 E 34 匝道橋大

4、橋330+330+329+（30+35+30）30m 預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁第 2、3 7 月 29 未見裂縫 2088匝道大橋2（330）+（35+30）m 預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁第 4、5 7 月 28 未見裂縫 3式立交 K 85分離式大橋520m 預(yù)應(yīng)力混凝簡支后連續(xù)箱梁左幅 4、5 9 月 24 未見裂縫 4渭惠渠中橋中橋13+216+13m 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板薄壁式墩，薄壁式臺，樁基礎(chǔ)左幅 2 9 月 25 未見裂縫 5渭惠渠渠道中橋中橋225m 先簡支后連續(xù)工形組合梁基礎(chǔ)左幅 1 5渭惠渠渠道中橋中橋225m 先簡支后連續(xù)工形組合梁基礎(chǔ)左幅 1 9 月 25 未見裂縫 高

5、速西安寶雞改擴(kuò)建工程 B-C9 合同段橋1 概述梁荷載試驗(yàn)為評價高速西安寶雞改擴(kuò)建工程橋梁的承載能力和工程質(zhì)量，并為橋梁交（竣）工驗(yàn)收提高速西安寶雞改擴(kuò)建工程 B-C9 合同段橋1 概述梁荷載試驗(yàn)為評價高速西安寶雞改擴(kuò)建工程橋梁的承載能力和工程質(zhì)量，并為橋梁交（竣）工驗(yàn)收提供技術(shù)資料， 受西寶改擴(kuò)建項(xiàng)目管理處的委托，陜西高速公路工程試驗(yàn)檢測于 2011 年 7 月 28 至 9 月 25 路橋工程公司承建的西寶改擴(kuò)B-C9 同段所5座橋梁進(jìn)行現(xiàn)場荷載試驗(yàn)。被檢橋梁技術(shù)參數(shù)見1-1表 1-高速西安寶雞改擴(kuò)建工程 B-C9 合同段被檢橋梁技術(shù)參數(shù)一覽表橋梁名稱中心樁號橋長(米上部結(jié)構(gòu)形式下部結(jié)構(gòu)形

6、式蘭家互通式立交 9.534 匝道橋EK0+729.534330+330+329+（0+35+30）+230m 預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁柱式墩，肋式臺， 樁基礎(chǔ)通式立交 EK0+225.088 匝道橋EK0+225.0882(330)+(30+35+30)m預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁柱式墩，肋式臺、柱式臺，樁基礎(chǔ)蘭家互通式立交 985 分離式立交橋K245+059.985520m 預(yù)應(yīng)力混凝土先簡支后連續(xù)箱梁柱式墩，柱式臺， 樁基礎(chǔ)渭惠渠中橋K256+044.56013+216+13m 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板薄壁式墩，薄壁式臺， 樁基礎(chǔ)2 荷載試驗(yàn)?zāi)康募皟?nèi)容2.1 荷載試驗(yàn)?zāi)康模?）通過靜載試驗(yàn)

7、，測試橋跨結(jié)構(gòu)在靜載作用下的應(yīng)變2 荷載試驗(yàn)?zāi)康募皟?nèi)容2.1 荷載試驗(yàn)?zāi)康模?）通過靜載試驗(yàn)，測試橋跨結(jié)構(gòu)在靜載作用下的應(yīng)變、撓度，觀察裂縫的開展情況，評價結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度和抗裂性能；（2）通過動載試驗(yàn)，測定結(jié)構(gòu)在動荷載作用下的動力性能進(jìn)行評價；率，對結(jié)（3根據(jù)靜載和動載能力是否滿足設(shè)計(jì)與通行要求。綜合評價該橋整體工作性能與承2.2 荷載試驗(yàn)內(nèi)容靜載試驗(yàn)內(nèi)容如下：測試各工況控制截面砼的應(yīng)變；測試各工況控制截面的撓度；觀測橋梁結(jié)構(gòu)在各工況荷載作用下裂縫的開展情況。動載試驗(yàn)內(nèi)容如下：（1）測試結(jié)構(gòu)的率。3 荷載試驗(yàn)依據(jù)（1）交通部定規(guī).2004；） 交通部科研院：大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法（

8、最終議.1982；交通部：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004.2004；） 交通部：公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)渭惠渠渠道中橋K262+473.230225m 先簡支后連續(xù)工形組合梁柱式墩，扶壁式臺， 樁基礎(chǔ)(JTG D62-2004).2004；（5）陜西省交通廳：陜西省公路工程竣（交）工驗(yàn)收辦法實(shí)施（DBJTJ/-003-2005（ 6） 陜西(JTG D62-2004).2004；（5）陜西省交通廳：陜西省公路工程竣（交）工驗(yàn)收辦法實(shí)施（DBJTJ/-003-2005（ 6） 陜西省公路勘察設(shè)計(jì)院：B-C9 合同段相關(guān)橋梁施工圖紙。高速西安寶雞改擴(kuò)建工4 荷載試驗(yàn)實(shí)

9、施方案我公司接到此任務(wù)后，根據(jù)檢測任務(wù)的實(shí)際情況，提出了詳細(xì)的靜、動荷載試驗(yàn)實(shí)施方案，就測試孔和截面選取、測點(diǎn)布置、試驗(yàn)荷載、試驗(yàn)工況、試驗(yàn)的實(shí)施與控制等方面對荷載試驗(yàn)工作進(jìn)行了詳細(xì)的安排。其中，靜載試驗(yàn)方案見附件 1，動載試驗(yàn)方案見附件 25 主要儀器設(shè)備本次橋梁荷載試驗(yàn)采用的主要儀器、設(shè)備見表 5-1表 5-荷載試驗(yàn)采用的主要儀器、設(shè)序號儀器設(shè)備名稱型號儀器1靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)TDS-QL0147-001-2機(jī)電百分表WBD-GF051-01203裂縫觀測儀SW-LW-QL0153-007-4動態(tài)信分析系DEWE-BOOK-QL0148-002-5拾振器891-GF052-6橋梁檢測車XZJ

10、5310JQJ18/6 蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋檢測結(jié)果6.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇第 2、3 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變檢測結(jié)果匯總見6-16-3，詳細(xì)結(jié)果見附3表 6-靜載試驗(yàn)加載效率6 蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋檢測結(jié)果6.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇第 2、3 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變檢測結(jié)果匯總見6-16-3，詳細(xì)結(jié)果見附3表 6-靜載試驗(yàn)加載效率一覽表 6-第 2、3 孔撓度檢測結(jié)果一覽荷載工況中撓度校驗(yàn)系次中撓度校驗(yàn)系范圍平均值范圍平均值工況 0.65/工況 0.65/工況 0.650.65工況 0.65

11、0.64工況 /0.65工況 /0.67測試位置工況控制指標(biāo)試驗(yàn)荷載計(jì)算值設(shè)計(jì)荷載控制值荷載效率=/第2、3中最大正彎矩中載、右偏載中彎矩(kNm)次邊墩墩頂最大負(fù)彎矩中載、右偏載次邊墩墩頂彎矩-次邊中最大正彎矩中載、右偏次邊彎矩表 6-第 2、3 孔應(yīng)變檢測結(jié)果一覽6.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇23 孔的跨中截面1 階和 率。檢測結(jié)果統(tǒng)計(jì)見6-4，詳細(xì)檢測結(jié)果見附3表 6-結(jié)率實(shí)測值和計(jì)算值對比6.3 檢測結(jié)論（1）本次試驗(yàn)所選擇的截面表 6-第 2、3 孔應(yīng)變檢測結(jié)果一覽6.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇23 孔的跨中截面1 階和 率。檢測結(jié)果統(tǒng)計(jì)見6-4，詳細(xì)檢測結(jié)果見附

12、3表 6-結(jié)率實(shí)測值和計(jì)算值對比6.3 檢測結(jié)論（1）本次試驗(yàn)所選擇的截面均為橋梁運(yùn)營過程中受力控制截面，試驗(yàn)過程中所配置的各類檢測設(shè)備工作性能穩(wěn)定，效反應(yīng)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)。的數(shù)據(jù)均能有測試位置階序率實(shí)測平均值（Hz）理論計(jì)算值（Hz）頻率比=/第 2 孔跨中截面12第 3 孔跨中截面12荷載工況中應(yīng)變校驗(yàn)系范圍平均值范圍平均值范圍工況 0.67/工況 0.67/工況 /0.67/工況 /0.67/工況 /0.67工況 /0.66（2）第 2、載試驗(yàn)加載效率為 0.900.95，滿足（2）第 2、載試驗(yàn)加載效率為 0.900.95，滿足大跨徑混凝土橋梁試驗(yàn)方法要求。（3）第 2、3 孔各工況下各

13、控制截面的主要撓度測點(diǎn)實(shí)測最大值為 3.85mm驗(yàn)系數(shù)平均值在 0.670.69 范圍內(nèi)于大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的位移回零良好，無明顯殘余位移。撓度檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)， 縱向抗彎剛度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。（4） 2、3 孔各工況下各控制截面的主要應(yīng)變測點(diǎn)實(shí)測最大值45，校驗(yàn)系數(shù)平均值0.700.71范圍內(nèi)，低于大跨徑混凝橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的應(yīng)變回零良好，無明顯殘余變形。應(yīng)變檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗彎強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。各

14、偏載工況下，左、右側(cè)撓度和應(yīng)變漸變趨勢與理論計(jì)算明該橋現(xiàn)澆箱梁橫向剛度良好。在加載測試中，經(jīng)觀察梁體表面混凝土未出現(xiàn)裂縫，表明該橋抗裂性能滿足要求。在全橋異常變形觀察工況加載過程中，橋跨結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)異常變形，橋墩未出現(xiàn)異常變位，表明該橋整體結(jié)構(gòu)技術(shù)狀況良好。（8）該橋2、測試前 2 階實(shí)測率與理論計(jì)算值的頻率比在 1.101.13 范圍內(nèi)，均大于 1，表明該橋的整體性能和動剛度良好。綜上所述：可投入正常運(yùn)營認(rèn)為該橋的承載能力和工作性能滿足設(shè)計(jì)要求，7 蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋檢測結(jié)果7.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇第 4、5 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變檢測結(jié)果

15、匯總見7-17-3，詳細(xì)結(jié)果見附4表 7-靜載試驗(yàn)加載效率7 蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋檢測結(jié)果7.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇第 4、5 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變檢測結(jié)果匯總見7-17-3，詳細(xì)結(jié)果見附4表 7-靜載試驗(yàn)加載效率一覽表 7-第 4、5 孔撓度檢測結(jié)果一覽荷載工況中撓度校驗(yàn)系次中撓度校驗(yàn)系范圍平均值范圍平均值工況 0.74/工況 0.75/工況 0.800.82工況 0.800.72工況 /0.76工況 /0.77測試位置工況控制指標(biāo)試驗(yàn)荷載計(jì)算值設(shè)計(jì)荷載控制值荷載效率=/第4、5中最大正彎矩中載、右偏載中彎矩(kNm)次邊墩墩頂最大負(fù)彎矩中

16、載、右偏載次邊墩墩頂彎矩-次邊中最大正彎矩中載、右偏次邊彎矩表 7-第 4、5 孔應(yīng)變檢測結(jié)果一覽7.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇45 孔的跨中截面1 階和 率。檢測結(jié)果統(tǒng)計(jì)見7-4，詳細(xì)檢測結(jié)果見附4表 7-結(jié)率實(shí)測值和計(jì)算值對比7.3 檢測結(jié)論（1）本次試驗(yàn)所選擇的截面表 7-第 4、5 孔應(yīng)變檢測結(jié)果一覽7.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇45 孔的跨中截面1 階和 率。檢測結(jié)果統(tǒng)計(jì)見7-4，詳細(xì)檢測結(jié)果見附4表 7-結(jié)率實(shí)測值和計(jì)算值對比7.3 檢測結(jié)論（1）本次試驗(yàn)所選擇的截面均為橋梁運(yùn)營過程中受力控制截面，試驗(yàn)過程中所配置的各類檢測設(shè)備工作性能穩(wěn)定，效反應(yīng)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)

17、。的數(shù)據(jù)均能有測試位置階序率實(shí)測平均值（Hz）理論計(jì)算值（Hz）頻率比=/第 4 孔跨中截面12第 5 孔跨中截面12荷載工況中應(yīng)變校驗(yàn)系范圍平均值范圍平均值范圍工況 0.81/工況 0.80/工況 /0.78/工況 /0.77/工況 /0.82工況 /0.76（2）第 4、載試驗(yàn)加載效率為 0.900.95，滿足（2）第 4、載試驗(yàn)加載效率為 0.900.95，滿足大跨徑混凝土橋梁試驗(yàn)方法要求。（3）第 4、5 孔各工況下各控制截面的主要撓度測點(diǎn)實(shí)測最大值為 4.22mm驗(yàn)系數(shù)平均值在 0.770.84 范圍內(nèi)，低于大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的位回零良好，

18、無明顯殘余位移。撓度檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗彎剛度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。（4）第 4、5 孔各工況下各控制截面的主要應(yīng)變測點(diǎn)實(shí)測最大值52，校驗(yàn)系數(shù)平均值0.820.85范圍內(nèi)，低于大跨徑混凝橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的應(yīng)變回零良好，無明顯殘余變形。應(yīng)變檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗彎強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。各偏載工況下，左、右側(cè)撓度和應(yīng)變漸變趨勢與理論計(jì)算明該橋現(xiàn)澆箱梁橫向剛度良好。在加載測試中，經(jīng)觀察梁體表面混凝土未出現(xiàn)裂縫，表明該橋抗裂性能滿足要求。在全橋異常變形觀察工

19、況加載過程中，橋跨結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)異常變形，橋墩未出現(xiàn)異常變位，表明該橋整體結(jié)構(gòu)技術(shù)狀況良好。（8）該橋4、測試前 2 階實(shí)測率與理論計(jì)算值的頻率比在 1.101.15 范圍內(nèi)，均大于 1，表明該橋的整體性能和動剛度良好。綜上所述：可投入正常運(yùn)營認(rèn)為該橋的承載能力和工作性能滿足設(shè)計(jì)要求，8 蘭家互通式立交 K245+059.985 分離式立交橋檢測結(jié)果8.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇左幅 4、5 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變的檢測結(jié)果匯總見8-18-3，詳細(xì)結(jié)果見附件 5表 8-靜載試驗(yàn)加載效率一覽表8 蘭家互通式立交 K245+059.985 分離式立交橋檢測結(jié)果8.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)

20、果靜載試驗(yàn)測試孔選擇左幅 4、5 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變的檢測結(jié)果匯總見8-18-3，詳細(xì)結(jié)果見附件 5表 8-靜載試驗(yàn)加載效率一覽表 8-左幅 4、5 孔撓度檢測結(jié)果一覽荷載工況中撓度校驗(yàn)系次中撓度校驗(yàn)系范圍平均值范圍平均值工況 0.65/工況 0.75/工況 0.740.71工況 0.750.73工況 /0.71工況 /0.70測試位置工況控制指標(biāo)試驗(yàn)荷載計(jì)算值設(shè)計(jì)荷載控制值荷載效率=/中最大正彎矩中載、右偏載中彎矩(kNm)次邊墩墩頂最大負(fù)彎矩中載、右偏載次邊墩墩頂彎矩-次邊中最大正彎矩中載、右偏次邊彎矩表 8-左幅 4、5 孔應(yīng)變檢測結(jié)果一覽8.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)

21、選擇左幅 45 孔的跨中截面1 階和 2 階自振頻率。檢測結(jié)果統(tǒng)計(jì)見8-4，詳細(xì)檢測結(jié)果見附5表 8-結(jié)率實(shí)測值和計(jì)算值對比8.3 檢測結(jié)論（1）本次表 8-左幅 4、5 孔應(yīng)變檢測結(jié)果一覽8.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇左幅 45 孔的跨中截面1 階和 2 階自振頻率。檢測結(jié)果統(tǒng)計(jì)見8-4，詳細(xì)檢測結(jié)果見附5表 8-結(jié)率實(shí)測值和計(jì)算值對比8.3 檢測結(jié)論（1）本次試驗(yàn)所選擇的截面均為橋梁運(yùn)營過程中受力控制截面，試驗(yàn)過程中所配置的各類檢測設(shè)備工作性能穩(wěn)定，效反應(yīng)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)。的數(shù)據(jù)均能有測試位置階序率實(shí)測平均值（Hz）理論計(jì)算值（Hz）頻率比=/左幅第 4 孔跨中截面12左幅第 5

22、孔跨中截面12荷載工況中應(yīng)變校驗(yàn)系范圍平均值范圍平均值范圍工況 0.67/工況 0.69/工況 /0.71/工況 /0.68/工況 /0.58工況 /0.66（2）4、載試驗(yàn)加載效率為 0.981.04，滿足（2）4、載試驗(yàn)加載效率為 0.981.04，滿足大跨徑混凝土橋梁試驗(yàn)方法要求。（3） 左幅 4、5 孔各工況下各控制截面的主要撓度測點(diǎn)實(shí)測最大值為 3.10mm驗(yàn)系數(shù)平均值在 0.720.79 范圍內(nèi)于大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的位移回零良好，無明顯殘余位移。撓度檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗彎剛度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定

23、的安全儲備。（4） 左幅 4、5 孔各工況下各控制截面的主要應(yīng)變測點(diǎn)實(shí)測最大值為 89，校驗(yàn)系數(shù)平均值0.710.80范圍內(nèi)，低于大跨徑混土橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的應(yīng)變回零良好，無明顯殘余變形。應(yīng)變檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗彎強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。各偏載工況下，左、右側(cè)撓度和應(yīng)變漸變趨勢與理論計(jì)算明該橋裝配式預(yù)應(yīng)力箱梁橫向聯(lián)結(jié)性能良好。在加載測試中，經(jīng)觀察梁體表面混凝土未出現(xiàn)裂縫，表明該橋抗裂性能滿足要求。在全橋異常變形觀察工況加載過程中，橋跨結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)異常變形，橋墩未出現(xiàn)異常變位，表明該橋整體結(jié)構(gòu)技術(shù)狀況良好。（

24、8）該橋左4、測試前 2 階實(shí)測率與理論計(jì)算值的頻率比在 1.151.33 范圍內(nèi)，均大于 1，表明該橋的整體性能和動剛度良好。綜上所述：可投入正常運(yùn)營認(rèn)為該橋的承載能力和工作性能滿足設(shè)計(jì)要求，9 渭惠渠中橋檢測結(jié)果9.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇左幅第 2 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變的檢測結(jié)果匯總見9-19-3，詳細(xì)結(jié)果見附件 6表 9-9 渭惠渠中橋檢測結(jié)果9.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇左幅第 2 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變的檢測結(jié)果匯總見9-19-3，詳細(xì)結(jié)果見附件 6表 9-靜載試驗(yàn)加載效率一覽表 9-左幅第 2 孔撓度檢測結(jié)果一覽表表 9-左幅第 2 孔

25、應(yīng)變檢測結(jié)果一覽表荷載工況范圍平均值范圍工況 0.630.71工況 0.750.71工況 0.700.75荷載工況左幅第 中撓度校驗(yàn)系范圍平均值工況 0.68工況 0.74工況 0.78測試位置工況控制指標(biāo)試驗(yàn)荷載計(jì)算值設(shè)計(jì)荷載控制值荷載效率=/第2跨中最大正彎矩中載、右偏載跨中彎矩9.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇左幅第 2 孔的跨中截面，實(shí)測 1 階和 2 階自振頻率。檢測結(jié)果統(tǒng)9.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇左幅第 2 孔的跨中截面，實(shí)測 1 階和 2 階自振頻率。檢測結(jié)果統(tǒng)計(jì)見9-4，詳細(xì)檢測結(jié)果見附6表 9-結(jié)率實(shí)測值和計(jì)算值對比9.3 檢測結(jié)論（1）本次試驗(yàn)所選擇的截

26、面均為橋梁運(yùn)營過程中受力控制截面，試驗(yàn)過程中所配置的各類檢測設(shè)備工作性能穩(wěn)定，效反應(yīng)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)。的數(shù)據(jù)均能有（2）幅第 載試驗(yàn)加載效率為 0.97，滿足大跨徑混凝土橋梁試驗(yàn)方法要求。（3左幅第 2 孔各工況下各控制截面的主要撓度測點(diǎn)實(shí)測最大值為 1.41mm驗(yàn)系數(shù)平均值在 0.760.83 范圍內(nèi)，低于大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的位回零良好，無明顯殘余位移。撓度檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗彎剛度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。（4左幅第 2 孔各工況下各控制截面的主要應(yīng)變測點(diǎn)實(shí)測最大值32，校驗(yàn)系數(shù)平均值0.750.8

27、1范圍內(nèi)，低于大跨徑混凝橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的應(yīng)變回零良好，無明顯殘余變形。應(yīng)變檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處測試位置階序率實(shí)測平均值（Hz）理論計(jì)算值（Hz）頻率比=/左幅第 2 孔跨中截面12于良好的彈性工作狀態(tài)，縱于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗彎強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。各偏載工況下，左、右側(cè)撓度和應(yīng)變漸變趨勢與理論計(jì)算相明該橋空心板梁橫向聯(lián)結(jié)性能良好。在加載測試中，經(jīng)觀察梁體表面混凝土未出現(xiàn)裂縫，表明該橋抗裂性能滿足要求。在全橋異常變形觀察工況加載過程中，橋跨結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)異常變形，橋墩未出現(xiàn)異常變位，表明該橋整體結(jié)構(gòu)技術(shù)狀況良好。（8該橋左幅測

28、試前 2 階實(shí)測率與理論計(jì)算值的頻率比在 1.461.48 范圍內(nèi)，均大于 1，表明該橋的整體性能和動剛度良好。綜上所述：可投入正常運(yùn)營認(rèn)為該橋的承載能力和工作性能滿足設(shè)計(jì)要求，10 渭惠渠中橋檢測結(jié)果10.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇左幅第 1 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變的檢測結(jié)果匯總見10-110-3，詳細(xì)結(jié)果見附件 7表 10-靜載試驗(yàn)加載效率一覽表 10-左幅第 1 孔撓度檢測結(jié)果一覽表表 10-左幅第 1 孔應(yīng)變檢測結(jié)果一覽表10 渭惠渠中橋檢測結(jié)果10.1 靜載試驗(yàn)檢測結(jié)果靜載試驗(yàn)測試孔選擇左幅第 1 孔，加載效率與各工況撓度、應(yīng)變的檢測結(jié)果匯總見10-110-3，詳

29、細(xì)結(jié)果見附件 7表 10-靜載試驗(yàn)加載效率一覽表 10-左幅第 1 孔撓度檢測結(jié)果一覽表表 10-左幅第 1 孔應(yīng)變檢測結(jié)果一覽表荷載工況中應(yīng)變校驗(yàn)系范圍平均值范圍平均值工況 0.70/工況 0.67/工況 /0.67工況 /0.61荷載工況中撓度校驗(yàn)系次中撓度校驗(yàn)系范圍平均值范圍平均值工況 0.71/工況 0.71/工況 0.730.75工況 0.740.74測試位置工況控制指標(biāo)試驗(yàn)荷載計(jì)算值設(shè)計(jì)荷載控制值荷載效率=/第1中最大正彎矩中載、右偏載中彎矩(kNm)次邊墩墩頂最大負(fù)彎矩中載、右偏載次邊墩墩頂彎矩-10.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇左幅第 1 孔的跨中截面，實(shí)測 1 階和

30、2 階自振頻率。檢測結(jié)果統(tǒng)10.2 動載試驗(yàn)檢測結(jié)果本次動載試驗(yàn)選擇左幅第 1 孔的跨中截面，實(shí)測 1 階和 2 階自振頻率。檢測結(jié)果統(tǒng)計(jì)見10-4，詳細(xì)檢測結(jié)果見附7表 10-結(jié)率實(shí)測值和計(jì)算值對比10.3 檢測結(jié)論（1）本次試驗(yàn)所選擇的截面均為橋梁運(yùn)營過程中受力控制截面，試驗(yàn)過程中所配置的各類檢測設(shè)備工作性能穩(wěn)定，效反應(yīng)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)。的數(shù)據(jù)均能有（2）左幅載試驗(yàn)加載效率為 1.031.04，滿足大跨混凝土橋梁試驗(yàn)方法要求。（3左幅第 1 孔各工況下各控制截面的主要撓度測點(diǎn)實(shí)測最大值為 3.67mm驗(yàn)系數(shù)平均值在 0.740.80 范圍內(nèi)，低于大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；

31、各工況卸載后結(jié)構(gòu)的位回零良好，無明顯殘余位移。撓度檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)， 縱向抗彎剛度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。（4左幅第 1 孔各工況下各控制截面的主要應(yīng)變測點(diǎn)實(shí)測最大值97，校驗(yàn)系數(shù)平均值0.730.81范圍內(nèi)，低于大跨徑混凝橋梁的試驗(yàn)方定的上限值 1.05；各工況卸載后結(jié)構(gòu)的應(yīng)變回零良好，無明顯殘余變形。應(yīng)變檢測結(jié)果表明該橋在試驗(yàn)荷載作用下處測試位置階序率實(shí)測平均值（Hz）理論計(jì)算值（Hz）頻率比=/左幅第 1 孔跨中截面12于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗于良好的彈性工作狀態(tài)，縱向抗彎強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求，并有一定的安全儲備。各偏載工況下，左、右側(cè)撓度

32、和應(yīng)變漸變趨勢與理論計(jì)算明該橋工形組合梁橫向聯(lián)結(jié)性能良好。在加載測試中，經(jīng)觀察梁體表面混凝土未出現(xiàn)裂縫，表明該橋抗裂性能滿足要求。在全橋異常變形觀察工況加載過程中，橋跨結(jié)構(gòu)未出現(xiàn)異常變形，橋墩未出現(xiàn)異常變位，表明該橋整體結(jié)構(gòu)技術(shù)狀況良好。（8該橋左幅測試前 2 階實(shí)測率與理論計(jì)算值的頻率比在 1.171.21 范圍內(nèi)，均大于 1，表明該橋的整體性能和動剛度良好。綜上所述：可投入正常運(yùn)營認(rèn)為該橋的承載能力和工作性能滿足設(shè)計(jì)要求，陜西高速公路工程試驗(yàn)檢測2011 年 10 1 靜載試驗(yàn)方案1.1 測試孔選取靜載試驗(yàn)按照下列原則選取測試孔。對全橋進(jìn)行缺陷檢查，若存在缺陷較為嚴(yán)重的橋跨，則該橋跨作為1

33、 靜載試驗(yàn)方案1.1 測試孔選取靜載試驗(yàn)按照下列原則選取測試孔。對全橋進(jìn)行缺陷檢查，若存在缺陷較為嚴(yán)重的橋跨，則該橋跨作為測試孔。以業(yè)主和監(jiān)理指定的橋跨作為測試孔。若無指定和要求時，選擇橋梁在使用活載作用下內(nèi)力最不利的橋跨作為測試孔。測試孔數(shù)量滿足陜西省公路工程竣（交）工驗(yàn)收辦法實(shí)施細(xì)則的規(guī)定頻率要求。1.2 測試截面選取為了確保計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，各橋荷載作用下的內(nèi)力和變形根據(jù)施工計(jì)系統(tǒng)提供的施工圖紙，用橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算程序公路橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)GQJS 9.7 和橋梁結(jié)構(gòu)檢測分析系統(tǒng)進(jìn)行對比計(jì)算，具有較高的準(zhǔn)確性。測試截面應(yīng)選擇橋梁在可變荷載作用下內(nèi)力最不利的截面。本標(biāo)段橋梁結(jié)構(gòu)類型為現(xiàn)澆連續(xù)箱、先簡支

34、后連續(xù)箱、先簡支后在設(shè)計(jì)連續(xù)工形組合和簡支空心板橋。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，連續(xù)荷載作用下的最大正彎矩和撓度發(fā)生在各聯(lián)邊孔的 0.4L 截面跨中截面之間，最大負(fù)彎距發(fā)生在各聯(lián)次邊墩的墩頂支點(diǎn)截面；簡支在設(shè)計(jì)荷載作用下的最大正彎矩和撓度均發(fā)生在各孔的跨中截面。依據(jù)計(jì)算結(jié)果和大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法的建議和要求，連續(xù)應(yīng)變測試截面選擇測試聯(lián)邊孔的跨中截次邊墩墩頂支點(diǎn)截面、次邊孔的跨中截面，撓度測試截面選擇邊孔和次邊孔的跨中截面；簡支應(yīng)變測試截面選擇測試支應(yīng)變測試截面選擇測試中和 L/4，撓度測試截面選擇測中截面，如附1-1、附圖 1-2 所示。附表 1-第 1 次試驗(yàn)用車輛參數(shù)表附表 1-第 2 次試驗(yàn)用車

35、輛參數(shù)表車號軸重（軸間距（米1 2 3 合計(jì)1-2-1 號車2 號車3 號車4 號車5 號車6 號車7 號車8 號車9 號車10 號車/合計(jì)/車號軸重（軸間距（米1 2 3 附表 1-第 1 次試驗(yàn)用車輛參數(shù)表附表 1-第 2 次試驗(yàn)用車輛參數(shù)表車號軸重（軸間距（米1 2 3 合計(jì)1-2-1 號車2 號車3 號車4 號車5 號車6 號車7 號車8 號車9 號車10 號車/合計(jì)/車號軸重（軸間距（米1 2 3 合計(jì)1-2-1 號車2 號車3 號車4 號車5 號車6 號車合計(jì)1.5 試驗(yàn)工況連續(xù)箱靜載試驗(yàn)分7種試驗(yàn)工況。主線橋各工況均采用五列1.5 試驗(yàn)工況連續(xù)箱靜載試驗(yàn)分7種試驗(yàn)工況。主線橋各工

36、況均采用五列車隊(duì)加載（部分匝道橋采用三列，各工況中汽車荷載的位置如下：工況 1：邊中最大正彎矩中載工況。順橋向按測試聯(lián)邊中截面最大正應(yīng)力和最大撓度的最不利位置布橫橋向?yàn)閷ΨQ布載。工況 2：邊中最大正彎矩右偏載工況。順橋向布載位置與工1 相同，橫橋向?yàn)槠也驾d。工況 3：次邊墩墩頂最大負(fù)彎矩中載工況。順橋向按測試聯(lián)次邊墩支點(diǎn)截面負(fù)彎矩的最不利位置布載，橫橋向?yàn)閷ΨQ布載。工況 4：次邊墩墩頂最大負(fù)彎矩右偏載工況。順橋向布載位置與工況 3 相同，橫橋向?yàn)槠也驾d。工況 5：次邊中最大正彎矩中載工況。順橋向按測試聯(lián)次邊中截面最大正應(yīng)力和最大撓度的最不利位置布載，橫橋向?yàn)閷ΨQ布載。工況 6：次邊中最大正

37、彎矩右偏載工況。順橋向布載位置與工況 5 相同，橫橋向?yàn)槠也驾d。工況 7：全橋異常變形觀察工況。按正彎矩最不利加載位置布置車列沿全橋慢速行駛。觀察荷載作用下不同部位的混凝土是否出現(xiàn)裂現(xiàn)象及橋跨結(jié)構(gòu)是否出現(xiàn)異常變形。簡支板靜載試驗(yàn)分4種試驗(yàn)工況，各工況均采用五列車隊(duì)加載， 各工況中汽車荷載的位置如下：工況 1中最大正彎矩中載工況。順橋向按跨中截面最大正應(yīng)力和最大撓度的最不利位置布載，橫橋向?yàn)閷ΨQ布載。工況 2跨中最大正彎矩右偏載工況。順橋向布載位置與工況 相同，橫橋向?yàn)槠也驾d。工況 3中最大正彎矩相同，橫橋向?yàn)槠蟛驾d工況 3中最大正彎矩相同，橫橋向?yàn)槠蟛驾d。載工況。順橋向布載位置與工況

38、工況 4：全橋異常變形觀察工況。按正彎矩最不利加載位置布置車列沿全橋慢速行駛。觀察荷載作用下不同部位的混凝土是否出現(xiàn)開裂現(xiàn)象及橋跨結(jié)構(gòu)是否出現(xiàn)異常變形。連續(xù)各工況加載車輛縱橋向布置如附圖 1-7 所示，現(xiàn)澆連續(xù)箱、先簡支后連續(xù)箱和先簡支后連續(xù)工形組合加載車輛的橫橋向布置分別如附圖 1-81-10 所示。簡支板各工況加載車輛縱橋向布置如附圖 1-11 所示板橋加載車輛的橫橋向布置分如附1-12 所示。各類型橋梁加載參數(shù)見附表 1-3試驗(yàn)橋在各工況下荷載效率均應(yīng)大于 0.80 且小于 1.05，符合大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法中基本荷載試驗(yàn)的荷載效率的規(guī)定，保證試驗(yàn)的有效性。附圖 1-附圖 1-連各

39、工況車輛順橋向布置示意圖（3）進(jìn)行聯(lián)機(jī)調(diào)試，用三輛汽車進(jìn)行預(yù)加載，以檢驗(yàn)各測點(diǎn)應(yīng)變片、機(jī)電百分（3）進(jìn)行聯(lián)機(jī)調(diào)試，用三輛汽車進(jìn)行預(yù)加載，以檢驗(yàn)各測點(diǎn)應(yīng)變片、機(jī)電百分表及應(yīng)變平衡箱工作的可靠性。靜載試驗(yàn)每一工況應(yīng)分兩次逐級加載。在檢測過程中，為減少混凝土流變特性對測讀結(jié)果的影響，各級荷載到位后需關(guān)閉汽車發(fā)5 分鐘以上，待結(jié)構(gòu)變形完全穩(wěn)定后再測取數(shù)據(jù)，并將所測的最大撓度和應(yīng)變與理論計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，確信安全。若檢測過程中發(fā)現(xiàn)數(shù)據(jù)出現(xiàn)異常，立即卸掉加載車輛，以防發(fā)生意外事故。每次卸載后至下一次加載的間隔時間均不得少于 10 分鐘同一況按上述加載、卸載程序重復(fù)進(jìn)試，直至兩次相對誤差不超過 5%，該工況

40、測試完成，可以進(jìn)行下一工況測試。2 動載試驗(yàn)方案2.1 測試截面選取動載試驗(yàn)選擇與靜載試驗(yàn)相同孔進(jìn)行， 根據(jù)各類橋梁2 動載試驗(yàn)方案2.1 測試截面選取動載試驗(yàn)選擇與靜載試驗(yàn)相同孔進(jìn)行， 根據(jù)各類橋梁動力特性的理論分析結(jié)果，按照理論計(jì)算得出的振型大致形狀，在測試孔前 2 振型變位較大的部位布置傳感器。連續(xù)和簡支板橋動力特性測試均選擇在試驗(yàn)孔的跨中截在各測試截面安裝豎橋向加速度傳感器。2.2 試驗(yàn)工況測試分為兩個工況：測試車輛以時30公里/小時跑車通過測試聯(lián)/孔；測試車輛以時40公里/小時跑車通過測試聯(lián)/孔。2.3 試驗(yàn)實(shí)施試驗(yàn)前現(xiàn)場準(zhǔn)備工作：（1） 按照試驗(yàn)方案布置傳感器，布置導(dǎo)線并連接試驗(yàn)儀

41、器；（2）試驗(yàn)開始前應(yīng)封閉交通，閑雜和非試驗(yàn)車輛進(jìn)入；（3）檢查儀器、儀表、測量線路的工作狀態(tài)，確定測量放大器的放大系數(shù)。進(jìn)行跑車試驗(yàn)時采用載重車輛以不同速度通過橋梁時產(chǎn)生的效應(yīng)作為激振荷載，橋梁振動時的頻率譜。每次測試后，要在現(xiàn)場進(jìn)行數(shù)據(jù)回放和頻譜分析，并與測試橋梁動力特性的理論計(jì)算值進(jìn)行比較，檢查測試數(shù)據(jù)是否正常，異常情況應(yīng)立即檢查、分析原因，必要時應(yīng)重新進(jìn)試。動載測試一般采用一輛加載車進(jìn)行。3 蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋檢測數(shù)據(jù)匯總3.1 靜載檢測結(jié)果蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道載試驗(yàn)撓度和應(yīng)變檢測結(jié)果和對比曲線圖分別見附3-1附3-2 和附3-1附圖

42、 3-2附表 3-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 1中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 次邊孔跨中-3 蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋檢測數(shù)據(jù)匯總3.1 靜載檢測結(jié)果蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道載試驗(yàn)撓度和應(yīng)變檢測結(jié)果和對比曲線圖分別見附3-1附3-2 和附3-1附圖 3-2附表 3-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 1中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中校 驗(yàn)

43、系 數(shù) 平 均 次邊孔跨中-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /工況 2中截面最大正彎矩右偏載工況邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 次邊孔跨中-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /續(xù)附表 3-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)編號第一次第二次平均值工況 3：墩頂截面最大負(fù)彎矩中載工況邊孔跨中2.131.471.451.460.692.121.521.231.380.652.131.601.531.570.742.131.551.301.430.672.131.531.551.540.72校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 0.69次邊孔跨中1.771.

44、221.221.220.691.771.151.211.180.671.781.161.321.240.701.771.221.081.150.651.781.231.211.220.68校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 0.68續(xù)附表 3-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值(mm)校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)編號第一次第二次平均值工況 3：墩頂截面最大負(fù)彎矩中載工況邊孔跨中2.131.471.451.460.692.121.521.231.380.652.131.601.531.570.742.131.551.301.430.672.131.531.551.54

45、0.72校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 0.69次邊孔跨中1.771.221.221.220.691.771.151.211.180.671.781.161.321.240.701.771.221.081.150.651.781.231.211.220.68校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 0.68工況 4：墩頂截面最大負(fù)彎矩右偏載工邊孔跨中1.861.191.231.210.651.981.311.351.330.672.131.551.301.430.672.261.631.651.640.722.421.671.941.800.74校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 0.69次邊孔跨中1.591.081.130.70

46、1.671.171.151.160.691.771.231.251.240.701.871.221.161.190.641.981.351.331.340.68校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 0.68續(xù)附表 3-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 5：次邊 中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /次邊孔跨中續(xù)附表 3-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 5：次邊 中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中-校 驗(yàn) 系

47、數(shù) 平 均 /次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 6：次邊 中截面最大正彎矩右偏載工況邊孔跨中-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 附表 3-各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測 應(yīng)變計(jì)算值應(yīng) 變 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 1中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中1234567校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 2中截面最大正彎矩右偏載工況邊孔跨中1234567校 驗(yàn) 系 數(shù) 附表 3-各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測 應(yīng)變計(jì)算值應(yīng) 變 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 1中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨

48、中1234567校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 2中截面最大正彎矩右偏載工況邊孔跨中1234567校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 3：次邊墩墩頂截面最大負(fù)彎矩中載工況次邊墩墩頂8-9-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 續(xù)附表 3-各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測 應(yīng)變計(jì)算值應(yīng) 變 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 3：次邊墩墩頂截面最大負(fù)彎矩中載工況次邊墩墩頂8-9-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 5：次邊 中截面最大正彎矩中載工況續(xù)附表 3-各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測 應(yīng)變計(jì)算值應(yīng) 變 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 3：次邊墩墩頂

49、截面最大負(fù)彎矩中載工況次邊墩墩頂8-9-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 5：次邊 中截面最大正彎矩中載工況次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 6：次邊 中截面最大正彎矩右偏載工況次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 附圖 3-各工況測點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測值與計(jì)算值對比曲3.2 動載檢測結(jié)果（1附圖 3-各工況測點(diǎn)應(yīng)變實(shí)測值與計(jì)算值對比曲3.2 動載檢測結(jié)果（1） 振型計(jì)算結(jié)果蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋第 2、孔所在聯(lián)結(jié)構(gòu)前2階計(jì)算振型與率計(jì)算結(jié)果見附3-31 階振型對應(yīng)率 f1=4.25 Hz2 階振型對應(yīng)率 f2=5.71 Hz附圖 3-蘭家互通式立交 EK0+72

50、9.534 匝道橋第 2、3 孔所在聯(lián)結(jié)構(gòu)計(jì)算振型圖（2）實(shí)測時域曲線與率蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋第 2、3 孔所在聯(lián)實(shí)測時域曲線和頻域分析曲線分別見附3-4附3-7工況 1 跑車時域圖工況 2 跑車時域圖蘭家互通式立交 工況 1 跑車時域圖工況 2 跑車時域圖蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋第 附圖 3-測試時域曲線工況 1 頻域分析曲線工況 2 頻域分析曲線附圖 3-蘭家互通式立交 工況 1 頻域分析曲線工況 2 頻域分析曲線附圖 3-蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋第 測試頻域分析曲線工況 1 跑車時域圖工況 2 跑車時域圖蘭家互通式立交

51、 EK0+729.534 匝道橋第 附圖 3-測試時域曲線工況 工況 2 跑車時域圖蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋第 附圖 3-測試時域曲線工況 1 頻域分析曲線工況 2 頻域分析曲線蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋第 附圖 3-測試頻域分析曲線（3）頻率比蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋第 2、3 孔所在聯(lián)結(jié)構(gòu)自振頻率計(jì)算值和實(shí)測值對比見附表 3-3。附表 3-結(jié)構(gòu)率實(shí)測值和計(jì)算值對比4 蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋檢測數(shù)據(jù)匯總4.1 靜載檢測結(jié)果蘭家互通式立交HK0+391.500 匝道載試驗(yàn)撓度和應(yīng)變檢測結(jié)果和對比曲線圖分別見

52、附4-1附4-2 和附4-1附圖 4-2附表 4-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓（3）頻率比蘭家互通式立交 EK0+729.534 匝道橋第 2、3 孔所在聯(lián)結(jié)構(gòu)自振頻率計(jì)算值和實(shí)測值對比見附表 3-3。附表 3-結(jié)構(gòu)率實(shí)測值和計(jì)算值對比4 蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋檢測數(shù)據(jù)匯總4.1 靜載檢測結(jié)果蘭家互通式立交HK0+391.500 匝道載試驗(yàn)撓度和應(yīng)變檢測結(jié)果和對比曲線圖分別見附4-1附4-2 和附4-1附圖 4-2附表 4-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次

53、平均值工況 1中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 次邊孔跨中-測試位置階序率工況 1 實(shí)測值(Hz)工況 2 實(shí)測值(Hz)計(jì)算值頻率比=/第 2 孔跨中截面12第 3 孔跨中截面12續(xù)附表 4-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 3：次邊墩墩頂截面最大負(fù)彎矩中載工況邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 4邊孔-校 驗(yàn)續(xù)附表 4-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 3

54、：次邊墩墩頂截面最大負(fù)彎矩中載工況邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 4邊孔-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /工況 2中截面最大正彎矩右偏載工況邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 次邊孔跨中-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /續(xù)附表 4-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 5：次邊 中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /次邊孔跨中續(xù)附表 4-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 5：

55、次邊 中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 6邊孔-邊墩墩頂截面最大負(fù)彎矩右偏載工況跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 邊 截面最大正彎矩右偏載工況跨中-0.64-0.61-0.58-0.59校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /次邊孔跨中3.813.14邊 截面最大正彎矩右偏載工況跨中-0.64-0.61-0.58-0.59校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 /次邊孔跨中3.813.142.792.960.783.933.493.023.250.834.083.393.723.550.874.243.373.153.260.77

56、4.423.663.663.660.83校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 0.82續(xù)附表 4-各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測 應(yīng)變計(jì)算值應(yīng) 變 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 3：次邊墩墩頂截面最大正彎矩中次邊墩墩頂8-9-67校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 2中截面最大正彎矩右偏載工況邊孔跨中1234續(xù)附表 4-各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系荷載工況測 應(yīng)變計(jì)算值應(yīng) 變 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面位置測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 3：次邊墩墩頂截面最大正彎矩中次邊墩墩頂8-9-67校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 2中截面最大正彎矩右偏載工況邊孔跨中1234567校 驗(yàn)

57、 系 數(shù) 平 均 工況 3：次邊墩墩頂截面最大負(fù)彎矩中載工況次邊墩墩頂8-9-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 載工況-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 5：次邊 中截面最大正彎矩中載工況次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 6：次邊 中截面最大正彎矩右偏載工況次邊孔跨中校 載工況-校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 5：次邊 中截面最大正彎矩中載工況次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 工況 6：次邊 中截面最大正彎矩右偏載工況次邊孔跨中校 驗(yàn) 系 數(shù) 平 均 4.2 動載檢測結(jié)果（1） 振型計(jì)算結(jié)果蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道4.2 動載檢測結(jié)果（1） 振型計(jì)算結(jié)果蘭家互通式立交 HK0+391

58、.500 匝道橋第 4、孔所在聯(lián)結(jié)構(gòu)前2階計(jì)算振型與率計(jì)算結(jié)果見附4-31 階振型對應(yīng)率 f1=4.25 Hz2 階振型對應(yīng)率 f2=5.71 Hz附圖 4-蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 4、5 孔所在聯(lián)結(jié)構(gòu)計(jì)算振型圖（2）實(shí)測時域曲線與率蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 4、5 孔所在聯(lián)實(shí)測時域曲線和頻域分析曲線分別見附4-4附4-7工況 1 跑車時域圖工況 2 跑車時域圖附圖 4-蘭家互通式立交 工況 1 跑車時域圖工況 2 跑車時域圖附圖 4-蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 測試時域曲線工況 1 頻域分析曲線工況 2 頻域分析曲線蘭家

59、互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 附圖 4-測試頻域分析曲線工況 1工況 2 頻域分析曲線蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 附圖 4-測試頻域分析曲線工況 1 跑車時域圖工況 2 跑車時域圖附圖 4-蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 測試時域曲線工況 1 頻域分析曲線工況 2 頻域分析曲線附圖 4-蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 測試頻域分析曲線（3）頻率比蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 4、5 孔所在工況 1 頻域分析曲線工況 2 頻域分析曲線附圖 4-蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 測試頻域分

60、析曲線（3）頻率比蘭家互通式立交 HK0+391.500 匝道橋第 4、5 孔所在聯(lián)結(jié)構(gòu)自振頻率計(jì)算值和實(shí)測值對比見附表 4-3附表 4-結(jié)構(gòu)率實(shí)測值和計(jì)算值對比測試位置階序率工況 1 實(shí)測值(Hz)工況 2 實(shí)測值(Hz)計(jì)算值頻率比=/第 4 孔跨中截面12第 5 15.1 靜載檢測結(jié)果蘭家互通式立交 K245+059.985 分離式立載試驗(yàn)撓度和應(yīng)檢測結(jié)果和對比曲線圖分別見附表 5-1附表 5-2 和附圖 5-1附圖 5-2附表 5-各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系數(shù)荷載工況測點(diǎn)位置撓度計(jì)算值撓 度 實(shí) 測 值校驗(yàn)系數(shù)=/截面測點(diǎn)第一次第二次平均值工況 1中截面最大正彎矩中載工況邊孔跨中