單層工業(yè)廠房設計方案

1、第一章設計資料1設計資料本工程為一般機械加工車間，在生產過程中不排放侵蝕性氣體和液體， 生產環(huán)境的溫度低于60攝氏度，屋面無積灰荷載，修建在寒冷地區(qū)。當?shù)氐幕狙簽?，雪荷載準永久值系數(shù)分區(qū)為II區(qū)。當?shù)氐幕撅L壓為，地面粗糙度類別為 B類。當?shù)氐目拐鹪O防烈度為8度，設計基本地震加速度為 0.2g,設計地震分 組為第一組。該車間為兩跨21m等高鋼筋混凝土柱廠房，安裝有 4臺（每跨兩臺）大 連重工起重集團有限公司生產的 DQQ醛，吊車跨度為19.5m的電動橋式 吊車，工作級別、起重量見各分組數(shù)據(jù)。吊車軌頂標志標高為 9.5m,吊車技 術數(shù)據(jù)見所提供的技術資料。根據(jù)巖土工程勘察報告，該車間所處地段

2、為對建筑有利地段，場地類別為I類，在基礎底面以下無軟弱下臥層，室外地面以下 15m范圍內無液化土 層,地基的標準凍結深度位于室外地面下 1m,車間室內外高差0.15m,基礎 埋深為室外地面以下1.4m?；A底面地基持力層為中砂，承載力特征值。主體結構設計年限為50年，結構安全等級為二級，結構重要性系數(shù)為丫 0=1.0。該車間抗震設防分類為丙級建筑，地基基礎設計等級為丙級。（不要求進行抗震設計）屋面建筑做法永久荷載（包括屋面防水層、保溫層、找平層等）標準值 為，其做法總厚度為0.1m。屋面排水為內天溝，天溝建筑做法永久荷載標準值：防水層0.15kN/m2,找坡層（按平均厚度計算）1.3kN/m2

3、,溝內積水2.3kN / m2 （平均積 水深度為0.23m）。該車間的圍護墻采用貼砌頁巖實心燒結石專砌體墻，墻厚 240m外貼50mm 厚擠塑板保溫層，雙面抹灰各厚 20mm石專強度等級MU10砂漿強度等級M5 1.10根據(jù)當?shù)仡A制混凝土構件供應及車間生產工藝情況等因素，經技術經濟 比較后確定，主要結構構件采用預制廠的預制構件（屋面板、屋架、鋼天窗 架、吊車梁、鋼柱間支撐、排架柱、基礎梁等）選用下列國家標準圖集：04G410-1、21.5mx6m預應力混凝土面板05G512鋼天窗架04G415-1預應力混凝土折線形屋架（預應力鋼筋為鋼絞線跨度18m30m04G323-2鋼筋混凝土吊車梁（工作

4、級別 A5/A6）04G325吊車軌道聯(lián)結及車檔（適用于混凝土結構）05G335單層工業(yè)廠房鋼筋混凝土柱05G336柱間支撐04G320鋼筋混凝土基礎梁山墻鋼筋混凝土抗風柱及排架柱為工地預制混凝土構件，具混凝土強度 等級為C30,鋼筋采用HRB400級（主筋）、HPB235級（箍筋）。圈梁及柱下臺階形獨立基礎為工地現(xiàn)澆混凝土構件，具混凝土強度等級為C30,鋼筋采用HRB400級（主筋）、HPB235級。第二章 按選用的國家標準圖集確定主要結構型2.1 圖集04G410-11.5m父6m預應力混凝土屋面板（預應力混凝土部分） 2.1.1 一般預應力混凝土屋面板（1.5mM6m屋面板）（1）計算屋

5、面板外加均布荷載標準值屋面建筑做法就永久荷載標準值1.24kN / m2雪荷載標準值0.4kN/m2屋面均布活荷載標準值0.5kN /m2（2）計算荷載效應基本組組合設計值（僅考慮外加荷載）：按建筑結構荷載規(guī)范GB5009-2001 （2006年）規(guī)定雪荷載和屋面均布可變荷載不同時 參與組合，因此最不利外加荷載基本組組合設計值：q=1.351.24+1.4 0.7 0.5=2.16KN/m由圖集04G410-11.5m*6m預應力混凝土屋面板（預應力混凝土部分）第六頁6.2.1條選用表中查知，選用預應力鋼筋為冷拉HRB335的Y-WB-2II屋面板，其允許外加均布荷載基本組合設計值 q】=2.

6、50kN/m22.16kN/m2 ,可以滿足要求。2.1.2檐口板檐口板（用于鋼天窗架檐口處）：為簡化計算，也以2.1.1計算的外加荷載基 本組合設計值確定檐口板型號。由圖集04G410-1第6.2.1條選用表中查知，選用預應力鋼筋為冷拉HRB335的Y-WBT-1II檐口板，其允許外加均布荷載基本組合設計值6 =2.50kN/m22.16kN/m2 ,可以滿足要求。2.1.3天溝板天溝板：根據(jù)建筑專業(yè)提供的設計過程作業(yè)圖，屋面為內排水，天溝板寬度為 580mm 天溝凈寬 580-190=390mm（1）計算天溝板均布線荷載標準值（僅為外加均布線荷載）1）永久荷載標準值防水層（按天溝板凈寬的

7、2.5倍計算）2.5M0.15M0.39=0.15kN/m找坡層1.3 0.39 = 0.51kN/m溝內積水（按0.23m積水深度計算）10M 0.23父0.39 = 0.90kN/m2）屋面均布可變荷載標準值0.5x0.58=0.29kN/m（2）計算荷載效應最不利基本組合設計值（僅考慮外加荷載）q =1.35 （0.15 0.51 0.90） 1.4 0.7 0.29 = 2.39kN/m由圖集04G410-21.5m*6m預應力混凝土屋面板（鋼筋混凝土部分） 第6頁第6.1.3.3條選用表中查知，選用TGB58其允許外加均布線荷載基本 組合設計值q】=3.00kN/m 2.39kN/m

8、 ,可以滿足要求。2.1.4嵌板嵌板（用于與天溝板相鄰處：為簡化計算，仍以 2.1.1計算的外加荷載基本組合設計值確定嵌板型號。由圖集04G410-1第6頁第6.2.2條選用表中查知，選用預應力鋼筋為冷拉HRB335的Y-KWB-2II的嵌板，其允許外加均布荷載基本組合設計值8 =3.37kN/m22.16kN/m2 ,可以滿足要求。圖集05G512鋼天窗架根據(jù)建筑專業(yè)提供的設計過程作業(yè)圖，鋼天窗架跨度為6m,窗扇高度為2M0.9=1.8m,無擋風板，鋼天窗架檐口高度為18.0m。計算天窗架風荷載標準值Wk基本風壓W。=0.5kN/m2 ,風振系數(shù)Pz=1.0地面粗糙度類別B風荷載體型系數(shù)：無

9、擋風板時 s=0.6風壓高度變化系數(shù)（按地面粗糙度類別B,天窗要扣高度18.25m確定）也= 1.21 ,故風荷載標準值 Wk =BzszWo =1.0 0.6 1.21 0.5 = 0.36kN/m2確定鋼天窗架型號由圖集05G512-1表6中查知， Wk =0.36kN/m2 0.35=10.6kN.m吊車梁及吊車軌道聯(lián)結自重荷載簡圖如圖所示（忽略施工程序影響）因此永久荷載標準值的荷載簡圖如圖所示o860039004.1.2可變荷載標準值(1)屋面可變荷載標準值 TOC o 1-5 h z 邊柱柱頂截面由屋架傳來的屋面可變荷載P:P =21 6 竺=31.5kN2此荷載對邊柱柱頂截面重心的

10、偏心彎矩MM =31.5 0.05 = 1.6kN m中柱柱頂截面由屋架傳來的屋面可變荷載P:P =21 6 0.5 =63kN此荷載對中柱柱頂截面重心的偏心彎矩MM=0因此屋面可變荷載標準值作用下的排架荷載簡圖如圖所示(2)吊車荷載標準值1)根據(jù)該車間的吊車型號，查閱本圖集附錄一，摘錄其技術資料如下(見表)：吊車技術資料吊車最大吊車輪最大輪最小輪小車重吊車總額定起寬度距 W(mm壓 Pmax(kN )壓Pmin3)縣重 量重 量B (mmG1(kg)G2(t)Q(t)520435509341.82.22419.052) Dmax：采用影響線方法確定，如圖所示Pmax Pmax Pmax Pm

11、axMJL800,3550 收雙。 245Q6000 1口 ：i F IT =41.8=94.8kNDmax、Dmin的作用位置簡圖見圖3)排架柱上作用的同一跨內由兩臺吊車同時剎車時所產生的最大橫向水平荷載標準值產生的H (見圖)每臺吊車每個車輪剎車時的最大橫向水平荷載標準值T:T=0.1(Q+Gjg/4=0.1 X (5+2.224 ) X9.81/4=1.78kN兩臺吊車最大橫向水平荷載標準值 H采定Dmax相同的影響線方法確定)：用與確H=T(6000+2450+4350+800 ) /6000=2.267 X1.78=4.036kN(3)風荷載標準值1)柱頂以上屋蓋所受風力(風向右吹)

12、ulnQJc屋蓋各受風面積上的水平風力Vi = A PjzFxiWo屋蓋各受風面積A(m2 )=6兀(其中hi為迎風面高度，單位為R)表屋蓋各受風面積A的數(shù)值受風面積編號A1、A4a2、a7A8、AI3A AA9、A|2A、A5Ao、An迎風面高度hi (m )2.051.252.650.3受風面積Aj (m2 )12.37.115.91.8表各受風面積頂部高度處的風壓高度變化系數(shù)乜受風面積編號A1、A14a2、a7A8、A13A3、AA9、A12A4、A5Ao、An風壓計算位置處離室外地面局度（m）14.215.4518.1018.401.121.141.211.22屋蓋各受風面積的風振系數(shù)

13、Pzi =1 ,基本風壓Wo =0.5kN/m受風面積風何載體Vi =APzHi%w。方編號型系數(shù)人向Ai0.812.3x1x0.8x1.12x0.5 =5.51TA2-0.2 7.1x1x0.2x1.15x0.5= 0.82一A30.615.9父1父0.6父1.21父0.5 = 5.77TA4-0.7-1.80 x1x0.7x1.22x0.5 = -0.77.A-0.7-1.80 x1x0.7x1.22x0.5 = -0.77TA-0.6-15.9x1x0.6x1.22 x 0.5 = -5.77TA7-0.5-7.110.51.150.5= -2.04.A-0.5 7.1x1x0.5x1.

14、15x0.5= 2.04TA90.615.91x0.6x1.21x0.5 = 5.77TA。-0.6-1.80父1 父 0.61.220.5 = -0.66一Ai-0.6-1.80X1X 0.61.22x0.5 = -0.66TA12-0.5-15.9x1x0.5x1.21x0.5=-4.81TA3-0.4-7.1父1父0.4父1.15M 0.5= -1.63TA14-0.4-12.31X0.4X1.12X0.5= -2.76T作用在柱頂處的屋蓋所受風力V = Z Vi =30.87kN（T ）2）柱頂以下排架柱上所受風力：風向右吹（左風）時，為簡化計算，自 基礎頂面至柱頂截面高度范圍內按墻面

15、傳來的均布風荷載計算（見 圖）。巴按距室外地面12.15m高度處計算。q1 =6Px%1tWo =6MlM0.8xl.05M0.5 = 2.52kN/m（壓力 p ）q2 =6Pxs2zWo = 6 Mix 0.4x1.05 m 0.5= 1.26kN/m（壓力 卜？）因此風向右吹（左風）時考慮屋蓋風荷載及墻面風荷載的排架柱所受風荷載標準值如圖所示。同理，風向左吹（右風）時考慮屋蓋風荷載及墻面風荷載的排架柱所受風荷載標準值如圖所示rsi31（4）附加永久荷載標準值（僅用于計算地震作用）1）作用于柱頂處的外縱情自重標準值P =0.5父外縱墻自重 =0.5父 6M14.0-3父（4.8+3.9 W

16、0.28M19 = 153.2kN2）作用于牛腿頂面的吊車橋架自重標準值：吊車橋架自重標準值二186kN/每臺吊車作用在邊柱上的吊車橋架自重標準值（考慮兩臺吊車）：P2=186kN作用在中柱上的吊車橋架自重標準值（考慮每跨兩臺吊車）:P3 =186 2 =372kN（過程省略）附加永久荷載標準值的計算簡圖采用PKP冊的PK程序進行排架計算檢查輸入各項數(shù)據(jù)后，便可進行運算，先摘錄其配筋計算結果（配筋包絡 圖）如下:配筋包絡圖（對稱配筋）中數(shù)據(jù)位排架方向沒變配筋量mm2 ,見圖6.2.實配邊柱上柱 4根2級直徑18mm As =1018mm2 845mm2邊柱下柱5根2級直徑22mm As = 1

17、900mm2 1866mm2中柱上柱4根2級直徑18mm As =1018mm2 839mm2中柱下柱6根2級直徑22mm A s = 2280mm2 1924mm2柱配筋確定后，尚應對吊裝時的強度和裂縫寬度進行驗算，本示例未 附此項內容。5主要構件布置圖及詳圖。第三章排架柱高與截面計算排架柱高計算由吊車資料表可查得：k 1876mm軌頂墊塊高為200mm牛腿頂面標高 =軌頂標高-吊車梁-軌頂墊塊高= 9.000 -1.200-0.200=7.600m(取 7.800m)柱頂標高=牛腿頂面標高+吊車梁高+軌頂墊塊高+H+0.3=7.800+1.200+0.200+1.876+0.3=11.37

18、6m (取 12.00000m)上柱高 =柱頂標高-牛腿頂面標高= 12.000-7.800=4.200m全柱高H =柱頂標高-基頂標高= 12.000-(-0.500) = 12.500m下柱高Hl =全柱高一上柱高= 12.500-4.200= 8.300m實際軌頂標高=牛腿頂面標高+吊車梁高+軌頂墊塊高=9.200m則(9.2m 9.0m)+9.0m= 0.022 Hu/12 =717mm取柱截面尺寸為：上柱：(bxh) =400X400下柱：I(b f xhxbxhf) =400X800X 100X 150 (如圖 3-1 )800150 ,2525 150r 550圖3-1下柱截面圖

19、第四章 排架柱上的荷載計算屋蓋自重計算Gi =1.2X（gik+g2k+g3k）巾距 x廠房度 +1.2 xg4k X0.52=1.2 x （ 1.70+1.30+0.10 ） X 6 x 15/2+1.2 x 60.5 x 0.5=203.7KN（作用在柱頂）e1 =h上/2-150 =400/2-150 =50mm（與上柱中心線的偏心距）柱自重計算上柱：G2=15.6kN （作用于上柱中心線）下柱：G4 =40.31kN（作用于下柱中心線）吊車、吊車梁及軌道自重計算G3=1.2-g5k+g6k X距）= 1.2 x（40.8+0.8父6） =54.72N（作用于牛腿頂）e3 =750 -h

20、T/2 =750-800/2 = 350mm （與下柱中心線偏心距 ）屋面活荷載計算Q1 =1.4父1父廠房跨度/2xB= 63kN（作用位置同Gi）吊車荷載計算豎向荷載：pmax.k =115kN, Pmin.k =20kN, K=4050mmB=5840mm,Qk = 100kN, gk=34.61kN。根據(jù)B與K,由影響線（見圖4-1 ）405017904050可以求得yi = 0.027y2 = 0.702y3 =1.00,y4 =0.176由上求得Dmax = 0.9 的 Pmax.k yi= 0.9 1.4 115 1.905= 276.04kN(作用同 G3)Dmin =0.9n

21、Pmin.k#i= 0.9 1.4 20 1.905= 48.01kN(作用同 G3)吊車水平荷載為Tk -(Qk gk) -0j12(100 34.61) =4.038kN44則Tmax =1.4區(qū)次=10.77kN（作用于吊車梁頂面 一）風荷載計算基本風壓：o=0.3kN/m2風壓高度變化系數(shù)。按B類地區(qū)考慮，根據(jù)柱頂標高12.15m,查看荷載規(guī) 范用內插法得”=1.060檐口標高14.25m,用內插法得=1.119,則：q1 =1.4m %H30B =1.4x0.8x1.060 x0.3x6 = 2.14kN /mq2 =1.4父必舊 向B =1.4父0.5M1.060父0.3M6=1.

22、34kN/m 柱頂風荷載集中力設計值：Fw =1.43.8+0.5 北/% -(0.6-0.5) MzgBh2 = (1.82h1 -0.14h2)%30B二 (1.82 2.1-0.14 1.2) 1.119 0.3 6= 7.36kN第五章內力計算Gx作用內力計算Gi作用(排架無側移)M11 =Ge =237.18 0.05=11.86kN mM12 =G1e2 =237.18 0.2 =47.44kN m由 n=L=0.1207,入=比=乂=0.336 ,貝 U ：IlH 12.53 1-入 2(1-1)Ci = - = 2.1323 12 1人3(-1)n故M11作用下不動錢承的柱頂反

23、力為M11 o 4 q 11.86R11 = -C1= 一2.13 x= -2.02 kN (一)H12.5同時有C2 = 3 -12-=1.0432 1-1)n故在M12作用下不動錢承的柱頂反力為=-3.96kN (7)- c M12- c 47.4412.5R127 =-1.043 -故在M11和M12共同作用下(即在G作用下)不動錢支承的柱頂反力為R1 =R11 +R12 =5.98kN (7)相應的計算簡圖及內力圖如圖5-1所示5.日工的作用，4coM 圖 +ri=E_i CczNffl 4-G2)相應的計算簡圖及內力圖如圖5-4所示。圖5-4 D 3作用計算簡圖及內力計算(a) D

24、max 的作用；(b)M 圖(kN m); (c)N 圖(kN)Dmin作用于A柱時，由于結構對稱，故只需 A柱與B柱的內力對換，并注 意內力變號即可。5.4吊車水平荷載作用內力計算當Tmax向左時，A B柱的柱頂剪力按推導公式計算：Y= 0.667 H N，用內插法求得 05=0.55 有 Tmax = 10.77kN ,=0.85 則VtA=Vtb=-(1 n) C5 Tmax = - 0.89 kN( 一)相應的計算簡圖及內力圖如圖5-5所示。圖5-5 T max的作用計算簡圖及內力圖(a) Tmax的作用；(b)M 圖(kN m); (c)V 圖(kN)當Tmax向右時，僅荷載方向相反

25、，故彎矩值仍可利用上述計算結果，但彎 矩圖的方向與之相反。5.5風荷載作用風從左向右吹時，先求柱頂反力系數(shù) Gi為-1一 二0.321JJ TOC o 1-5 h z 1+入411Cn = 3n = 383 181 +入 1n411 - 0.3360.1207對于單跨排架，A、B柱頂剪力分別為Va = 0.5F w-CnH(q1-q2)= 0.5 X 7.36-0.307 X 12.5 X (2.14-1.34)= 2.15 kN(7)Vb = 0.5F w+GiH31 0.33610.1207q?)= 0.5 X 7.36+0.336 乂 12.5 X (2.14-1.34)= 5.22 k

26、N(7)相應的計算簡圖及內力圖如圖5-6所示。圖5-6 風荷載作用計算簡圖及內力圖(a)風荷載的作用；(b)M圖(kN - n)風從右向左吹時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結果, 但彎矩圖的方向與之相反。5.6最不利荷載組合。由于本例結構對稱，故只需對 A柱(或B柱)進行最不利內力組合，其 步驟如下：(1)確定需要單獨考慮的荷載項目。本工程為不考慮地震作用的單跨排 架，共有8種需要單獨考慮的荷載項目，由于小車無論向右或向左運行中剎 車時，A、B柱在Tmax作用下，其內力大小相等而符號相反，在組合時可列為 一項。因此，單獨考慮的荷載項目共有 7項。(2)將各種荷載作用下設計控制截面(

27、II、II II、III III )的內 力M N (III III截面還有剪力V)填入組合表5-1 。填表時要注意有關內 力符號的規(guī)定。(3)根據(jù)最不利又最可能的原則，確定每一內力組的組合項目，并算出 相應的組合值。計算中，當風荷載與活荷載(包括吊車荷載)同時考慮時， 除恒荷載外，其余荷載作用下的內力均應乘以0.85的組合系數(shù)。排架柱全部內力組合計算結果列入表 5-1。號.且荷 嚼 !載屋面通何載吊車荷載風何載內力組合內G.G2G.G4QDmax A A 柱Dhin在A 柱Tmax左風右風Nmax 及M VNmin 及M V|M|maxN V項 目組 八 屑項 目組 八 屑項 目組 八 屑M

28、II(kN m)12.883.49-21.97-1 7.7 711.3427.9-33.740X+951.33740.78+0 951.33 ,7N(k219.3 16300000土 )2 6.017+2 9.31x (13 + +1)r27 6.01N)MAII II(kN m)-18.5 4-9.11469.850.9811.3427.9-33.7 4+0.971.44-52.281+0 9X(2 +79.64)N(kN)274.0263276. 0448.1000+也)59. 1675274. 02+ 滲)522.47M(k30.3323.6 531.24-36.0 793.34194.

29、1-169. 9338.43-155 .04338.43N m)+0.9 x裝 +)+0 9 x(3 + ).IIIIIIN(kN)314.3 363276.0448.10006 9.471 +357.62)619.476V(kN)5.951.58-5.23-4.23-9.8828.9-21.9 735.1 110.7 93.76表5-1排架柱內力組合表第六章排架柱設計柱截面配筋計算最不利內力組的選用：由于截面33的彎矩和軸向力設計值均比截面 2 一2的大，故下柱配筋由截面33的最不利內力組確定，而上柱配筋由截面 1 1的最不利內力組確定。II 截面配筋：|Mmax組合(與Nmin組合相同)M

30、=51.37kN mN=276.01 kNh0=h- as=400-40=360mmLo=2H=2X3900=7800mm2A=400 x400=160000mm縱向受力鋼筋采用 HRB335級(fy =300N/mm2, E5_ 52b = 0.55,Es =2 M0 N/mm )ea=max(h/30,20)=20 mme= M/N=186mmei= e+ ea =206 mm(1=0.5f cA/N=0.5 X 14.3 X 160000/319740=3.5781 取( 1 = 1.0 (2=1.15-0.01 XL0/h= 1.15-0.01 x7800 =0.94400n = 1+

31、1(匕)2 =1+1Z800)2 M 0.955=1.5171400且 h1400 X228.1400h0360319740= 0,155 S b（大偏心受壓）e= t ei +h/2- as=473mma1fcbh0 1.0 M4.3 X400 X360X= h0 =360X0.155=48 mmh0 b=360X 0.55=198 mm2as=80mm經比較：X h0Eb且X1 取( 1=1( 2= =1.15-0.01 X L0/h= 1.15-0.01 x7800 =0.94400T=1 +11400ei=1.517 hh0e= y ei+h/2- as =1.940 X 99.3+4

32、00/2-40=354.07 mm370140a1fcbh0 1.0 M4.3 必00 X360= 0.180 S b（大偏心受壓）X= h0E =360X0.180=48 mm hE b=360X 0.55=198 mm 2as=80mm經比較X ho E b且X1 取( 1=11 取(2=1900T=1 +11400ei(匕)2 =1.102 hh0e=i ei+h/2- a s =1.102 x 573+800/2-40=991 mm883600a1fcbh0 1.0 XI4.3 M00 溝60= 0.180S b（大偏心受壓）X= h0E =860X0.180=108 mm h0 S

33、b=860X 0.55=473 mm2as=80mmhf =150mm經比較，hf X 860= 0.203S b(大偏心受壓)X= h0 =760X0.203=108 mmh0 S b=860X 0.55=473 mm2as=80mmhf =150mm經比較，hf X 玲E b ,應重新計算 X N aJc(bf b)hf966340 1.0M4.3N400 100) M50X = 225.76mm1.0 M4.3M00ai fcbNe (bf b% h hf+bxh。2二hT)T=1 +11400eiMy =1.001 hhOe=i ei+h/2-a s=1.063 乂 886.1+900

34、/2-40=1102 mm414770a1fcbh01.0 M4,3 X400 溝60= 0,084 S b（大偏心受壓）X= h0 s =860 x 0.0.084=55 mmh0 S b=860X 0.55=473 mm2as=80mmhf =150mm經比較X h0Wb且X225,76 X860 2256 2300 (860 40)22 下公式計算。es= t ei-h/2+ a s =1.063 X 886.1-400/2+40=781.92 mmAs=Nes/f y(h-2a s)=414770 x 781.92/300 x(900-80) =1318.14 mm2Amin=0.2%

35、X A=0.2%X 187500=375mm2比較以上計算結果，排架柱配筋為：(單側) 上柱：216 (402mm2) 配筋率:0.39% 下柱：416 (804mm2) 配筋率:0.82%6.2柱在排架平面外承載力驗算取I I、HI出截面中的Nmax進行驗算查表(有柱間支撐，垂直房屋排架柱，有吊車房屋柱)得計算高度： 上柱:L 0=1.25Hu=1.25 X 3900=4875mm 下柱:Lo=0.8Hl=0.8 X8600=6880mm1.1I 截面：Nmax=370.14kNL0/b=4875/400=12.19查表得 =0.954N=0.9 0 (fcA+2fyAs) =0.9 x0.

36、954 x ( 14.3 x 160000+2X 300X628)=2288.0 kNNmax滿足要求2.m截面Nmax=933.03 kNL0/b=6880/400=17.2查表得 =0.842N=0.9 0 (fcA+2fyAs) =0.9 x0.842 x ( 14.3 x 187500+2X 300X 1533) =2728.88 kNN max滿足要求6. 3斜截面抗剪和裂縫寬度驗算斜截面抗剪驗算按Min、Vnax組合計算V=1.2X +0.9 X 1.4 X ( +)= 1.2 X9.21+0.9 X1.4 X (1.54+16.34 ) =33.58 kNN=1.2X+0.9 X

37、 1.4 X ( +)= 1.2 X 304.14+0.9 X 1.4 X (50.40+0) =428.47 kN 由于風荷載(均布荷載)在水平力中的比例為39.47/ (39.47+9.21 + 1.54 ) =78.59%因此可以簡化認為該柱承受均布荷載，則根據(jù)取入=a/h0；當入V =33.58kN入+11.5+1滿足要求.可以按構造配箍筋檢 200。6.3.2裂縫寬度計算按e0/h00.55的偏心構件可不驗算裂縫寬度，比較后，mm截面的Nmin組合的最大，故按此組合來驗算。由內力組合表可知，驗算裂縫寬度的最不利內力的標準值 M=57.11/1.2+297.97/1.4=260.43

38、kN m2=414.77/1.2=345.64 kNek=M/Nk=260.43/345.64=0.753 mp ct=A/Act = 1533/0.5 X 100X900+(400-100) X150=0.0171刀 k=1+1/(4000e ok/h o) x (Lo/h) 2=1+1/(4000 x 753/860) x(8600/900) 2=1.026ek=Y keok+h/2-a s=1.026 x 753+900/2-40=1182.58 mm則縱向受力鋼筋As合力至受壓區(qū)合力作用點間的距離為Z= 0.87-0.12(1-丫)(ho/ek)2ho=0.87-0.12 X 1-(4

39、00-100) X 150/(100 X 860) X (860/1182) 2 X 860=723mm縱向受拉鋼筋As的應力(Ts=N(ek-Z)/(A sZ)=345640 X (1182.58-723)/(1809 X723)=121.45N/mm裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)少 =1.1-0.65f tk/( p ct (T s)=1.1-0.65X 2.01/(0.0171 X121.45)=0.371故最大裂縫開展寬度: (2.7c+0.11 % / p ct) 丫41 B12145,371 x55 x (2.7 x 30+0.11x 20/0.0201) x0.7=0.070

40、mmFvk =330.76 kN 所以截面尺寸滿足要求。牛腿配筋：由于吊車垂直荷載作用下柱截面內，故該牛腿可按構造要求配筋:作用在牛腿上的荷載有 Daxs G、TmaxFvk = Dmax + G = 501.17 + 54.72 = 555.89 kNFh= Tmax = 16.80 kNFhk= Tmax =16.80/1.4 =12.0 kN h0=300+300-40=560mm豎向力作用點位于下柱截面以內(150mm)2 mma=-150mm0.3h=0.3 X560=168mnM a=168mmAs= Fa+1.2 fh =7270.85fyhfyp =A/bh 0=722/(40

41、0 X 560)=0.32%0.2%0.32%0.6%選 318(736mm因為a=-150mmAs/2 = 763/2 = 381.5 mm2 (符合要3局部承壓強度驗算：0.75f CA= 0.75 X 14.3 X400X 500 = 2415 kN Fvk =524.42 kN所以滿足要求。6.5柱的吊裝驗算吊裝方案： TOC o 1-5 h z 采用一點翻身起吊，吊點設在牛腿與下柱交接處，動力系數(shù)取1.5。荷載計算：上柱自重:g 1 = 1.2 X 1.5 X 25X0.4 X 0.5 = 9.0 kN m12、0.4 (1.450 0.9 - 0.45 )牛腿自重：g 2 = 1.

42、2 x 1.5 x 25 x 、20.924.07 kN m下柱自重:g 3 = 1.2 X 1.5 X 25X0.19 =8.55 kN ,m6.5.3內力計算：M = 1 X9X4.2 2 =79.38 kN ,m2M =1 X9X5.1 2 X (24.07 -9) X0.9 2 = 123.15 kN，m22M = 1 X 8.55 X 7.1 2 12315 = -8.70 kN m82柱的吊裝驗算簡圖如圖6-2所示圖6-2柱吊裝驗算簡圖SOO里卷I3-3李V jjL SO口 L3ToCXI nji M4-4排架柱的模板B筋圖第七章基礎設計7.1荷載計算由柱子傳至基頂?shù)暮奢d。由排架柱內力組合表可得設計值如下：第一組： Mmax =338.43kN，mN =619.47kNV = 19.78kN第二組： M min =-155.04kN *m N =357.62kNV =-17.63kN第三組：Nmax =619.47kNM =338.43kN *mV =79.88kN由基礎梁傳至基頂?shù)暮奢d：墻 重（含 兩 面刷 灰）1.2 113.86 0.5-0.45 6-4 1.8 1.8 10.24 18 =362.36kN基礎梁:窗重（鋼框玻璃窗）：1.2x（4M4.8 + 4M1.8）M0.4 = 12.67kN1