研發(fā)中心高支模板方案(新)

1、PAGE 961210073474第一章 概 況1、工程概況廊坊精雕數控機床制造基地研發(fā)中心主體結構，首層層高大于4m，所以此部份主體結構施工時，模板的支設都屬于高支架模板。2、編制依據該設計計計算依據據為建建筑施工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術術規(guī)范（JGGJ1330-220011）、混凝土土結構設設計規(guī)范范GBB500010-20002、建筑結結構荷載載規(guī)范(GBB 5000099-20001)等規(guī)范范編制。因本工程程首層梁板支架高高度均大于44米，根根據有關關文獻建建議，如如果僅按按規(guī)范計計算，架架體安全全性仍不不能得到到完全保保證。為為此計算算中還參參考了施工技技術220022,扣件

2、件式鋼管管模板高高支撐架架設計和和使用安安全中中的部分分內容。3、施工工方法（1）嚴嚴格遵守守建筑筑施工扣扣件式鋼鋼管腳手手架安全全技術規(guī)規(guī)范（JGJJ130020001）要求。支撐架采采用483.55鋼管。（2）立立桿縱向向間距11m，橫橫向間距距為1mm，橫桿桿間距（步高）為1.50m。第一步步架步高高不得大大于1.8m，且且大橫桿桿水平偏偏差不得得大于55cm。搭設時時拉線對對齊。（3）腳腳手架各各桿件相相交伸出出的端頭頭均應大大于100cm，以防桿桿件滑落落。（4）縱縱向水平平桿接長長應采用用對接扣扣件或搭搭接并應應符合下下列規(guī)定定： eq oac(,1)兩根相相鄰縱向向水平桿桿的接頭

3、頭不應設設置在同同步或同同跨內；不同步或不不同跨兩兩個相鄰鄰接頭在在水平方方向錯開開的距離離不應小小于5000mmm，各接接頭中心心至最近近主節(jié)點的距離離不應大大于縱距距的1/3。 eq oac(,2)搭接長長度不應應小于11m，應應等間距距設置33個旋轉轉扣件固固定，端端部扣件件蓋板邊邊緣至搭搭接縱向向水平桿桿桿端的的距離不不應小于于1000mm。 eq oac(,3)立桿采用用對接接長長時，立立桿的對對接扣件件應交錯錯布置，兩根相相鄰立桿桿的接頭頭不應設設置在同同步內，同步內內隔一根根立桿的的兩個相相鄰接頭頭在高度度方向錯錯開的距距離不宜宜小于5500mmm，各各接頭中中心至主主節(jié)點的的距

4、離不不宜大于于步距的的1/33。（5）滿滿堂支撐撐架應根根據架體體的類型型設置剪剪刀撐并并應符合合下列規(guī)規(guī)定： eq oac(,1)在架體體外側周周邊及內內部縱、橫向每每5m-8m，應由底底至頂設設置連續(xù)續(xù)豎向剪剪刀撐，剪刀撐撐應為55m-88m， eq oac(,2)在豎向向剪刀撐撐頂部交交點平面面應設置置連續(xù)水水平剪刀刀撐。當當支撐高高度超過過8mmm，掃地地桿的設設置層應應設置水水平剪刀刀撐。水水平剪刀刀撐至架架體底平平面距離離與水平平剪刀撐撐間距不不宜超過過8m。（6）滿滿堂支撐撐架的可可調底座座，可調調拖撐螺螺桿伸出出長度不不宜超過過3000mm，插入力力桿內的的長度不不應小于于15

5、00mm。（7）當當滿堂支支撐架高高寬比大大于2或或2.55時，滿滿堂支撐撐架應在在支撐架架的四周周和中部部與結構構柱進行行剛性連連接，連連接件水水平間距距應為66m-99m，豎豎向間距距應為22m-33m。（8）滿滿堂支撐撐架立桿桿伸出頂頂層水平平桿中心心至支撐撐點的長長度不應應超過00.5mm。垂直度的的偏差控控制在50mmm以內，橫桿在在每一面面腳手架架范圍內內的縱向向水平高高差不得得超過220mmm，局部部高低差差不得超超過5ccm。（9）縱縱向或橫橫向水平平桿的軸軸線對立立桿軸線線的偏心心距不大大于555mm（10）支架立桿桿下應設設置木墊墊板，墊板采用40140026660墊木木。

6、（11）澆注梁梁板砼時時，應專專人看護護，發(fā)現現緊固件件滑動或或桿件變變形異常常時，應應立即報報告，由由值班施施工員組組織人員員，把滑滑移部位位頂回原原位，以以及加固固變形桿桿件，防防止質量量事故和和連續(xù)下下沉造成成意外坍坍塌。4、安裝裝安全技技術措施施（1）應遵守守高處作作業(yè)安全全技術規(guī)規(guī)范有關關規(guī)定。（2）立桿應應間隔交交叉有同同長度的的鋼管，將相鄰鄰立桿的的對接接接頭位于于不同高高度上，使立桿桿的薄弱弱截面錯錯開，以以免形成成薄弱層層面，造造成支撐撐體系失失穩(wěn)。（3）所有鋼鋼管、扣扣件等材材料必須須經檢驗驗符合規(guī)規(guī)格，無無缺陷方方可使用用。（4）模板及及其支撐撐系統(tǒng)在在安裝過過程中須須設

7、置防防傾覆的的可靠臨臨時措施施。（5）施工現現場應搭搭設工作作梯，作作業(yè)人員員不得爬爬支架上上下。（6）高支模模上高空空臨邊要要有足夠夠的操作作平臺和和安全防防護，特特別在平平臺外緣緣部分應應加強防防護。（7）模板安安裝、鋼鋼筋綁扎扎、砼澆澆筑時應應避免材材料、機機具、工工具過于于集中堆堆放。（8）不不準架設設探頭板板及未固固定的桿桿。（9）扣件的的緊固是是否符合合要求，可使用用矩扳手手實測，要400600N.MM。（10）安裝模模板按工工序進行行，模板板沒有固固定不得得進行下下一道工工序作業(yè)業(yè)。5、拆除除安全技技術措施施（1）模板拆拆除須待待受力結結構板達達到規(guī)范范要求強強度后進進行，防防止

8、倒塌塌事故發(fā)發(fā)生。（2）拆拆模板，應經施施工技術術人員按按試塊強強度檢查查，確認認砼已達達到拆模模強度時時，方可可拆除。（3）拆模應應嚴格遵遵守從上上而下的的原則，先拆除除非承重重模板，后拆除除重模板板，禁止止拋擲模模板。（4）高高處、復復雜結構構模板的的拆除，應有專專人指揮揮和切實實可靠的的安裝措措施，并并在下面面標出作作業(yè)區(qū)，嚴禁非非操作人人員靠近近，拆下下的模板板應集中中吊運，并多點點捆牢，不準向向下亂仍仍。（5）工工作前，應檢查查所有的的工具是是否牢固固，扳手手等工具具必須用用繩鏈系系掛在身身上，工工作時思思想集中中，防止止釘子扎扎腳和從從空中滑滑落。（6）拆除模模板采用用長撬桿桿，嚴

9、禁禁操作人人員站在在拆除的的模板下下。在拆拆除樓板板模板時時，要注注意防止止整塊模模板掉下下，尤其其是用定定型模板板作平臺臺模板時時，更要要注意，防止模模板突然然全部掉掉下傷人人。（7）拆拆除間歇歇時，應應將已活活動模板板、拉桿桿、支撐撐等固定定牢固，嚴防突突然掉落落，倒塌塌傷人。（8）已拆除除的模板板、拉桿桿、支撐撐等應及及時運走走或妥善善堆放，嚴防操操作人員員因扶空空、踏空空墮落。（9）在在混凝土土墻體、平臺上上有預留留洞時，應在模模板拆除除后，隨隨即在墻墻洞上做做好安全全防護，或將板板的洞蓋蓋嚴。第二章 板模板板（扣件件鋼管高高架）設設計計算算一、參數數信息:1.模板板支架設設計橫向間距

10、距或排距距(m):1.00；縱距(m):1.000；步步距(mm):11.500；立桿上端端伸出長長度(mm):11.0；模板支支架搭設設高度(m):6.000；采用的鋼鋼管(mmm):483.55 ；扣件連接接方式:考慮扣扣件的保保養(yǎng)情況況，扣件件抗滑承承載力系系數:00.800；板底支撐撐連接方方式:方方木支撐撐；2.荷載載參數模板與木木板自重重(kNN/m22):00.3550；混混凝土與與鋼筋自自重(kkN/mm3):225.0000；施工均布布荷載標標準值(kN/m2):22.5000； 二、立桿桿的穩(wěn)定定性計算算:立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計計算公式式: 其中 N 立桿桿的軸心心壓力設設計值(

11、kN) ：NN = 11.9166 kNN； 軸心受受壓立桿桿的穩(wěn)定定系數,由長細細比 llo/ii 查表表得到； i 計算算立桿的的截面回回轉半徑徑(cmm) ：i = 1.58 cm； A 立桿桿凈截面面面積(cm22)：AA = 4.889 ccm2； W 立桿桿凈截面面模量(抵抗矩矩)(ccm3)：WW=5.08 cm33； 鋼管管立桿最最大應力力計算值值 (NN/mmm2)；f 鋼管管立桿抗抗壓強度度設計值值 ：f =2005 NN/mmm2； L0 計算算長度 (m)；如果完全全參照扣件式式規(guī)范，按下下式計算算 l00 = h+22a k11 計計算長度度附加系系數，取取值為11.

12、1555； u 計計算長度度系數，參照扣件式式規(guī)范表5.3.33；u = 11.7； a 立立桿上端端伸出頂頂層橫桿桿中心線線至模板板支撐點點的長度度；a = 11.0mm；上式的計計算結果果：立桿計算算長度 L0 = h+22a = 1.5+11.02 = 0.17 m；L0/ii = 1700 / 15.8 = 100.8 ；由長細比比 Loo/i 的結結果查表表得到軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數= 00.533 ；鋼管立桿桿的最大大應力計計算值 ；=137716.48/（0.534899） = 522.9225 NN/mmm2；鋼管立桿桿的最大大應力計計算值 = 522.9225 NN/

13、mmm2 小于 鋼管立立桿的抗抗壓強度度設計值值 ff = 2005 NN/mmm2，滿足足要求！如果考慮慮到高支支撐架的的安全因因素，適適宜由下下式計算算l0 = k11k2(h+2a) k1 計計算長度度附加系系數按照照表1取取值1.1855；k2 計計算長度度附加系系數，hh+2aa = 0.117 按按照表22取值11.0007 ；上式的計計算結果果：立桿計算算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 11.18851.0007(1.5+00.52) = 22.0229 mm；Lo/ii = 20228.6602 / 115.88 = 1288 ；由長細比比 Loo/i 的結結果查表表

14、得到軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數= 00.4006 ；鋼管立桿桿的最大大應力計計算值 ；=137716.48/（0.40664899） = 699.0889 NN/mmm2；鋼管立桿桿的最大大應力計計算值 = 699.0889 NN/mmm2 小于 鋼管立立桿的抗抗壓強度度設計值值 ff = 2005 NN/mmm2，滿足足要求！模板承重重架應盡盡量利用用剪力墻墻或柱作作為連接接連墻件件，否則則存在安安全隱患患。 以上表參參照 : 扣扣件式鋼鋼管模板板高支撐撐架設計計和使用用安全。第三章 梁模板板（扣件件鋼管高高架）設設計計算算一、參數數信息1.模板板支撐及及構造設設計梁截面寬寬度 BB(m

15、):0.40；梁截面高高度 DD(m):0.80混凝土板板厚度(mm):120；立桿梁跨跨度方向向間距LLa(mm):11.000；立桿上端端伸出至至模板支支撐點長長度a(m):1.00；立桿步距距h(mm):11.500；梁支撐架架搭設高高度H(m)：6.0；梁兩側立立柱間距距(m):1.30；承重架支支設:多多根承重重立桿，方木支支撐垂直直梁截面面；梁底增加加承重立立桿根數數:2；板底承重重立桿橫橫向間距距或排距距Lb(m):1.000；采用的鋼鋼管類型型為483.55；扣件連接接方式:單扣件件，考慮慮扣件質質量及保保養(yǎng)情況況，取扣扣件抗滑滑承載力力折減系系數:00.800；2.荷載載參數

16、模板自重重(kNN/m22):00.355；鋼筋自重重(kNN/m33):11.500；施工均布布荷載標標準值(kN/m2):22.5；現澆混凝凝土側壓壓力標準準值(kkN/mm2):118.00；傾倒混凝凝土側壓壓力(kkN/mm2):22.0；振搗混凝凝土荷載載標準值值(kNN/m22):22.03.梁底底模板參參數梁底方木木截面寬寬度b(mm)：500.0；梁底方木木截面高高度h(mm)：1000.00；梁底縱向向支撐根根數：22；面板厚度度(mmm)：112.0；4.梁側側模板參參數穿梁螺栓栓水平間間距(mmm)：900；穿梁螺栓栓豎向根根數：11；穿梁螺栓栓直徑(mm)：M112；截

17、面類型型為圓鋼鋼管4883.55；二、穿梁梁螺栓的的計算 驗算公式式如下: 其中 NN 穿梁梁螺栓所所受的拉拉力； A 穿穿梁螺栓栓有效面面積 (mm22)；f 穿梁梁螺栓的的抗拉強強度設計計值，取取1700 N/mm22；查表得：穿梁螺栓栓的直徑徑: 12 mm；穿梁螺栓栓有效直直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓栓有效面面積: A= 76 mm22；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力: N =1880.550.33 =22.7 kN。穿梁螺栓栓最大容容許拉力力值: N = 170076/10000 = 122.922 kNN；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力 NN=2.7kNN 小于于 穿梁梁螺栓最最大

18、容許許拉力值值 NN=112.992kNN，滿足足要求！三、梁底底模板計計算面板為受受彎結構構,需要要驗算其其抗彎強強度和撓撓度。計計算的原原則是按按照模板板底支撐撐的間距距和模板板面的大大小,按按支撐在在底撐上上的三跨跨連續(xù)梁梁計算。強度驗算算要考慮慮模板結結構自重重荷載、新澆混混凝土自自重荷載載、鋼筋筋自重荷荷載和振振搗混凝凝土時產產生的荷荷載；撓撓度驗算算只考慮慮模板結結構自重重、新澆澆混凝土土自重、鋼筋自自重荷載載。本算例中中，面板板的截面面慣性矩矩I和截截面抵抗抗矩W分分別為: W = 1100001818/6 = 5.40104mm3； I = 110000181818/12 =

19、44.866105mm4； 1.抗彎彎強度驗驗算按以下公公式進行行面板抗抗彎強度度驗算： 其中， 梁底底模板的的彎曲應應力計算算值(NN/mmm2)； M - 計算的的最大彎彎矩 (kN.m)； l計算算跨度(梁底支支撐間距距): l =1000.000mm； q - 作用在在梁底模模板的均均布荷載載設計值值(kNN/m)；現澆混凝凝土及鋼鋼筋荷載載設計值值：q1: 1.22（244.000+1.50）1.0000.8800.40=222.003kNN/m；模板結構構自重荷荷載：q2:11.20.41.0000.80=00.388kN/m；振搗混凝凝土時產產生的荷荷載設計計值：q3: 1.44

20、2.0001.0000.80=22.522kN/m；q = q1 + qq2 + q33=222.033+0.38+2.552=224.993kNN/m；跨中彎矩矩計算公公式如下下: Mmaxx = 0.11024.930.112=0.0255kN.m； =00.0225106/5.40104=0.4622N/mmm2；梁底模面面板計算算應力 =00.4662 NN/mmm2 小于 梁底模模面板的的抗壓強強度設計計值 f=13NN/mmm2，滿足足要求！2.撓度度驗算根據建建筑施工工計算手手冊剛剛度驗算算采用標標準荷載載，同時時不考慮慮振動荷荷載作用用。最大撓度度計算公公式如下下: 其中，qq

21、-作作用在模模板上的的壓力線線荷載: q =（(24.0+11.500)0.8800+0.44）1.000= 20.75KKN/mm； l計算算跨度(梁底支支撐間距距): l =1000.000mm； E面板板的彈性性模量: E = 995000.0NN/mmm2；面板的最最大允許許撓度值值: =1000.000/2550 = 0.4000mm；面板的最最大撓度度計算值值: = 0.667720.7510004/(1100950004.886105)=0.0033mm；面板的最最大撓度度計算值值: =0.0033mm 小于于 面板板的最大大允許撓撓度值: = 1100 / 2250 = 00.

22、4mmm，滿滿足要求求！四、梁底底支撐的的計算本工程梁梁底支撐撐采用方方木。強度及抗抗剪驗算算要考慮慮模板結結構自重重荷載、現澆混凝凝土自重重荷載、鋼筋自自重荷載載和振搗搗混凝土土時產生生的荷載載；撓度度驗算只只考慮模模板結構構自重、現澆混凝凝土自重重、鋼筋筋自重荷荷載。1.荷載載的計算算：(1)鋼鋼筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm)：q1 = (224+11.5)0.880.4=2.04 kN/m；(2)模模板的自自重線荷荷載(kkN/mm)：q2 = 0.40.11(20.88+0.4)/ 0.33=0.2222 kNN/m；(3)活活荷載為為施工荷荷載標準準值與振振倒混凝凝土時產產生的荷

23、荷載(kkN/mm)：經計算得得到，活活荷載標標準值 P1= (2.55+2)0.11=0.45 kN/m；2.方木木的支撐撐力驗算算靜荷載設設計值 q = 1.22.004+11.20.2222=2.7714 kN/m；活荷載設設計值 P = 1.40.445=00.633 kNN/m； 方木木計算簡簡圖方木按照照三跨連連續(xù)梁計計算。本算例中中，方木木的截面面慣性矩矩I和截截面抵抗抗矩W分分別為: W=551010/6 = 833.333 cmm3； I=55101010/12 = 4416.67 cm44；方木強度度驗算:最大彎矩矩考慮為為靜荷載載與活荷荷載的設設計值最最不利分分配的彎彎矩

24、和，計算公公式如下下:線荷載設設計值 qq = 2.7714+0.663=33.3444 kkN/mm；最大彎距距 M =0.11ql22= 00.13.334411= 0.3334 kN.m；最大應力力 = MM / W = 0.3344106/8333333.3 = 44.0113 NN/mmm2；抗彎強度度設計值值 f=13 N/mmm2；方木的最最大應力力計算值值 4.0133 N/mm22 小于于 方木木抗彎強強度設計計值 113 NN/mmm2,滿足足要求!方木抗剪剪驗算：最大剪力力的計算算公式如如下: 截面抗剪剪強度必必須滿足足: 其中最大大剪力: V = 00.63.33441

25、 = 2.0066 kNN；方木受剪剪應力計計算值 = 320006.44/(22501000) = 0.6022 N/mm22；方木抗剪剪強度設設計值 = 1.7 NN/mmm2；方木的受受剪應力力計算值值 0.6022 N/mm22 小于于 方木木抗剪強強度設計計值 11.7 N/mmm2,滿足足要求!方木撓度度驗算:最大撓度度考慮為為靜荷載載與活荷荷載的計計算值最最不利分分配的撓撓度和，計算公公式如下下: q = 2.0040 + 00.2222 = 2.2622 kNN/m；方木最大大撓度計計算值 = 00.67772.2262100004 /(10001000004166.66671

26、04)=0.3677mm；方木的最最大允許許撓度 =11.000010000/2250=4.0000 mm；方木的最最大撓度度計算值值 = 0.3677 mmm 小于 方木的的最大允允許撓度度 =4 mm，滿足要要求！3.支撐撐鋼管的的強度驗驗算支撐鋼管管按照簡簡支梁的的計算如如下荷載計算算公式如如下：(1)鋼鋼筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm2)：q1 = (224.0000+1.5500)0.8800= 200.4000 kkN/mm2；(2)模模板的自自重(kkN/mm2)：q2 = 0.3500 kNN/m22；(3)活活荷載為為施工荷荷載標準準值與振振倒混凝凝土時產產生的荷荷載(kk

27、N/mm2)：q3= (2.5000+2.0000)=44.5000 kkN/mm2；q = 1.22(200.4000 + 0.3500 )+ 1.44.5500 = 31.2000 kNN/m22；梁底支撐撐根數為為 n，立桿梁梁跨度方方向間距距為a， 梁寬寬為b，梁高為為h,梁梁底支撐撐傳遞給給鋼管的的集中力力為P，梁側模模板傳給給鋼管的的集中力力為N 。當n=22時： 當n22時： 計算算簡圖(kN)經過連續(xù)續(xù)梁的計計算得到到：支座反力力 RAA = RB=0.2555 kNN，中間間支座最最大反力力Rmaax=33.6552；最大彎矩矩 Mmmax=0.006 kkN.mm；最大撓度

28、度計算值值 Vmmax=0.0004 mm；支撐鋼管管的最大大應力 =0.06106/50080=11.8377 N/mm22；支撐鋼管管的抗壓壓設計強強度 f=2055.0 N/mmm2；支撐鋼管管的最大大應力計計算值 11.8377 N/mm22 小于于 支撐撐鋼管的的抗壓設設計強度度 2005.00 N/mm22,滿足足要求!五、梁底底縱向鋼鋼管計算算縱向鋼管管只起構構造作用用，通過過扣件連連接到立立桿。六、立桿桿的穩(wěn)定定性計算算:立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計計算公式式 1.梁兩兩側立桿桿穩(wěn)定性性驗算:其中 NN 立桿桿的軸心心壓力設設計值，它包括括：橫桿的最最大支座座反力： N11 =00.255

29、5 kkN ；腳手架鋼鋼管的自自重： N2 = 1.220.11296=00.933 kNN；樓板的混混凝土模模板的自自重： N3=1.2(1.00/2+(0.660-00.300)/22)1.0000.335=00.2773 kkN；樓板鋼筋筋混凝土土自重荷荷載: N44=1.2(1.00/2+(0.660-00.300)/22)1.0000.1140(1.50+24.00)=2.7855 kNN； N =0.2555+0.93+0.2273+2.7785=4.2243 kN； - 軸心受受壓立桿桿的穩(wěn)定定系數，由長細細比 llo/i 查表得得到； i - 計算立立桿的截截面回轉轉半徑 (c

30、mm)：ii = 1.558； A - 立桿凈凈截面面面積 (cm22)： A = 4.89； W - 立桿凈凈截面抵抵抗矩(cm33)：WW = 5.008； 鋼管管立桿軸軸心受壓壓應力計計算值 ( NN/mmm2)； ff 鋼鋼管立桿桿抗壓強強度設計計值：f =2005 NN/mmm2； loo 計算算長度 (m)；如果完全全參照扣件式式規(guī)范不考慮慮高支撐撐架，按按下式計計算 loo = k1uh (1) k11 計算算長度附附加系數數，取值值為：11.1555 ； u - 計算長長度系數數，參照照扣件件式規(guī)范范表55.3.3，uu =11.7；式的計算算結果：立桿計算算長度 Lo = k

31、1uh = 11.15551.771.55 = 2.9945 m；Lo/ii = 29445.225 / 155.8 = 1186 ；由長細比比 loo/i 的結結果查表表得到軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數= 00.2007 ；鋼管立桿桿受壓應應力計算算值 ；=42242.5022/(00.20074899) = 411.9112 NN/mmm2；鋼管立桿桿穩(wěn)定性性計算 = 41.9122 N/mm22 小于 鋼管立立桿抗壓壓強度的的設計值值 ff = 2005 NN/mmm2，滿足足要求！如果考慮慮到高支支撐架的的安全因因素，適適宜由下下式計算算lo = k11k2(h+2a) (2)k1

32、計計算長度度附加系系數按照照表1取取值1.1677；k2 計計算長度度附加系系數，hh+2aa = 1.77 按照照表2取取值1.0077 ；上式的計計算結果果：立桿計算算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 11.16671.0007(1.5+00.12) = 11.9998 mm；Lo/ii = 19997.7787 / 115.88 = 1266 ；由長細比比 loo/i 的結結果查表表得到軸軸心受壓壓立桿的的穩(wěn)定系系數= 00.4117 ；鋼管立桿桿受壓應應力計算算值 ；=42242.5022/(00.41174899) = 200.8005 NN/mmm2；鋼管立桿桿穩(wěn)定性性計算 = 20.8055 N/mm22 小于 鋼管立立桿抗壓壓強度的的設計值值 ff = 2005 NN/mmm2，滿足足要求！2.梁底底受力最最大的支支撐立桿桿穩(wěn)定性性驗算:其中 NN 立桿桿的軸心心壓力設設計值，它包括括：梁底支撐撐最大支支座反力力： NN1 =33.6552 kkN ；腳手架鋼鋼管的自自重： N2 = 1.220.1129(6-0.88)=00.933 kNN； N =3.6522+0.93=4.4458 kN； - 軸