某某高速公路某某某大橋20米混凝土小箱梁加荷載試驗(yàn)方案

1、混凝土小箱梁加固荷載試驗(yàn)研究某某高速某某某大橋20米混凝土小箱梁加固荷載試驗(yàn)方案某某某大橋小箱梁加固荷載試驗(yàn)分析課題組2010年9月 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 一、工程概況-0 - HYPERLINK l bookmark17 o Current Document 二、試驗(yàn)?zāi)康?0 - HYPERLINK l bookmark21 o Current Document 三、試驗(yàn)依據(jù)-0 -四、試驗(yàn)內(nèi)容-1 - HYPERLINK l bookmark33 o Current Document 五、投入的儀器、

2、設(shè)備-1 - HYPERLINK l bookmark37 o Current Document 六、試驗(yàn)檢測(cè)方案-2 - HYPERLINK l bookmark41 o Current Document 6.1預(yù)制板裂縫檢測(cè)-2 - HYPERLINK l bookmark44 o Current Document 6.2工況及測(cè)點(diǎn)布置-2 - HYPERLINK l bookmark48 o Current Document 6.3加載控制荷載-5 - HYPERLINK l bookmark54 o Current Document 6.4加載布置-6 - HYPERLINK l bo

3、okmark57 o Current Document 6.5加載荷重-6 - HYPERLINK l bookmark60 o Current Document 6.6 分級(jí)加載工況-6 - HYPERLINK l bookmark63 o Current Document 6.7承載能力極限狀態(tài)的判別標(biāo)準(zhǔn)-7 - HYPERLINK l bookmark70 o Current Document 6.8試驗(yàn)過程-8 - HYPERLINK l bookmark78 o Current Document 6.9裂縫觀測(cè)-8 - HYPERLINK l bookmark81 o Current

4、 Document 七、反力架系統(tǒng)安裝及安全、環(huán)保措施-9 - HYPERLINK l bookmark85 o Current Document 7.1反力架系統(tǒng)的安裝-9 - HYPERLINK l bookmark91 o Current Document 7.2加載過程中的安全保證措施-9 - HYPERLINK l bookmark97 o Current Document 7.3 試驗(yàn)設(shè)備的安全-10 - HYPERLINK l bookmark100 o Current Document 7.4環(huán)保措施-10 - HYPERLINK l bookmark105 o Current

5、 Document 7.5注意問題-10 - HYPERLINK l bookmark111 o Current Document 八、試驗(yàn)組織機(jī)構(gòu)及人員安排-10 - HYPERLINK l bookmark115 o Current Document 九、試驗(yàn)工期安排-12 - HYPERLINK l bookmark119 o Current Document 十、存在的問題-12 -附件一、加載前后小箱梁抗力計(jì)算（依據(jù)現(xiàn)行規(guī)范）13附件一、加載前后小箱梁極限承載力計(jì)算（Ansys模擬）14附件三、反力梁加載示意圖16附件四、反力梁（工字鋼）承載力驗(yàn)算18附件五、荷載試驗(yàn)概算表20、工程

6、概況某某高速公路某某某大橋位于某某某某連接線，其上構(gòu)為帶懸臂的先 簡(jiǎn)支后橋面連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土寬幅小箱梁(單板頂面寬2.2m)，每跨四棉梁。該 橋99年建成通車，由于車輛超載、地震及雪災(zāi)等因素，橋梁出現(xiàn)了一些超規(guī)范 允許的裂縫，橋梁最不利受力截面承載力雖然滿足規(guī)范要求，但富余度有限， 很難適應(yīng)目前普遍的橋梁超載現(xiàn)狀。該橋于2008年2009年通過初步設(shè)計(jì)及 設(shè)計(jì)理論試驗(yàn)驗(yàn)證階段后，于2009年8月正式開始加固施工。某某某大橋除了 采取常規(guī)手段進(jìn)行裂縫及缺陷修補(bǔ)外，針對(duì)上構(gòu)小箱梁梁端斜截面抗剪極限承 載力不足，全橋上構(gòu)小箱梁采取了目前比較先進(jìn)的外包自密實(shí)混凝土、新增預(yù) 應(yīng)力的主動(dòng)加固方式進(jìn)行結(jié)構(gòu)補(bǔ)

7、強(qiáng)，并更換全橋橡膠支座。為了解發(fā)生病害后梁體結(jié)構(gòu)的實(shí)際承載能力，我公司成立某某某20m小箱 梁加固荷載試驗(yàn)分析課題組，對(duì)出現(xiàn)病害特征最明顯的原橋22跨右幅橋2號(hào)小 箱梁進(jìn)行極限承載力試驗(yàn)，對(duì)具有相同病害特征的3號(hào)小箱梁按加固設(shè)計(jì)要求 進(jìn)行結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)后進(jìn)行極限承載力試驗(yàn)，分別準(zhǔn)確測(cè)試加固前后20m小箱梁的極 限承載力。二、試驗(yàn)?zāi)康膶⑦x取的加固前后的兩片試驗(yàn)梁，按設(shè)計(jì)荷載值分級(jí)加載到極限承載狀態(tài)， 測(cè)試小箱梁的極限承載力，了解其承載力情況。通過對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的分析，為重要 截面出現(xiàn)裂縫仍在繼續(xù)使用的同類小箱梁橋梁，提供承載力數(shù)據(jù)參考，作為安全 評(píng)估的重要依據(jù)；通過加固前后單梁極限荷載試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，評(píng)估加

8、固設(shè)計(jì)及施 工效果，為今后同類型的橋梁加固維修提供數(shù)據(jù)模型和參考。三、試驗(yàn)依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010)；普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)(GB/T 50081-2002)；公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ02385)；公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTJ02189)；混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)(GB50152-92)；（6）與本項(xiàng)目相關(guān)的圖紙。（1）加固前r22-2號(hào)小箱梁在各級(jí)荷載下的應(yīng)力、撓度；（2）加固后r22-3號(hào)小箱梁在各級(jí)荷載下的應(yīng)力、撓度；（3）試驗(yàn)構(gòu)件裂縫分布及擴(kuò)展情況。五、投入的儀器、設(shè)備擬投入的儀器設(shè)備主要包括兩臺(tái)70噸以上汽車吊、50裝載機(jī)、100噸頂升 系

9、統(tǒng)、100噸油壓千斤頂、靜態(tài)應(yīng)力測(cè)試系統(tǒng)、振弦式綜合測(cè)試儀，振弦式應(yīng) 變傳感器、電子位移計(jì)、電阻應(yīng)變計(jì)、裂縫觀測(cè)儀、固定表座、筆記本電腦、 相機(jī)等。由于本次試驗(yàn)以應(yīng)變（應(yīng)力）和撓度測(cè)試為主，故此特在表1中給出 了主要的應(yīng)力和撓度測(cè)試儀器及傳感器。表1主要測(cè)試儀器及傳感器TDS-303靜態(tài)應(yīng)變儀（40通道）測(cè)量：應(yīng)變、電壓、熱電偶和鉑電阻測(cè)量范圍：640000四 （應(yīng)變）；64V （電壓）測(cè)量精度：0.05%；最高分辨率:0.訴（0.001mV, 0.1 D采樣速度：0.06秒/點(diǎn)；打印速度：0.065秒/點(diǎn)最多測(cè)量1000點(diǎn)，觸摸屏操作，方便快捷交直流供電：AC 220V，50Hz； DC 1

10、118V 或 2234V （需選配相應(yīng)的穩(wěn)壓源）JMZX-2001B綜合測(cè)試儀測(cè)量范圍：振弦頻率：600Hz3000Hz溫 度：-40C 125 C測(cè)量精度：頻率精度：0.1%0.1Hz溫度精度：0.5C存貯容量：2500個(gè)測(cè)量記錄（每個(gè)記錄包含傳感器編號(hào)、 測(cè)量時(shí)間、溫度和物理量）使用環(huán)境溫度：-10C40C，相對(duì)濕度小于等于90%電源：8節(jié)2號(hào)鎘鎳電池；電能貯量：2Ah；工作電流：80mA；充電時(shí)間：12小時(shí)14小時(shí)六、試驗(yàn)檢測(cè)方案6.1預(yù)制板裂縫檢測(cè)試驗(yàn)前先用肉眼對(duì)梁體進(jìn)行觀測(cè)，用記號(hào)筆標(biāo)出裂縫的位置、方向及延伸 高度，用裂縫觀測(cè)儀量測(cè)裂縫的寬度，繪制裂縫展開圖。選擇不同類型裂縫中35條

11、裂縫，在梁（板）體上留下最大裂縫寬度觀測(cè) 值、裂縫始終端等標(biāo)志，實(shí)時(shí)觀測(cè)并記錄裂縫在加載過程中的變化情況。6.2工況及測(cè)點(diǎn)布置（1）預(yù)應(yīng)力小箱梁荷載試驗(yàn)：將被檢構(gòu)件架設(shè)成為簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)（支點(diǎn)必須能承受載荷及本體荷重且牢固可 靠），測(cè)試其極限承載力，試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容見表2,測(cè)試工況控制截面如圖1所示。表2小箱梁極限承載力荷載試驗(yàn)工況工況測(cè)試內(nèi)容測(cè)試內(nèi)容120米小箱梁極限承載力（加固前）應(yīng)力、撓度220米小箱梁極限承載力（加固后）應(yīng)力、撓度0L/4L/21113L/4L11IIIII圖1小箱梁控制斷面示意圖（2）測(cè)試斷面撓度測(cè)點(diǎn)的設(shè)置：跨中截面處板底面布置撓度測(cè)點(diǎn)，0、L/8、L/4、3L/8、L/2、5

12、L/8、3L/4、7L/8、L截面布置撓度測(cè)點(diǎn)，其測(cè)點(diǎn)布置示意圖如下：1撓度測(cè)點(diǎn)圖2小箱梁撓度測(cè)點(diǎn)布置圖圖4加固后L/2截面應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置圖圖5加固后截面應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置圖（不包含L/2截面）變截面支座 心 線應(yīng)變測(cè)點(diǎn)圖6加固前后剪切應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置圖（4）應(yīng)變計(jì)的選取支座處剪切應(yīng)變測(cè)試采用電測(cè)法進(jìn)行，在混凝土表面粘貼大標(biāo)距電阻應(yīng)變 片（應(yīng)變花），采用電阻應(yīng)變儀測(cè)讀；箱梁頂部受壓區(qū)混凝土的應(yīng)變測(cè)試也采用 這一方式進(jìn)行。各測(cè)試截面中其余測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力測(cè)試則采用外貼式振弦應(yīng)變傳感 器，在加固過程中貼于原來(lái)的混凝土表面并埋入外包混凝土內(nèi)，該傳感器量程 大、精度高，且自身防破損能力好，適用于中、長(zhǎng)期觀測(cè)。6.3加載

13、控制荷載根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范、原設(shè)計(jì)圖及加固設(shè)計(jì)圖，分別計(jì)算出原小箱梁及加固后小箱 梁跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，分別采用三種方法來(lái)計(jì)算本次試驗(yàn)的加載控制值。1）根據(jù)本橋的設(shè)計(jì)荷載來(lái)確定箱梁的極限承載力主要設(shè)計(jì)為汽超一20、掛一120，荷載橫向分布采用剛接板法，可計(jì)算得到 邊箱梁最大橫向分布系數(shù)為0.551。用Midas計(jì)算恒載跨中彎矩為961.5kN*m， 活載最大彎矩為996.8kN*m，則箱梁的極限承載力為M=1.2*M恒+1.4*M活-M恒 =1.2*961.5+1.4*996.8-961.5=1587.8KN*m根據(jù)等效原則，試驗(yàn)荷載P*L/4=1587.8KN*m 則P=317.5KN2）根據(jù)箱梁

14、截面設(shè)計(jì)確定其極限承載力用Midas計(jì)算加固前小箱梁跨中抗力R=3351.6 KN*m，自重作用下跨中彎 矩 M =961.5KN*m，則試驗(yàn)荷載值應(yīng)為 T=R- M =3351.6-961.5=2390.1KN*m。 根據(jù)等效原則，試驗(yàn)荷載P*L/4 =2390.1KN*m，則P=478.1KN。加固后小箱梁跨中抗力R=4689.46 KN*m，自重作用下跨中彎矩M =1342.2KN*m，則試驗(yàn)荷載值應(yīng)為 T=R- M =4689.46-1342.2=3347.26KN*m。 根據(jù)等效原則，試驗(yàn)荷載P*L/4 =3347.26KN*m，則P=669.4KN。加固前后小箱梁抗力計(jì)算結(jié)果（依據(jù)

15、現(xiàn)行規(guī)范）見附件一，可以看出，與 Midas計(jì)算結(jié)果基本一致。3）采用ANSYS實(shí)體建模計(jì)算確定箱梁的極限承載力采用ANSYS軟件進(jìn)行箱梁的實(shí)體建模，混凝土采用Solid65單元模擬，預(yù) 應(yīng)力鋼束采用Link8單元模擬。加固前、后預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁跨中受集中荷載分別達(dá)到600KN、800KN 時(shí)，受拉區(qū)混凝土已達(dá)到其極限抗拉強(qiáng)度，具體計(jì)算結(jié)果見附件二。綜上所述，初步擬定在試驗(yàn)中分別采用478.1KN、669.4KN作為箱梁加固 前后的極限荷載?？紤]到理論計(jì)算與實(shí)際情況之間將不可避免地存在誤差，整 個(gè)反力架系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、驗(yàn)算均按照必須提供80t極限試驗(yàn)荷載這一標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。6.4加載布置本次試驗(yàn)采用等

16、效荷載加載方式，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的影響線最不利處布載，等 效荷載采用集中力的方式加載，試驗(yàn)加載載荷如下：表3試驗(yàn)加載載荷一覽表工況載荷設(shè)計(jì)值布載示意圖加固前478.1 (kN)2390.1 (kN - m)PW78.1kN加固后669.4 (kN)3347.26 (kN - m)_P=669.4kN6.5加載荷重本次加載荷重采用油壓千斤頂加荷方式進(jìn)行，油壓千斤頂使用施工現(xiàn)場(chǎng)的 預(yù)應(yīng)力張拉設(shè)備，設(shè)備已經(jīng)經(jīng)過標(biāo)定試驗(yàn)，符合加載要求。采用Q345工字鋼 鋼作為反力梁，利用既有20m小箱梁作為配重梁，配合組成加載系統(tǒng)，如附件 三所示。6.6分級(jí)加載工況按照試驗(yàn)荷載加載分級(jí)原則進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。根據(jù)梁的外觀完好性

17、，選定 r22-2梁直接分級(jí)加載至極限荷載，另一根梁(r22-3號(hào)梁)按設(shè)計(jì)要求加固腹 板后分級(jí)加載至極限荷載，加固前荷載工況見表4，加固后荷載工況見表5。表4加固前荷載試驗(yàn)千斤頂加載控制表加載級(jí)別與計(jì)算加載比值加載值(kN)備注100.0加載至80%的 設(shè)計(jì)荷載時(shí)，再 按設(shè)計(jì)荷載的 5%逐級(jí)加載， 直至梁體達(dá)到220%95.6340%191.2460%286.9580%382.5極限承載狀態(tài).685%406.4790%430.3895%454.29100%478.110105%502.0表5加固后荷載試驗(yàn)千斤頂加載控制表加載級(jí)別與計(jì)算加載比值加載值(kN)備注100.0加載至80%的 設(shè)計(jì)何

18、載時(shí)，再 按設(shè)計(jì)荷載的 5%逐級(jí)加載， 直至梁體達(dá)到 極限承載狀態(tài)。220%133.9340%267.8460%401.6580%535.5685%569.0790%602.5895%635.99100%669.410105%702.96.7承載能力極限狀態(tài)的判別標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)(GB50152-92)第8. 0.1條：對(duì)試驗(yàn)結(jié)構(gòu) 構(gòu)件進(jìn)行承載力試驗(yàn)，當(dāng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力情況為軸心受拉、偏心受拉、受彎、大 偏心受壓時(shí)，在加載或持載過程中出現(xiàn)下列標(biāo)志之一即認(rèn)為該結(jié)構(gòu)構(gòu)件己達(dá)到 或超過承載能力極限狀態(tài)：對(duì)有明顯物理流限的熱軋鋼筋，其受拉主鋼筋應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度，受拉 應(yīng)變達(dá)到0.01 ；對(duì)無(wú)

19、明顯物理流限的鋼筋，其受拉主鋼筋的受拉應(yīng)變達(dá)到0. 01；受拉主鋼筋拉斷；受拉主鋼筋處最大垂直裂縫寬度達(dá)到1. 5mm；撓度達(dá)到跨度的1/50;對(duì)懸臂結(jié)構(gòu)，撓度達(dá)到懸臂長(zhǎng)的1/25；5.受壓區(qū)混凝土壓壞。本次荷載試驗(yàn)選取第三條和第四條作為小箱梁超過承載力極限的標(biāo)志，不 滿足二者之中任何一條，均視為構(gòu)件已達(dá)到或超過承載能力極限狀態(tài)。6.8試驗(yàn)過程正式荷載試驗(yàn)是整個(gè)荷載試驗(yàn)的核心內(nèi)容，荷載試驗(yàn)的過程如下：儀器調(diào)試與模擬試驗(yàn)試驗(yàn)儀器能否正常的工作是試驗(yàn)的成功關(guān)鍵，因此在本次試驗(yàn)前對(duì)所有測(cè) 試儀器、設(shè)備進(jìn)行仔細(xì)的標(biāo)定與調(diào)試，并在正式荷載試驗(yàn)前采用一定試驗(yàn)加載 重物進(jìn)行預(yù)壓模擬試驗(yàn)。靜載初讀數(shù)靜載初讀數(shù)

20、是指試驗(yàn)正式開始時(shí)的零荷載讀數(shù)，不是準(zhǔn)備階段調(diào)試儀器的 讀數(shù)。從初讀數(shù)開始整個(gè)測(cè)試系統(tǒng)就運(yùn)動(dòng)起來(lái)了，測(cè)量、重物加載人員進(jìn)入現(xiàn) 場(chǎng)各司其職。分級(jí)加載試驗(yàn)在正式試驗(yàn)前，按照試驗(yàn)方案在板面上標(biāo)出詳細(xì)顯目的加載位置，并在試 驗(yàn)過程中安排專人指揮重物擺放。在荷載試驗(yàn)初期，以試驗(yàn)值的20%作為初始加載荷載，并以此初始荷載對(duì) 構(gòu)件進(jìn)行預(yù)壓。預(yù)壓持續(xù)時(shí)間約510min后正式分級(jí)加載。穩(wěn)定后讀數(shù)嚴(yán)格按照加載程序進(jìn)行逐級(jí)加載，加載后結(jié)構(gòu)的變形和內(nèi)力需要有一個(gè)穩(wěn) 定過程，對(duì)不同的結(jié)構(gòu)這一過程的長(zhǎng)短都不一樣，一般是以控制點(diǎn)的應(yīng)變值或 撓度值穩(wěn)定為準(zhǔn)，只要讀數(shù)波動(dòng)值在測(cè)試儀器的精度范圍以內(nèi)，可認(rèn)為結(jié)構(gòu)已 處于相對(duì)穩(wěn)定狀

21、態(tài)，可以進(jìn)行讀數(shù)采集。終止加載控制條件根據(jù)承載能力極限狀態(tài)的判別標(biāo)準(zhǔn)，發(fā)生承載能力極限狀態(tài)5種標(biāo)志情況 中任意一種，則中途終止加載。6.9裂縫觀測(cè)試驗(yàn)加載過程中，對(duì)構(gòu)件表面裂縫進(jìn)行觀察，看是否有新的裂縫出現(xiàn)，并檢查已標(biāo)記的裂縫長(zhǎng)度、寬度是否有擴(kuò)展現(xiàn)象，若有并記錄擴(kuò)展后的裂縫長(zhǎng)度 和寬度。反力架系統(tǒng)安裝及安全、環(huán)保措施7.1反力架系統(tǒng)的安裝試驗(yàn)反力架系統(tǒng)采用從舊橋上拆除的舊梁作為配重梁提供試驗(yàn)所需反力， 在試驗(yàn)梁兩側(cè)各配一根配重梁，單片梁寬2.2m，高1.2m，重36.8t，兩片梁重 73.6t，試驗(yàn)所需反力為70.29t，配重梁可以保證試驗(yàn)反力要求。反力架系統(tǒng)安裝步驟：首先將兩片配重梁平行擱置

22、在試驗(yàn)梁兩側(cè)，并在兩片配重梁底面和頂面 各橫向放置兩根工字鋼，工字鋼兩端應(yīng)伸出梁邊緣一定長(zhǎng)度，將配重梁梁頂和 梁底的工字鋼用精軋螺紋鋼和螺母（配錨板）連接起來(lái)；在試驗(yàn)梁加載處千斤頂上橫向放置2根5m長(zhǎng)的Q345普通工字鋼（型 號(hào)56b）作為分配梁，將配重梁梁頂工字鋼在中心處與分配梁通過工字鋼和精 軋螺紋鋼連接；同時(shí)在每片配重梁兩側(cè)各安裝三個(gè)工字鋼斜撐，以防止配重梁由于不均 衡受力而傾覆。7.2加載過程中的安全保證措施進(jìn)行破壞性荷載試驗(yàn)時(shí)安全保證措施：構(gòu)件脆斷時(shí)，千斤頂可能傾倒;承壓鋼板焊接角鋼組成護(hù)套（填充橡膠）， 防護(hù)鋼纜系在反力架上；為防止構(gòu)件脆斷時(shí)千斤頂因突然傾倒而損壞，進(jìn)而影 響到后續(xù)

23、試驗(yàn)步驟，還應(yīng)準(zhǔn)備兩臺(tái)備用千金頂。構(gòu)件脆斷時(shí)，小塊混凝土迸裂；現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)人員佩戴安全帽，可考慮安裝 防護(hù)網(wǎng)。因試驗(yàn)臺(tái)座較高，還應(yīng)在試驗(yàn)梁段正下方沿長(zhǎng)度方向放置兩排混凝土墊 塊（墊塊頂部距離箱梁底部至少20cm），防止構(gòu)件破壞后直接從臺(tái)座上墜落， 引發(fā)危險(xiǎn)。7.3試驗(yàn)設(shè)備的安全當(dāng)試驗(yàn)準(zhǔn)備工作開始后，各種試驗(yàn)儀器及大量試驗(yàn)導(dǎo)線會(huì)陸續(xù)安排到位， 進(jìn)行試驗(yàn)前的各項(xiàng)調(diào)試。在正式荷載試驗(yàn)前，安排專人對(duì)各項(xiàng)試驗(yàn)設(shè)備看守。7.4環(huán)保措施為保證試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境衛(wèi)生、整潔、橋面美觀，要求試驗(yàn)參加人員必須做到:（1）不亂丟廢棄材料，廢棄材料集中后帶出試驗(yàn)區(qū)；（2）不亂丟生活垃圾，生活垃圾集中后帶出試驗(yàn)區(qū)。7.5注意問題荷

24、載試驗(yàn)期間，試驗(yàn)區(qū)需停止一切無(wú)關(guān)作業(yè)，禁止無(wú)關(guān)人員在試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)， 需施工單位給予大力配合。具體為：（1）試驗(yàn)梁應(yīng)無(wú)額外荷載。（2）各作業(yè)人員應(yīng)聽從試驗(yàn)指揮人員的安排，以免因施工作業(yè)而引起對(duì)測(cè) 試信號(hào)的干擾。（3）各作業(yè)人員應(yīng)愛護(hù)測(cè)點(diǎn)，不得損壞，以免影響測(cè)試工作的正常進(jìn)行。試驗(yàn)組織機(jī)構(gòu)及人員安排某某某20m小箱梁荷載試驗(yàn)成立某某某20m小箱梁荷載試驗(yàn)指揮小組和某 某某20m小箱梁荷載試驗(yàn)試驗(yàn)小組，試驗(yàn)指揮小組由指揮長(zhǎng)擔(dān)任，負(fù)責(zé)組織、 協(xié)調(diào)處理和確定在試驗(yàn)過程中可能出現(xiàn)的各種問題。試驗(yàn)小組組長(zhǎng)由試驗(yàn)方人 員擔(dān)任下再分設(shè)若干測(cè)試小組，試驗(yàn)組織機(jī)構(gòu)見圖7,參與人員見表5。某某某大橋20m小箱梁荷載試驗(yàn)小

25、組r1F1r電/ 振/ 撓/ 裂/ 加資/ 、結(jié)阻弦度縫荷料構(gòu)應(yīng)應(yīng)測(cè)測(cè)指整分變變?cè)囋嚀]理析測(cè)測(cè)小小小分小試 小 組試小組 lk_.組lk_.組組P析測(cè)小組組*圖7某某某20m小箱梁荷載試驗(yàn)組織機(jī)構(gòu)圖表6現(xiàn)場(chǎng)主要試驗(yàn)人員職責(zé)表職務(wù)姓名性別職稱專業(yè)現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人男教授橋梁與隧道工程技術(shù)負(fù)責(zé)人男教授、博導(dǎo)橋梁與隧道工程總工程師男副教授結(jié)構(gòu)工程測(cè)試分項(xiàng)負(fù)責(zé)人男副教授結(jié)構(gòu)工程計(jì)算分析人員男講師橋梁與隧道工程測(cè)試技術(shù)人員男講師橋梁與隧道工程測(cè)試技術(shù)人員男講師橋梁與隧道工程測(cè)試技術(shù)人員男助理工程師土木工程測(cè)試技術(shù)人員男碩士研究生橋梁與隧道工程測(cè)試技術(shù)人員男碩士研究生橋梁與隧道工程九、試驗(yàn)工期安排本次試驗(yàn)工期按現(xiàn)

26、場(chǎng)檢測(cè)準(zhǔn)備條件確定，目前四片梁已吊運(yùn)至混凝土攪拌 站，初步估計(jì)在9月上旬進(jìn)行加固施工，9月中旬進(jìn)行場(chǎng)地處理及梁板位置調(diào)整， 正式的荷載試驗(yàn)預(yù)計(jì)在9月底進(jìn)行，大約需56個(gè)工作日。十、存在的問題目前四棉梁從右幅22跨通過兩次吊運(yùn)，已兩兩相疊的放置在某某某大 橋第265跨橋側(cè)下方的混凝土攪拌站內(nèi)。混凝土攪拌站除了部分重車經(jīng)常通行 的區(qū)域進(jìn)行路面硬化處理外，其它地方均為軟基，車輛極易下陷。攪拌站場(chǎng)地 有限，大噸位吊車的行走及吊裝在攪拌站現(xiàn)有的場(chǎng)地狀況下，很難實(shí)現(xiàn)將四片 梁按照加載布置要求一一擺開，配重梁在攪拌站的移動(dòng)是本試驗(yàn)的難題之一。試驗(yàn)中可能出現(xiàn)所加荷載值不足以使試驗(yàn)梁段發(fā)生破壞這一情況，此時(shí) 可

27、在配重梁內(nèi)或表面放置沙袋，以解決配重不足的問題。附件一、加載前后小箱梁抗力計(jì)算(依據(jù)現(xiàn)行規(guī)范)加固前：1、計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度JTG D62-04 5.2.3-3x=78.64mm； xV2a2、構(gòu)件截面抗彎承載力JTG D62-04 5.2.5-2Mn=MnPsc_s=fpd*Ap*(h-ap-as)=3351.6kN*m加固后：1、迭代法計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度JTG D62-04 5.2.3-3：x=113.50mm； xhf按矩形計(jì)算；2、混凝土抗彎承載力JTG D62-04 5.2.2-1MnCon=fcdbx(h0-x/2)=18.40*2200.00*113.50*(1041.11-

28、113.50/2)=4522569462.04 N*mm=4522.57kN*m3、普通鋼筋抗彎承載力JTG D62-04 5.2.3-2MnStc=fsdAs(h0-as)=166885766.67N*mm=166.89kN*m4、則構(gòu)件截面抗彎承載力JTG D62-04 5.2.3-2Mn=MnCon+MnStc =4522.57+166.89=4689.46kN*m附件二、加載前后小箱梁極限承載力計(jì)算（Ansys模擬）SEP 11 2010ANSYS 10.023:21:59ELEMENTSANSYS 10.0ELEMENTSANSYS 10.0SEP 11 201023:21:59SE

29、P 11 201023:21:59SEP 11 2010ANSYS 10.023:21:59ELEMENTSANSYS 10.0ELEMENTSANSYS 10.0SEP 11 201023:21:59SEP 11 201023:21:59jiaguqian-60圖1加固前小箱梁有限元模型NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =52ANSYS 10.0SEP 11 2010 23:18:36NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =52NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =52ANSYS 10.0SEP 11 2010 23:18:36NODAL SOLUTION

30、STEP=1SUB =52TIME=1ANSYS 10.0SEP 11 2010 23:18:36-.191E+08-.143E+08-.953E+07-.477E+07-6961-.167E+08-.119E+08-.715E+07-.239E+07.237E+07-.191E+08-.143E+08-.953E+07-.477E+07-6961-.167E+08-.119E+08-.715E+07-.239E+07.237E+07-.191E+08-.143E+08-.953E+07-.477E+07-6961-.167E+08-.119E+08-.715E+07-.239E+07.237

31、E+07NODAL SOLUTIONNODAL SOLUTION,011854-.191E+08,237E+07ANSYS 10.0SEP 11 2010ANSYS 10.0SEP 11 2010STEP=1 SUB =52 TIME=1NODAL SOLUTIONNODAL SOLUTION,011854-.191E+08,237E+07ANSYS 10.0SEP 11 2010ANSYS 10.0SEP 11 2010STEP=1 SUB =52 TIME=1STEP=1SUB =52TTME=1MN X.011854-.191E+08.237E+07圖2加固前小箱梁應(yīng)力圖（集中荷載：60

32、0KN）jiaguhou-80圖4加固后小箱梁應(yīng)力圖（集中荷載：80KN）附件三、反力梁加載示意圖配重梁組合工字鋼配重梁配重梁組合工字試驗(yàn)梁千斤頂反反力重梁梁(2I56b*5000mm)200*200cm 鋼板試驗(yàn)梁千斤頂配重梁組合工字鋼反力分配梁(2I56b*5000mm)配重梁200*200cm 鋼板臺(tái)座臺(tái)座附件三、反力梁加載示意圖配重梁組合工字鋼配重梁配重梁組合工字試驗(yàn)梁千斤頂反反力重梁梁(2I56b*5000mm)200*200cm 鋼板試驗(yàn)梁千斤頂配重梁組合工字鋼反力分配梁(2I56b*5000mm)配重梁200*200cm 鋼板臺(tái)座臺(tái)座試驗(yàn)梁臺(tái)座梁底砼墊塊臺(tái)座反力梁加載系統(tǒng)平面示意圖00mm)千斤頂20mm 厚200*200cm 鋼板組合工均字鋼細(xì)沙I56b*5000mm)千斤頂20mm厚 200*200cm 鋼板5 cm厚均勻細(xì)沙A-A反力梁加載系統(tǒng)縱面示意圖組合工字鋼(2I56b*5000mm)千斤頂20mm 厚200*200c