東御世家四期1棟、2棟、3棟及敞開式車庫高支模施工方案(XXXX-3-20)

1、 PAGE 第54頁 共34頁目 錄TOC h z HYPERLINK l _Toc256868060 第一章、編制前述 PAGEREF _Toc256868060 h 1 HYPERLINK l _Toc256868061 1.1、編制依據(jù) PAGEREF _Toc256868061 h 1 HYPERLINK l _Toc256868062 1.2、工程概況 PAGEREF _Toc256868062 h 1 HYPERLINK l _Toc256868063 第二章、編制依據(jù) PAGEREF _Toc256868063 h 2 HYPERLINK l _Toc256868064 第三章、

2、模板施工工藝流程及施工方案 PAGEREF _Toc256868064 h 2 HYPERLINK l _Toc256868065 1、梁模： PAGEREF _Toc256868065 h 2 HYPERLINK l _Toc256868066 2、板模： PAGEREF _Toc256868066 h 3 HYPERLINK l _Toc256868067 3、材料選擇及配置 PAGEREF _Toc256868067 h 3 HYPERLINK l _Toc256868068 4、梁板模板： PAGEREF _Toc256868068 h 3 HYPERLINK l _Toc256868

3、069 5、模板驗收： PAGEREF _Toc256868069 h 3 HYPERLINK l _Toc256868070 6、模板拆除： PAGEREF _Toc256868070 h 4 HYPERLINK l _Toc256868071 第四章、模板支架設(shè)計原則： PAGEREF _Toc256868071 h 5 HYPERLINK l _Toc256868072 第五章、設(shè)計假定 PAGEREF _Toc256868072 h 5 HYPERLINK l _Toc256868073 第六章、梁模板設(shè)計計算書 PAGEREF _Toc256868073 h 6 HYPERLINK

4、l _Toc256868074 第七章、樓板模板設(shè)計計算書 PAGEREF _Toc256868074 h 6 HYPERLINK l _Toc256868075 第八章、成品保護(hù) PAGEREF _Toc256868075 h 45 HYPERLINK l _Toc256868076 第九章、安全技術(shù)要求 PAGEREF _Toc256868076 h 45 HYPERLINK l _Toc256868077 第十章、文明施工要求 PAGEREF _Toc256868077 h 46 HYPERLINK l _Toc256868078 第十一章、高支模施工管理架構(gòu)及人力配置 PAGEREF

5、_Toc256868078 h 46屋面高支模專項施工方案、編制前述1.1、編制依據(jù)1、設(shè)計施工圖，地質(zhì)勘察報告，地基與基礎(chǔ)驗收規(guī)范；2、范圍：根據(jù)設(shè)計定位圖，結(jié)構(gòu)平面圖、剖面圖、立面圖。1.2、工程概況 1、工程名稱：東御世家四期1棟、2棟、3棟及敞開式車庫 2、建筑面積：約36651.9 3、工程概況：本工程由中山市大俊置業(yè)有限公司開發(fā)，位于中山市東鳳鎮(zhèn)伯公村。本工程1棟為18層，2棟為21層，3棟為24層，總建筑面積約為36651.9。設(shè)計安全等級為二級，采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度?？拐痤悇e丙類，框架的抗震等級為二級,框剪墻的抗震等級為二級.本工程1棟、2棟、3棟0.000相

6、當(dāng)于黃海絕對高程13.25m。 4、建設(shè)單位：中山市大俊置業(yè)有限公司5、設(shè)計單位：中山市第二建筑設(shè)計院有限公司6、監(jiān)理單位：中山安泰工程監(jiān)理有限公司7、施工單位：宏潤建設(shè)集團(tuán)股份有限公司本工程最大屋面標(biāo)高75.8m，屋頂構(gòu)架標(biāo)高81.4m。屋頂構(gòu)架層最大凈高5.6m，其中最大梁截面尺寸：300*600。、編制依據(jù)1、建筑施工手冊（縮印版第四版）“8-6現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)模板的設(shè)計”。2、高層建筑施工手冊。3、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范50204-92。4、鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)范JGJ3-91。5、建筑機(jī)械使用安全規(guī)范JGJ33-86。6、建筑安裝工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)301-88

7、。7、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20028、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)9、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ_130-2011）10建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)等規(guī)范編制。、模板施工工藝流程及施工方案1、梁模：彈出梁軸線及水平線并復(fù)核彈出梁軸線及水平線并復(fù)核搭設(shè)梁模板支架安裝梁底楞木安裝梁底模板梁底模起拱安裝梁鋼筋安裝梁側(cè)模安裝上下鎖口楞斜撐楞對拉螺栓復(fù)核梁模板尺寸安裝梁側(cè)模加固驗收2、板模：搭設(shè)支架搭設(shè)支架安裝板模木楞調(diào)整樓板下皮標(biāo)高及起拱鋪設(shè)模板檢查模板上層標(biāo)高、平整度綁扎板鋼筋3、材料選擇及配置3.1、按清水混凝土的要求進(jìn)行模板設(shè)計，

8、在模板滿足強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。3.2、面板采用18mm全新九夾板，8080木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，圓鋼管483.5（外楞）支撐，采用斜撐進(jìn)行加固。承重架采用鋼管架，由立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。4、梁板模板：梁模支設(shè)：加固肋條采用8080木方及483.5鋼管做背杠，梁底模為先加工成型模板（塊）拼成，具體支設(shè)方案如下：搭設(shè)梁底模支架，在柱子上彈出軸線、梁位置及水平標(biāo)高線，安裝柱頭模板。按設(shè)計標(biāo)高調(diào)整水平擔(dān)桿標(biāo)高，然后放梁底模，并拉線找平，當(dāng)梁底跨度大于或等于4m時，梁底模起拱按設(shè)計要求做，當(dāng)設(shè)計無具體要求時，起拱高度為3跨長。主次

9、梁交接時，先主梁起供，后次梁起供，懸挑梁需在懸臂處起供6。5、模板驗收：5.1、模板支設(shè)完畢后，由施工員、質(zhì)檢人員會同班組長聯(lián)合檢查所有模板的清潔、加固、接縫等是否符合要求，并對支模位置、平整度、垂直度進(jìn)行復(fù)核，確認(rèn)合格后填寫自檢記錄，并報送技術(shù)部進(jìn)行復(fù)檢，質(zhì)檢員應(yīng)填寫分項工程評定表。經(jīng)復(fù)檢合格后，由工地技術(shù)負(fù)責(zé)人通知監(jiān)理驗收，驗收合格后由質(zhì)檢員簽字認(rèn)可方可澆筑砼。5.2、模板施工質(zhì)量允許偏差值如下表：序號項目允許偏差（mm）檢查方法1軸線位移基礎(chǔ)5尺量檢查柱、梁52標(biāo)高5水準(zhǔn)儀和尺量檢查3截面尺寸基礎(chǔ)10尺量檢查柱、梁+4，-54層高垂直度5托線板檢查總高垂直度30經(jīng)緯儀檢查5表面平整度52

10、m靠尺、塞尺檢查6平板陰角平直度3拉線檢查7相鄰兩板表面高低差2直尺和尺量檢查6、 模板拆除：6.1、模板的拆除時間根據(jù)所留同條件養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度來決定。6.2、柱、梁側(cè)模在砼強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，即可拆除。6.3、板底模擬在混凝土澆筑一周后拆除，但應(yīng)達(dá)到設(shè)計及有關(guān)規(guī)范要求，考慮到模板及支撐的周轉(zhuǎn)，可使用早強(qiáng)混凝土或拆除后再搭設(shè)部分支撐等措施。梁底模的拆除必須嚴(yán)格按設(shè)計及有關(guān)規(guī)范要求施工。各部位構(gòu)件拆模時所需混凝土強(qiáng)度：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構(gòu)件1006.4、模板拆除必須要有模板拆除通知

11、單，嚴(yán)禁未經(jīng)技術(shù)人員通知，不經(jīng)施工員安排，工人隨意拆除模板及支撐、加固體系，違者重罰，并追究責(zé)任。6.5、拆模時不要用力過猛過急，拆下來的材料要及時運(yùn)走、整理。6.6、拆模程序一般為先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。、模板支架設(shè)計原則：1、實用性： （1）接縫嚴(yán)密、不漏漿。 （2）保證構(gòu)件的形狀尺寸和相互位置的正確。 （3）模板構(gòu)件簡單、支拆方便。2、安全性： 保證在施工過程中不變形、不破壞、不倒塌。、設(shè)計假定1、模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板、大小楞均屬受彎構(gòu)件；按連續(xù)梁或簡支梁計算；當(dāng)構(gòu)件的跨度超過三跨時，可按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行計算；2、構(gòu)件的慣性矩沿跨長恒定；3、支座是剛性的，不

12、沉降；4、受荷跨荷載情況相同，并同時作用。、梁模板設(shè)計計算書高支撐架的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ_130-2011）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）中的部分內(nèi)容。梁段:L117(1)。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.60混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁

13、跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.60；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.50；承重架支設(shè):無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.5；連接方式:483.5的鋼管立在屋面板上的墊板上，考慮鋼管質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):

14、2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向

15、距板底的距離為：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取2

16、0.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁

17、計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下:其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 2

18、06.67mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98206.6672 = 4.69104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 4.69104 / 2.70104=1.737N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =1.737N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 206.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.8

19、1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779206.674/(10095002.43105) = 0.048 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =206.667/250 = 0.827mm；面板的最大撓度計算值 =0.048mm 小于面板的最大容許撓度值 =0.827mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 50100

20、31/12 = 416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.207=4.54kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；內(nèi)楞的最大彎距: M=0.14.54500.002= 1.13105N.mm；最大支座力:R=1.14.5380.5=2.496 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1

21、.13105/8.33104= 1.362 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.362 N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.000.21= 3.72 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6773.725004/(100100008.33106) = 0.019 mm；內(nèi)楞

22、的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值=0.019mm 小于內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.496kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗算其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面

23、抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.499 kN.m外楞最大計算跨度: l = 200mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 4.99105/1.02104 = 49.136 N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =49.136N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.245 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值 =0.245mm 小于外楞的最大容許撓度值 =0.

24、5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 12 mm；穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算

25、的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10001818/6 = 5.60104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q -

26、 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax = 0.1024.930.12=0.025kN.m； =0.025106/5.40104=0.462N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =0.462 N/mm2小于梁

27、底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.00= 20.75KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.751004/(10095004.86105)=0.003mm；面板的最大撓度計算值: =0.0

28、03mm 小于面板的最大允許撓度值: = 100 / 250 = 0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.1=2.04 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.8+0.3)/ 0.3=0.222 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值

29、 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.22.04+1.20.222=2.714 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.40.45=0.63 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 2.714+0.63=3.344 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.13.34411= 0

30、.334 kN.m；最大應(yīng)力= M / W = 0.334106/83333.3 = 4.013 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 4.013 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力: V = 0.63.3441 = 2.006 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 32006.4/(250100) = 0.602 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.602 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方

31、木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 2.040 + 0.222 = 2.262 kN/m；方木最大撓度計算值= 0.6772.26210004 /(10010000416.667104)=0.367mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值= 0.367 mm 小于方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(

32、2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時：當(dāng)n2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=5.016 kN；最大彎矩 Mmax=0.81

33、4 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.834 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力=0.814106/5080=160.157 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強(qiáng)度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 160.157 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強(qiáng)度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,扣件承載力取值為8.00kN，按照抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 R

34、c 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=5.016 kN；R 6.40 kN , 扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力： N1 =5.016 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1495.4=0.965 kN；樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.50-0.30)/2)1.000.35=0.252 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載

35、:N4=1.2(1.00/2+(0.50-0.30)/2)1.000.180(1.50+24.00)=3.305 kN； N =5.016+0.965+0.252+3.305=9.538 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式鋼管腳手架安

36、全技術(shù)規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.428 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=9537.672/(0.428489) = 45.571 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 45.571 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f

37、 = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.2 按照表2取值1.01 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.01(1+0.12) = 1.436 m；Lo/i = 1436.22 / 15.8 = 91 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.654 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=9537.672/(0.654489) = 29.823 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)

38、定性計算 = 29.823 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗:除了要遵守扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可

39、采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需

40、要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基

41、支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。、樓板模板設(shè)計計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m)

42、:1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.40；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)

43、計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級:C35；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):100.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():20.000；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎

44、強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大彎矩M=0.16.9

45、20.252= 0.043 kNm；面板最大應(yīng)力計算值= 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0.801 N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 2.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6772.852504/(10095004166666.667)=0.002 mm；面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算

46、，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (2.5+2)10.25 = 1.125 kN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.2(0.625 + 0.0

47、88) = 0.855 kN/m；集中荷載 p = 1.41.125=1.575 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5751 /4 + 0.85512/8 = 0.501 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 0.8551/2 = 1.215 kN ；方木的最大應(yīng)力值= M / w = 0.501106/83.333103 = 6.008 N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 6.008 N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公

48、式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 10.855/2+1.575/2 = 1.215 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3 1215/(2 50 100) = 0.364 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為 0.364 N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kN/m；集中荷載 p = 1.

49、125 kN；方木最大撓度計算值 V= 50.71210004 /(38495004166666.67) +112510003 /( 4895004166666.67) = 0.826 mm；方木最大允許撓度值 V= 1000/250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.826 mm 小于方木的最大允許撓度值 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0.8551 + 1.575 = 2.43 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算

50、變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.911 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.558 mm ；最大支座力 Qmax = 10.631 kN ；支撐鋼管最大應(yīng)力= 0.911106/5080=179.409 N/mm2；支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的計算最大應(yīng)力計算值 179.409 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.558 mm 小于1000/150與10 mm,滿足要求!縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 10.631 kN；六、模板支架立桿荷載標(biāo)

51、準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.4 = 0.747 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.111 = 2.5 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.597 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸

52、向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.617 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 10.617 kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； L0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范，按

53、下式計算 l0 = h+2a k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.53 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=10616.832/（0.53489） = 40.965 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值= 40.965 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值

54、f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1.5+0.12) = 2.025 m；Lo/i = 2024.573 / 15.8 = 128 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=10616.832/（0.406489） = 53.476 N/mm2

55、；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值= 53.476 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍: 建筑扣件安全規(guī)范。八、樓板強(qiáng)度的計算:1. 樓板強(qiáng)度計算說明驗算樓板強(qiáng)度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內(nèi)配置級鋼筋,每單位長度(m)樓板截面的鋼筋面積As=360 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸為 bh=4500mm100mm，樓板的跨度取4 M，取混凝土保護(hù)層厚度20mm，截面有效高度 ho=80 mm。按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算

56、8天、16天、24天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.驗算樓板混凝土8天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為4 m；q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.1 ) + 1 1.2 ( 0.74755/4.5/4 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 14.39 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 114.386 = 14.386 kN/m；板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.059614.3942 = 13.718 kN.m；因平均氣溫為20，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強(qiáng)度影響曲線得到8天齡期混凝土強(qiáng)度達(dá)到62.4%,C35混凝土強(qiáng)度在8天齡期近似等效為C21.84?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計值為fcm=10.446N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度:= As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (110008010.446 )= 0.155計算系數(shù)為：s = (1-0.5) = 0.155(1-0.50.155) = 0.143；此時樓板所能承受的最大彎矩為: M1 = s 1 b