化工原理題庫答案.5microsoft-word-文檔1

1、化工原理題庫答案第一章 流體流動一、名詞解釋每題2分1、由國家以命令形式規(guī)定允許使用的計量單位。2、流動系統(tǒng)中各截面上的流速、壓強、密度等各有關(guān)物理量僅隨位置變化不隨時間變化。3、流動系統(tǒng)中各截面上的流速、密度、壓強等隨位置及時間而變。4、流體流過壁面時，如果流體潤濕壁面，那么必然形成速度梯度很大的流體層叫流動邊界層。5、流體在一定條件下脫離壁面的現(xiàn)象叫邊界層的別離。6、速度梯度，即在與流動方向垂直的方向上流體速度的變化率。7、8、把流體流過某一管件或閥門的局部阻力折算成相當于流過一段與它直徑相同、長度為 的直管阻力。所折算的直管長度稱為該管件或閥門的當量長度。9、用維數(shù)不多的無因次數(shù)群代替較

2、多的變量，對一個復(fù)雜的物理現(xiàn)象可簡化實驗工作，該方法稱為因次分析法。10、 /d相對粗糙度。11、，比例系數(shù)，流體的黏性愈大，其值愈大，所以稱為粘滯系數(shù)或動力黏度，簡稱黏度。12、流通截面上某一點的速度，可直接測量m/S。13、以絕對零壓作起點計算的壓強，稱為絕對壓強。14、表示被測流體的絕對壓強比大氣壓強高出的數(shù)值，稱為表壓強。 15、真空度等于大氣壓強減去絕對壓強。 二、單項選擇擇題每題2分1、B 2、B D C A 3、A 4、D 5.A 6、C 7、B 8、C 9、D 10、B 11、B G 12、C 13、C 14、(1) B (2) B 15、1E 2A 16、B 17、B 18、

3、C 19、A 20、1C 2C 21、B 22、C 23、A 24、A 25、A 26、C 27、B 28、A 29、D 30、A 31、B 32、A 33、B 三、 1、e/d 2、=du/dy 牛頓 3、動靜壓頭之和 靜壓頭 4、位置 時間 5、6 6、2； 1/4 7、滯流邊界層厚度 湍流邊界層厚度 滯流內(nèi)層 主流區(qū)流速 8、MT-2L-1 MT-3L2 9、流體具有10、增大 降低 11、 u1A11 = u2A22= 常數(shù) u1d12 = u2d22= 常數(shù) 12、1m/s 20Pa 13、大 2.84 m3/h 14、 15、Pa10 Pa2 100mmH2O Pb1300mmH2

4、O Pb3= 16、Pas或Ns/m2、 m2/s 17、1.6m 0.4m 18、1/16 19 20 21、05 08 22、2.8m/s 連續(xù)性 23、下降 24、無黏性 25、10 1 26、相等 流量之和 27大 0.2952.95 28、增加 不變 29、2 30、 絕對壓強 四、問答題 每題2分1、 Re2000的流動稱為層流流動，Re4000的流動稱為湍流流動 2、 Re2000的流動稱為層流流動，Re4000的流動稱為湍流流動 3、 流體在管內(nèi)作層流流動時，其質(zhì)點沿管軸作有規(guī)那么的平行運動，各質(zhì)點互不碰撞，互不混合。流體在管內(nèi)作湍流流動時，其質(zhì)點作不規(guī)那么的雜亂運動，并相互碰

5、撞，產(chǎn)生大大小小的漩渦。4、 對非圓形截面的通道，可以找到一個與圓形管直徑相當?shù)摹爸睆絹泶?，此直徑即稱為：“當量直徑。 5、 當量直徑等于四倍的流通橫截面積除以潤濕周邊長。6、 三種情況中，下游截面2-2的流速相等 7、 三種情況中，下游截面2-2的壓強不相等，其中a的壓強最大，c的壓強最小。這是因為c管上不僅有一個閥門消耗能量，且管子末端垂直上升一段，又使得靜壓強降低 8、 9、10、時，水向低位槽流動 五、判斷題 每題1分1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9、 10、六、計算題 1、(1) v=20y200y2，那么 令 ，解得y=0.05m，即管半徑R=0.05m當=0.

6、05/2=0.025m， V =20y200y2=200.025200(0.025)2=0.375 m/s 3分(2) =20(m/s)/m 那么 w=0.0520=1.0N/m2 2分2、 4分 zi、pi均按管中心線取值，因z1=z2，u2=4u1 得 h= =0.20 u1=0.511m/s 4分 2分3、 令高于噴嘴出口5m處水流截面為22截面 12 截面間：p1=p2 d2=1.2d1， u1d12= u2d22 u2= 3分 由 即 u1=13.76 m/s 2分4、u10u2 p1=p2 于是gZ1=gZ2+hf g(Z1-Z2)=hf =20.6 4分u= =2.39m/s 2

7、分Z1=Z2+20.6=15.14m 2分 增高為：Z1-Z1=15.14-11=4.14m 2分 5、 2分 層流 =1.62 2分列兩截面柏方 8 4分 2分6、層流 2分 2分列兩截面柏方 2分 4分 2分7、管子出口流速u= =14.0 m/s 2分 14.0(0.15) 2 =u0(0.135) 2 u0=17.28m/s 2分由水槽液面至收縮管處排伯努利方程： p0=17.0103Pa 4分 p0pv，故收縮管處不會發(fā)生水汽化。 2分8、閥關(guān)時：(ZA+1.8)1000=0.513600 ZA=5m 2分閥全開：對A-A和C-C截面外側(cè)列伯努利方程： 取Zc=0(基準面), 4分

8、解出：u=3.02m/s 3分對A-A到B-B截面列伯努利方程： 4分解出pB=1.76104N/m2表 2分9、解：閥門全閉時，由 P2 =gH， 即水槽液面距閥門中心線的高度為3.1 m。 2分 閥門開啟時，以水槽液面為上游截面1-1，壓力表處為下游截面2-2，管路中心線為基準水平面。在兩截面間列柏努利方程式 4分 Z1 = H = 3.1 m，Z2 = 0，P1 = 0，P2 = 0.21.013105 Pa，u10，hf/g = 0.5 mH2O 代入上式 3. 解得 u2 = 3.24 m/s 2分 2分10、(1) 1-1.2-2截面列伯努利方程 5分(2)閥前后： p = (i)

9、gR 即 8.438103= (13.61) 1039.81R2 R2 = 0.06826 m=6mm 5分(3) 1-1.2-2截面列伯努利方程 當u= 0.8u = 0.8 1.5 = 1.2 m/s 5分(4)因高位槽水位不變，流量減小，閥前管路阻力減小，必引起a點壓強pa增大。 5分11、 1-1.2-2截面列伯努利方程 4分 2分 2分 2分12、 期中 3分m 2分13、 2分 2分 1分 列兩面的柏方 3分(表) 2分14、解:煙囪底端為上游截面11、頂端內(nèi)側(cè)為下游截面22，并以截面11為基準水平面。在兩截面間列柏式，即： 式中 Z1=0，Z2=30m，u1u2 4分 由于煙道氣

10、壓強變化不大，煙道氣的密度可按1.033105pa及400 2分以表示大氣的密度，pa，1與pa，2分別表示煙囪底端與頂端大氣壓強，即： P1= pa，149Pa 因煙囪頂端內(nèi)側(cè)壓強等于同高度處的大氣壓強，故p2= pa，2 = pa，1gZ2 2分標準狀況下空氣的密度為1.293kg/m3，所以1.0133105Pa、20 2分于是 p2= pa，11.29.8130= pa，1353 Pa 將以上各值代入 柏式，解得 2分 2分其中 2分煙道氣的流速為 2分煙道氣的流量為 2分15、取池內(nèi)水面為截面1，作為基準面；輸水管出口為截面2，那么有z1=0, z2=20m,p1=0, p2=500

11、103Pa u1=0, 2分 2分 3分代入數(shù)值，得We=738J/kg 2分質(zhì)量流量: WS=(15/3600)(1000)=4.17kg/s 2分有效功率:Ne= 4.17738=3080J/s=3.08kw 2分泵的軸功率: 2分16、解：1在1-1，2-2兩截面間列柏努力方程，u1=u2=0，p1=p2=0，We=0 4分由 ，代入上式得u=3.513m/s 2分驗證Re=0.33.513800/0.073=115504000假設(shè)正確，V=Au=893.95m3/h 22流量減半，流速減半，即u=1.7565m/sRe=5775符合伯拉修斯式列1-1，2-2間柏努力方程那么 3分 4分

12、17、3分1由A、B兩點列柏努力方程5分2AB段消耗的功率： 4分那么 3分18、主管道 (1)文丘里喉部M處 3分在高位水槽上面與M處界面間的列柏努利方程得：5分(2) h堿堿水h水 h水1.51400/10002.1m(3.6m)故濃堿液能被吸入管內(nèi)。 3分在B槽液面與M處水平截面間的列柏努利方程得： 可見吸入量的大小不僅與M處的真空度、B槽液面與M處的位差有關(guān)，而且與吸入管的管路情況管徑、管長、粗糙度等有關(guān)。 4分第二章 流體輸送機械一、名詞解釋每題2分1、泵單位時間輸送液體體積量2、流體輸送設(shè)備為單位重量流體所提供的能量3、有效功率與軸功率的比值4、電機為泵軸所提供的功率5、具有無限多

13、葉片的離心泵為單位重量理想流體所提供的能量6、因為泵中存在氣體而導(dǎo)致吸不上液體的現(xiàn)象7、在一定轉(zhuǎn)速下，離心泵主要性能參數(shù)與流量關(guān)系的曲線8、效率最高時所對應(yīng)的工作點9、泵入口的壓力低于所輸送液體同溫度的飽和蒸汽壓力，液體汽化，產(chǎn)生對泵損害或吸不上液體10、泵正常工作時，泵入口到液面的垂直距離11、泵吸入口允許的最低真空度12、泵入口的動壓頭和靜壓頭高于液體飽和蒸汽壓頭的數(shù)值13、管路特性曲線與泵的特性曲線的交點14、風(fēng)機為單位體積的流體所提供的能量15、風(fēng)機單位時間所輸送的氣體量，并以進口狀態(tài)計二、單項選擇擇題每題2分1、A 2、B 3、C 4、D 5、C 6、B 7、B 8、C 9、C 10

14、、A 11、D 12、D 13、B 14、A 15、D 16、A 17、C 18、B 19、D 20、B 21、B 22、C 23、C 24、C 25、C 26、B 27、B 28、B 29、B 30、B 31、B 三、填空題每題2分 1、氣蝕 2、動風(fēng)壓和靜風(fēng)壓之和 3、V = Asn 4、出口閥門 旁路閥門5 N/m2(Pa)6、管路特性 泵特性 7、N/m2 風(fēng)機提供應(yīng)每m3氣體的能量8、大 9、不變 不變 增大10、(1) a: 填料密封 b: 機械密封 (2) He = A+BV 2 11、減小；減小；下降；增大 12小流量；高揚程 13、敞式 半敞式 閉式(或開式，半開式，閉式)

15、14、單級，多級 15、2 16、 9.81四、問答題每題3分1、啟動離心泵前應(yīng)灌泵、關(guān)閉泵的出口閥門，停泵前也應(yīng)關(guān)閉泵的出口閥門。 2、為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生。 3、為了減小啟動電流，以保護電機。 4、防止高壓液體倒流，對泵造成損害。 5、會發(fā)生氣縛現(xiàn)象。 6、會發(fā)生氣蝕現(xiàn)象。 7、離心泵的實際安裝高度小于計算的允許安裝高度就可以防止氣蝕現(xiàn)象的發(fā)生。 8、不需要，不能，不能。 9、泵的工作點是泵的特性曲線eV與管路特性曲線HeV的交點，如圖中的D點。10、泵的揚程：單位重量流體從泵獲得的機械能。 各1.5分泵的升揚高度：泵的實際吸上高度與排出高度之和。11、原因是葉輪進口處的壓力降至被輸送液體

16、的飽和蒸汽壓，引起局部液體沸騰汽化。12、由安裝高度的計算式:Hg,max=(Pa-Pv)/g-h，允-Hf，吸=10-4-h，允-Hf,吸， ； =，=9、降低 因水的導(dǎo)熱率大于保溫材料的導(dǎo)熱率,受潮后,水占據(jù)一定的孔隙空間，使保溫層材料導(dǎo)熱率增大,保溫效果降低。 不凝氣和冷凝水 不凝氣構(gòu)成附加的氣膜傳熱阻力，而冷凝水的積累減小換熱面積。11、 減少 愈低 12、08 13、管程 殼程14、 膨脹節(jié)；浮頭式；U型管 33.3% 15、膨脹節(jié) 浮頭式 U型管16、在兩固體壁面間，平行放置多塊黑度較小的遮熱板。 17、 大于, 小于 大于,因為冷凝液從上面各排流到下面各排,液膜逐排增厚,沿垂直方

17、向管數(shù)愈多,液膜愈厚。 18、T1-T2 或t2-t1 19、光滑 較淺 20、套管式換熱器，列管式換熱器，夾套式換熱器，板式換熱器，螺旋板式換熱器，蛇管式換熱器，板翅式換熱器等任選五種。 21、單位溫度梯度、單位導(dǎo)熱面積上所傳導(dǎo)的熱量 W/(m) 千卡/小時米22、 確定準數(shù)中各物性參數(shù)的溫度 自然對流區(qū) 核狀沸騰區(qū) 膜狀沸騰區(qū) 核狀沸騰 23、相等 不相等 曲線 24、 1 kCaL/(kg), J/(kg) 四 25、空氣 飽和水蒸氣 蒸汽冷凝時釋放較大冷凝潛熱 26、(1) 100 (2) 88 = 2 * GB3 增加管長。如果采用增加管數(shù)的方法,那么沿垂直方向管數(shù)也增加,冷凝液從上

18、面各排流到下面各排,液膜逐漸增厚,降低。 27、滯流底層 滯流底層的傳熱機理是導(dǎo)熱, 流體的導(dǎo)熱率一般比擬低。 28、大 大于 29、越大 30、 31、 32、輻射 33、管程 34、管間 35、灰體 36、0 37、0 38、0 39、黑度 40、飽和蒸氣 41、空氣 42、管內(nèi) 43、管間 44、 四、判斷題 每題1分1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9、 10、 五、問答題 1、答： 壁溫接近飽和蒸氣的溫度。 因為 ， 飽和蒸氣的空氣的，那么 所以，,傳熱管的壁溫接近飽和蒸氣(大)的溫度。 2、因為大量的孔隙中包含著導(dǎo)熱系數(shù)非常小的氣體，對導(dǎo)熱不利，從而起到了保溫的作用。

19、 3、由于對流傳熱的熱阻主要集中在層流底層內(nèi)，提高流體的湍動程度能減薄層流底層的厚度，可以提高傳熱效果。 4、答： 即需測參數(shù)：空氣流量； 空氣進、出口溫度1、2； 飽和蒸汽壓力,然后查出飽和蒸汽溫度Ts ；管壁溫w5、答： 措施一：讓液膜和蒸汽同向流動，那么磨擦力使液膜流動加速，厚度減薄，從而使增大；措施二：假設(shè)為單根管，將垂直放置改為水平放置。假設(shè)為管束，那么需減小垂直列上的管數(shù)，或把管子排列旋轉(zhuǎn)一定的角度； 措施三：及時排除不凝氣體。6、答： = 1 * GB3 如圖 = 2 * GB3 隔板將管子分成假設(shè)干組，構(gòu)成多程換熱器, 增大流速, 以提高管程。 7、答： = 1 * GB3 需

20、要測水的進、出口溫度和，可使用溫度計測量;需要的加熱蒸汽溫度,可使用熱電偶測量, 需要測水的流量, 可使用轉(zhuǎn)子流量計測量。 = 2 * GB3 換熱器面積 平均推動力 基于外外表的總傳熱系數(shù) 五、計算題 1、解：設(shè)單位面積爐壁的熱損失為，加保溫層前，是雙層平壁的熱傳導(dǎo) 4分加保溫層后，是三層平壁的熱傳導(dǎo) 4分熱損失減少的百分數(shù) 2分2、解：由 r2 = 0.426/2 = 0.213 m， r3 = 0.213 + 0.426 = 0.639 m 5分每米管長的熱損失 5分3、解： 當忽略管壁及污垢熱阻時 W/(m2) (4分) 由于,故應(yīng)設(shè)法增大之值 在管程允許的壓力降范圍內(nèi)增大空氣的流量,

21、設(shè)將空氣流量提高2.4倍,那么 W/(m2) W/(m2) (5分) 假設(shè)將增大一倍 W/(m) (3分) W/(m) (3分)4、解: (3分)可采用下式計算對流給熱系數(shù) 流體被加熱 n=0.4 (2分) W/(m2) (2分) (2) 當管子根數(shù)減少時,流速變大 (4分) (2分) (2分)5、解: 原內(nèi)管外徑 內(nèi)徑 新內(nèi)管外徑 內(nèi)徑 設(shè) 改用322.5鋼管后,內(nèi)管對流給熱系數(shù) (5分) (5分)6、解： (3分) (5分) (3分) (4分)7、解： 以下標“表示并流的情況。由傳熱速率和熱量衡算式知： (3分) 兩式相除，得： a將和比定律應(yīng)用于下式，得： (4分)所以 (3分) 或 b

22、由式a得： 即： c 聯(lián)立式b和c解得： (5分)8、解：原流動情況 m2/W K=18.92 W/ m2 (2分)1管內(nèi)對流傳熱系數(shù)增加一倍 = 2 = 220= 40 W/ m2 m2/W K=35.9 W/ m2 /18.92 = 89.75% (4分)2管外對流傳熱系數(shù)增加一倍 = 2350 = 700 W/ m2 m2/W K = 19.44 W/ m2 /18.92 = 2.75% (4分)9、解：1產(chǎn)生污垢前的熱阻 m2/W (4分) 產(chǎn)生污垢后的熱阻 m2/W /0.00674 = 6.48% (4分)2總傳熱系數(shù) W/m2 (2分)10、解：原平均溫度差 (3分)由熱量衡算

23、(4分) 當油的溫度降至80時, 或 解得 (3分)新的平均溫度差，= 150-15 = 135, = 80-50 = 30 由傳熱速率方程可分別得 原換熱器 新?lián)Q熱器 (5分)11、解：由總傳熱速率方程式 式中 = 1.251.910380 - 30= 118.8 kW (3分) kW(2) (5分) m2 (2分)12、解：換熱器的傳熱量 =10000/36001050420 - 300= 3.5105 W 熱氣體出口溫度 即 3.5105 =10000/36001050560 T2 解得 = 440 (4分) 流體的平均溫度差 2 (3分) W(2) (3分)13、(1) (3分) (2

24、分)(2) W/(m2K) 蒸汽放熱 蒸汽用量 (5分)14、解：因為管外蒸汽冷凝的比管內(nèi)空氣的大得多，且管壁及污垢熱阻可略去，有 (2分) (2分)那么 (2分)注意：上式中的n為列管換熱器總管數(shù)。Vs2 = = 0.7850.0332(200/2)12 = 1.026 m3/s注意：求Vs2 時必須用每管程的管數(shù)，對雙管程即n/2，不能用總管數(shù)n。Q = = = 1.0261.071.005103(86-26)= 6.62104 WRe = = = 2.13104104 為湍流 (3分) = 0.023= 0.023(2.13104)0.80.6970.4=50 W/(m2k)= = 59

25、 (4分)所以 = = = (2分)15、(1) oC (2分) oC) oC oC (3分)m (1分)(2) (3分)升溫后 oC oC (3分)(3) (2分) 根據(jù)給出數(shù)據(jù)算得： (2分) oC oC oC 2 oC第五章 蒸 餾一、名詞解釋：1、利用混合物中各組分間揮發(fā)性不同的性質(zhì)，人為的制造氣液兩相，并使兩相接觸進行質(zhì)量傳遞，實現(xiàn)混合物的別離。 2、當氣液平衡時溶液上方組分的蒸汽壓與溶液中該組分摩爾分數(shù)成正比。3、組分的分壓與平衡的液相組成摩爾分數(shù)之比。4、混合液中兩組分揮發(fā)度之比。5、是利用組分揮發(fā)度的差異，同時進行屢次局部汽化和局部冷凝的過程。6、氣液兩相在該板上進行接觸的結(jié)果

26、，將使離開該板的兩相溫度相等，組成互成平衡。7、產(chǎn)品流量與原料液流量之比。8、在一定的操作條件下，第n層板下降液相的組成與相鄰的下一層n+1板上升蒸汽的組成之間的函數(shù)關(guān)系。9、精流段下降液體摩爾流量與餾出液摩爾流量之比。10、兩條操作線交點落在平衡曲線上，此時需要無限多理論板數(shù)的回流比。11、在一定別離程度下，所需的理論板數(shù)和實際板數(shù)之比。12、是氣相或液相通過一層實際板后組成變化與其通過一層理論板后組成變化之比值。二、填空題：1、相等 2、離開的汽相與液相之間到達平衡時3、難揮發(fā)組分為水，且要求釜液中易揮發(fā)組分濃度很低 4、降低，升高5、增加回流比，不斷下降 6、 7、0.632、0.411

27、、2.468、混合液中各組分揮發(fā)度的差異由塔板或填料層所構(gòu)成的假設(shè)干個接觸級、塔頂有液相回流、塔底有上升氣流。9、10、 11、間歇、不穩(wěn)定、別離程度不高 12、0.82 13、 N-114、前者為非穩(wěn)態(tài)，而后為穩(wěn)態(tài) 前者只有精餾段，沒有提餾段。15、66%16、，17、， 18、不容易別離 19、 ， 20、0.79421、前者為穩(wěn)態(tài)過程，后者為非穩(wěn)態(tài)過程22、回流比增大，所需理論板數(shù)減少，塔設(shè)備所引起的設(shè)備費降低；但冷凝器、再沸器熱負荷增大，換熱器設(shè)備費及加熱蒸汽、冷卻水所消耗的動力費增大。當R大到一定值后，總費用設(shè)備費和動力費之和呈現(xiàn)上升趨勢。23、 24、冷液 25、q=0.38 26

28、、泡點 27、露點28、越低 29、越高 30、容易別離 31、越高 32、塔頂液相回流 33、塔頂34、塔底 35、少 36、全回流 37、最小回流比 38、為零 39、理論板 40、相平衡41、一個梯級 42、液相 43、提高三、單項選擇擇題1、C 2、B 3、B 4、A 5、A 6、B 7、C 8、D 9、D 10、C、A 11、B 12、C 13、A 14、B、A 15、B 16、A 17、C 18、D 19、B 20、C 21、A22、B 23、A 24、C 25、D 26、A 27、C 28、A 29、B 30、C四、判斷題： 1、對 2、錯 3、對 4、錯五、問答題：1、取較小回

29、流比時，為到達一定的別離程度需要的理論板層數(shù)要多，使設(shè)備費高，隨回流比加大，所需理論板數(shù)減少，使設(shè)備費降低，同時操作費增加；但假設(shè)繼續(xù)加大回流比，那么會因塔徑，換熱器的加大，而使設(shè)備費又將上升。操作回流比應(yīng)盡可能使設(shè)備費與操作費總和為最小，通常取R1.12Rmin。2、 (1)T； (2)，T； (3)，T； (4)不變3、理由：由F不變、D增加可知W變小；由F、q、R不變，可知隨D增大而增大，因而，提餾段操作線斜率將變小，提餾段理論板別離能力提高，。至于的變化情況需用排除法確定，過程如下：R不變，那么精餾段操作線斜率不變。假設(shè)不變或變大，作圖可知，理論板數(shù)均比原工況時的多見附圖1、2，這與理

30、論板數(shù)固定相矛盾。所以，只能變小。4、5、簡單蒸餾是一次局部氣化與局部冷凝，而精餾那么是屢次局部氣化與局部冷凝。6、冷凝器提供液相產(chǎn)品與液相回流，再沸器提供塔內(nèi)上升的蒸氣。 7、回流比越大，到達要求的別離精度所需要的塔板數(shù)越少。8、不能，假設(shè)要到達所要求的別離精度需要有無窮多塊理論板，實際上是不可能的。9、在上限操作時，產(chǎn)品量為零，對實際生產(chǎn)無意義，一般在科研、裝置開工期間或緊急停工時采用。10、在再沸器中，物料又一次局部氣化，氣液兩相到達平衡，與理論板的效果相同。11、使用一次相平衡方程，就意味著物料到達一次氣液平衡，就相當于越過一塊理論板。12、每一個梯級與平衡線相交一次，表示汽、液兩相到

31、達一次平衡，因此代表一層理論板。13、回流比越大，塔頂產(chǎn)品濃度越高。14、進料量對塔板層數(shù)無影響，影響塔板層數(shù)的因素主要有進料和產(chǎn)品的濃度、進料熱狀況以及回流比。15、q=0表示飽和氣相進料，q=1表示飽和液相進料，0q1表示氣液混合進料。16、塔板的作用是提供氣液接觸的場所。六、計算題：1、解：1 將,代入得： 解之得： (5分)(2)設(shè)離開第一塊理論板的汽相組成為，又 即 解之得： 5分3, 5分2、解：1如下圖。 5分 1 5分又 2且 3將式2、3代入式1得： 解之得： 舍去 2將代入式3得： 5分3、解：1 即 解之得： 3分2泡點進料， 3分3精餾段操作線方程： 4分4F、R、D不

32、變，而進料狀態(tài)由飽和液體改為飽和蒸汽時，q，故隨q而，提餾段塔板別離能力，必，又由全塔物料衡算可知，?？梢姴荒芡瓿蓜e離任務(wù)。 5分4、解：1 4分 4分 3分(2) 4分5、解：(1)設(shè)原料中汽相組成為，液相組成為，那么 將，代入得： 解之得： 5分(2) 5分提餾段操作線方程為： 5分6、解：1由q線方程 5分2D=60.94kmol/h F=210.94kmol/h 5分3 5分7、解：1由 得 4分2由題可知：q線方程為： 平衡線方程為： 令=并化簡得：求得q線與平衡線交點：， 5分3 3分4V 3分8、解：由精餾段操作線方，得； ，得 5分將提餾段操作線方程與對角線方程聯(lián)立 解得，即

33、5分將兩操作線方程聯(lián)立 解得因是泡點進料，線垂直，兩操作線交點的橫坐標即是進料濃度， 5分9、解：采用最小回流比時，精餾段操作線方程為 即 5分由相平衡方程 ， 得 5分聯(lián)立兩方程 ， 解得 ，此點坐標0.367，0.592即為。因，即，說明進料的熱狀況為氣液混合進料。由線方程 ，此線與平衡線的交點即是操作線與平衡線的交點有 解出 5分10、解：1 代入數(shù)據(jù)解此方程組，得 ， 5分2飽和液體進料時，即，那么精餾段操作線方程 10分 第六章 吸 收一、選擇題每題2分、C 2、 D 3、 B A 4、C C 5、B A B 6、A A B 7、C 8、D 9、A 10、D 11、D 12、A 13

34、、B C 14、A 15、 16、A 17、A 18、C C A B 19、B C 20、C 21、D 22、C A 23、 B 24、C 25、B 26、B A27、A B B28、A B B 29、C 30、C B C 31、A C 32、A B 33、B 二、填空題每題2分1、 C B A，在相同氣相分壓下， 2、大于，上方 3、不變，變大4、氣膜 100% 易 P/PBm由于總體流動的存在使傳質(zhì)速率比單純分子擴散增加的倍數(shù)。5、 6、，5m/s13、， 14、濕度、溫度、速度、與物料接觸的狀況。15、自由含水量X-X EQ S(*) =0.23-0.007=0.223 結(jié)合水量為Xh=

35、0.02 非結(jié)合水量X-Xh=0.23-0.02=0.21 16、在物料外表和大孔隙中附著的水份。 17、 高 18、流化床枯燥器 19、物料結(jié)構(gòu)、含水類型、物料與空氣接觸方式、物料本身的溫度。20、 =、=、= 21、高四、問答題每題3分1、將不飽和的空氣等濕冷卻至飽和狀態(tài)，此時的溫度稱為該空氣的露點td。 Hd = 0.622ps (Pps) ps = HdP (0.622Hd) 由于露點是將空氣等濕冷卻到達飽和時的溫度，因此只要知道空氣的總壓和濕度，即可由上式求得ps，再由水蒸汽表查出對應(yīng)的溫度即為該空氣的露點。2、如圖示3、先預(yù)熱，t升高、H不變、j降低，從而提高濕空氣的吸收水分能力；另外，t升高，加大傳熱溫差，從而提高枯燥速率。4、飽和空氣條件下相等，即t=tw=td 不飽和空氣條件下不等。5