鐵道學院斜屋面結(jié)構施工方案

中建三局第三建設工程有限責任公司第2頁中國建筑工程總公司CHINASTATECONSTRUCTIONENGRGCORP新建天津鐵道職業(yè)技術學院工程房屋建筑施工二標段工程斜屋面結(jié)構施工方案編制人：審核人：審批人：編制單位：中建三局建設工程股份有限公司新建天津鐵道職業(yè)技術學院工程房屋建筑施工二標段項目部編制日期：2012年10月18日新建天津鐵道職業(yè)技術學院工程房屋建筑施工二標段工程斜屋面結(jié)構施工方案中建三局建設工程股份限責任公司第PAGEI頁目錄TOC\o"1-1"\h\z\u1. 0B編制目的及適用范圍 12. 1B編制依據(jù) 13. 2B工程概況 24. 3B施工計劃 25. 勞動力計劃 36. 5B施工部署 47. 6B主要施工方法 48. 混凝土施工 79. 屋面安全防護要點 710. 安全、文明施工、環(huán)境與職業(yè)健康措施 811. 計算書 9中建三局建設工程股份有限公司第24頁編制目的及適用范圍為了在施工過程中能夠科學組織，建立合理的施工秩序，有計劃地開展各分項工程的施工，提前地做好各項施工準備工作，保證勞動力、材料及施工設備的供應。保證工程按期高質(zhì)量的完成施工任務，特制定本施工方案。本方案僅適用于新建天津鐵道職業(yè)技術學院工程房屋建筑施工二標段工程斜屋面模板支撐體系。編制依據(jù)施工合同及招標文件中建三局建設工程股份有限公司與天津海河教育園區(qū)投資開發(fā)有限公司簽訂的“新建天津鐵道職業(yè)技術學院工程房屋建筑施工二標段工程”施工總承包合同，合同編號為2GC29(12)-2012，合同簽訂日期為2012年6月9日。施工圖紙由天津大地天方建筑設計有限公司設計的《新建天津鐵道職業(yè)技術學院》施工圖紙，出圖日期為2012年3月，圖紙審查單位：天津市天大規(guī)劃建筑咨詢有限公司。施工組織設計《新建天津鐵道職業(yè)技術學院工程房屋建筑施工二標段工程施工組織設計》。計算依據(jù)本方案采用計算軟件為恒智天成安全計算軟件（20120707）。主要規(guī)范、規(guī)程類別名稱編號國家《混凝土結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002（2011年修訂）《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》GB50009-2012《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2001《混凝土結(jié)構工程施工規(guī)范》GB50666-2011《混凝土模板用膠合板》GB/T17656-2008行業(yè)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑機械使用安全技術規(guī)程》JGJ33-2012《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ166-2008《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-2005《建筑施工模板安全技術規(guī)程》JGJ162-2008《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91部門《建筑工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》建質(zhì)【2009】254號《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質(zhì)【2009】87號關于轉(zhuǎn)發(fā)住房和城鄉(xiāng)建設部《關于印發(fā)<危險性較大的分部分項工程安全管理辦法>的通知》的通知建質(zhì)安【2009】88號企業(yè)《混凝土結(jié)構工程施工工藝標準》ZJQ00-SG-002-2003《中建三局高大模板工程及支撐體系安全監(jiān)督管理規(guī)定》（中建三安字【2010】51號）工程概況本工程位于天津海河教育園區(qū)和慧南路以西，包括：教學樓1～3、培訓樓1～2、圖書館、電子信息實訓樓、軌道運輸實訓樓、通信信號實訓樓、土木工程實訓樓、行政樓和兩組門衛(wèi)?？偨ㄖ娣e85430㎡，總造價41525.7999萬元。該工程樁基為混凝土灌注樁，基礎為承臺—地梁基礎，主體為框架剪力墻結(jié)構，其中圖書館A區(qū)屋面為鋼網(wǎng)架結(jié)構。斜屋面結(jié)構設計概況斜屋面結(jié)構設計概況一覽表樓棟坡度板厚/mm最高處高度/m梁截面培訓樓13001206.331200×600、300×700、300×600、200×400培訓樓23001206.331200×600、300×800、300×700、200×400教學樓13001206.331300×700、200×600、300×600教學樓23001206.331300×700、200×600、300×600教學樓33001206.331300×700、200×600、300×600圖書館3303001205.8314.831300×500、200×600、300×700軌道運輸實訓樓3001204.590200×500、200×400、200×600、250×600、400×700、300×700、300×600、200×450、300×500、250×500、200×300通信信號實訓樓3001204.590200×400、300×700、200×450、200×600、200×500、300×600、200×300、250×600電子信息實訓樓3001204.590200×500、200×400、300×700、200×450、200×600、300×600、350×700土木工程實訓樓3001204.590300×600、300×700、200×400、200×600、200×500、200×450、200×300、350×700主行政樓300120mm4.590200×600、200×500、200×400、200×550、400×1100、200×650、300×700、300×500、300×600、200×300、300×1000施工計劃施工進度計劃根據(jù)現(xiàn)場實際及施工要求斜屋面施工起止時間如下表：

序號樓棟斜屋面起止時間樓棟斜屋面起止時間備注1培訓樓12012.11.25～2012.12.15行政樓2012.11.24～2012.12.132培訓樓22012.11.01～2012.12.18電子信息實訓樓2012.11.20～2012.12.093教學樓12012.11.23～2.12.12.12通信信號實訓樓2012.11.20～2012.12.094教學樓22012.11.23～2012.12.12土木工程實訓樓2012.11.25～2012.12.145教學樓32012.11.18～2012.12.07軌道運輸實訓樓2012.11.26～2012.12.156圖書館2012.11.22～2012.12.11材料與設備計劃材料計劃序號施工部位材料名稱規(guī)格單位數(shù)量備注1斜屋面木膠合板1220×2440×15mmm2200002木枋50×100×mmm33003碗扣立桿φ48×3.5t2004碗扣橫桿φ48×3.5t2505鋼管φ48.3×3.6t1006扣件/套10007螺旋頂撐U托φ34×600個35008普通高強對拉螺栓φ16根5000勞動力計劃斜屋面施工預計勞動力約為380人/天。作業(yè)隊伍進場后進行入場教育、技術交底，使之迅速進入工作狀態(tài)，特殊工種做到持證上崗。工種需用人數(shù)特殊工種要求備注木工120鋼筋工100砼工60放線工10電工8電焊工10電焊工證力工60專職安全員4安全員證合計372施工部署施工準備技術準備組織施工技術人員在施工前認真學習技術規(guī)范、標準、工藝規(guī)程，熟悉施工圖紙，了解設計意圖，核對建筑與結(jié)構及土建與設備安裝專業(yè)圖紙之間的尺寸是否一致。對施工人員進行安全技術培訓，加強班組的技術素質(zhì)。結(jié)構構件配模樓棟模板周轉(zhuǎn)使用，不再購買新模板；施工過程中對模板注意保護與保養(yǎng)，個別損壞的進行臨時更換。主要施工方法施工流程梁板模板施工架體搭設本工程斜屋面凈空隨坡度變化，滿堂支撐架立桿采用碗扣式鋼管進行搭設，對于斜屋面挑檐部位，挑檐處立桿斜向支撐，采用φ48.3×3.6扣件式鋼管，并與滿堂支撐架用扣件連接。滿堂支撐架立桿縱橫間距900mm，步距1200mm，掃地桿距地350mm。挑檐位置鋼管斜撐立桿縱向間距、步距同滿堂支撐架。立桿上加設頂托，可調(diào)節(jié)高度，頂托上設置單鋼管。在滿堂架設置剪刀撐，每隔4.5m設置一道，并且連續(xù)設置。沿著斜屋面的方向在滿堂架頂部加設一道連桿，使得立桿懸臂長度控制在650mm以內(nèi)。對于有框架柱的位置，滿堂架每隔兩步采取抱柱措施。斜屋面梁板模板采用15mm厚木模板，梁底模下設50mm×100mm木枋作為次龍骨，其中心間距250mm，梁側(cè)模設50mm×100mm木枋作為次龍骨，其中心間距250mm，主龍骨選用Φ48.3×3.6mm鋼管。斜屋面結(jié)構板上￠12鋼筋@1000固定于板筋，每個斜屋面共計設9道，并沿水平方向設置鋼絲網(wǎng)一道，以便混凝土的順利澆筑。柱模板施工對于框架柱模板采用15mm厚木模板，50mm×100mm木枋作為次龍骨，其中心間距250mm，主龍骨選用Φ48.3×3.6mm雙鋼管加固，豎向間距600mm。滿堂支撐架必須抱柱，豎向兩步抱一次，即豎向間距2400mm。在混凝土澆筑時，先澆筑柱再澆筑梁板。鋼筋工程斜屋面鋼筋直徑從6mm到25mm，鋼筋強度等級HPB300、HRB400；HPB300鋼筋包含直徑d=6、8、10的箍筋，HRB400鋼筋直徑為8～25mm。鋼筋連接形式主要有綁扎搭接連接、直螺紋套筒連接，具體見下表：連接方式鋼筋級別鋼筋直徑使用位置機械連接鋼筋滾壓直螺紋套筒連接HRB335、HRB400D≥16水平、豎向構件綁扎搭接HPB235、HRB335、HRB400D＜16水平、豎向構件工藝流程梁：主次梁上下鋼筋放置到位→鋼筋連接在梁縱筋上標出箍筋間距→安裝箍筋→放置保護層墊塊。板：清理模板→模板上畫出鋼筋位置線→綁扎下部鋼筋網(wǎng)片→專業(yè)預留安裝→綁扎負彎矩鋼筋→安裝預埋件→放置保護層墊塊。鋼筋工程其它施工要求見《鋼筋工程施工方案》?；炷潦┕せ炷列阅芤蠡炷撂涠瓤刂圃?50～160mm，到場的混凝土實行每車必測坍落度，由試驗員負責測試并填寫塌落度記錄；混凝土要有足夠的粘聚性，不泌水、不離析；砼初凝時間保證在8～10小時，終凝時間控制在14～16小時。施工要點本工程最高樓為圖書館，高度為30m，因此斜屋面混凝土澆筑采用汽車泵輸送，機械與人工振搗的方式進行混凝土的澆筑。施工順序屋面混凝土采用分片進行施工，先進行屋面梁混凝土的澆筑，當混凝土堆至板面后，用振動棒振搗密實；再進行斜板混凝土的施工。斜板混凝土施工斜板按照由坡腳向坡頂?shù)捻樞蜻M行，首先沿檐口部位澆筑約1000mm的混凝土帶，再往上推移1000mm左右的混凝土帶，用振搗棒振搗密實，并配合人工用抹子進行拍實抹平。施工縫的留置由于斜屋面混凝土施工較慢，采取晝夜連續(xù)澆筑的方式進行施工，如必須間歇，其時間應盡量縮短，如間歇時間超過2小時，應按施工縫處理，板施工縫應留在彎矩最小處，一般在兩支撐點的1/3處。屋面安全防護要點因本工程為斜屋面，坡度較大，屋面施工危險性大，需加強臨邊的防護措施。施工時所有臨邊處的外架防護必須高出檐口1.5m，居中設置0.75m高的防護欄桿，操作層滿鋪木跳板并立面掛密目安全網(wǎng)。由于屋面有挑檐外伸，所以外腳手架內(nèi)立桿不能通過挑檐，只有外立桿可以通到屋面作業(yè)層，因此出屋面可設為單排架，但必須要進行連墻件的設置，按照外腳手架施工方案進行外立桿的拉結(jié)。安全、文明施工、環(huán)境與職業(yè)健康措施模板施工前，必須進行安全技術交底。特殊工種持證上崗。進行登高作業(yè)時，操作人員必須掛好、系好安全帶，安全帶高掛低用支模前必須搭好施工用腳手架。澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、澆筑混凝土時必須由模板班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經(jīng)常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區(qū)域。必須在鋪好跳板的操作架上操作,拆除模板嚴禁操作人員站在正在拆除模板上.拆除的模板嚴禁亂放，保護好模板。所有模板及配件拆除完畢后，方可將模板吊走，起吊前必須復查。模板、腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。模板的配件必須齊全，不得隨意改變或拆卸。模板及其配件含斜撐挑架等必須定期檢修。發(fā)現(xiàn)有丟失、損壞、變形等問題時要及時妥善處理，確信無問題方可使用。對現(xiàn)場堆場進行統(tǒng)一規(guī)劃，對不同的進場材料設備進行分類合理和儲存，并掛牌標明標示，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存并設專人管理。木模板堆放時，應分層碼放整齊，碼放不得過高，且應將有釘尖的一面扣放，避免扎穿“腳底板”。環(huán)保與文明施工:現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。計算書本計算書中施工材料均按現(xiàn)場實測進行計算模板15mm厚，木方38×88mm，鋼管￠48×2.75。板模板(扣件鋼管架支撐)計算書本計算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162-2008）、《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ166-2008）、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》(GB50010-2002)、《鋼結(jié)構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。板段：B1。模板支撐體系剖面圖鋼管排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構造及支撐參數(shù)(一)構造參數(shù)樓層高度H：6.331m；混凝土樓板厚度：120mm；結(jié)構表面要求：隱藏；立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a：0.9m；立桿橫向間距或排距l(xiāng)b：0.9m；立桿步距h：1.2m；掃地桿距支撐面h1：0.37m；(二)支撐參數(shù)板底采用的支撐鋼管類型為：Ф48×3.5mm（碗扣架），頂托內(nèi)水平普通鋼管Ф48×2.75mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；2.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重標準值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度：900mm；施工人員及設備荷載標準值Q1k：計算模板和直接支承模板的小梁時取2.5kN/m2；計算直接支承小梁的主梁時取1.5kN/m2；計算支架立柱等支承結(jié)構構件時取1kN/m2；3.板底模板參數(shù)搭設形式為：2層梁；(一)面板參數(shù)面板采用山樟(垂直方向)15mm厚覆面木膠合板；厚度：15mm；抗彎設計值fm：21N/mm2；彈性模量E：7100N/mm2；(二)第一層支撐梁參數(shù)材料：1根38×88木方（寬度×高度mm）；間距：250mm；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；抗剪強度設計值fv：1.6N/mm2；(三)第二層支撐梁參數(shù)材料：1根Ф48×2.75鋼管（直徑×厚度mm）；鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；二、模板面板計算面板為受彎結(jié)構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.900m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=900×153/12=2.531×105mm4；W=900×152/6=3.375×104mm3；1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.3×0.900=0.270kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24×0.900×0.12=2.592kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.1×0.900×0.12=0.119kN/m；永久荷載標準值Gk=0.270+2.592+0.119=2.981kN/m；施工人員及設備荷載標準值Q1k=2.5×0.900=2.250kN/m；計算模板面板時用集中活荷載進行驗算P=2.5kN；(1)計算撓度采用標準組合：q=2.981kN/m；(2)計算彎矩采用基本組合：A永久荷載和均布活荷載組合q=max（q1，q2）=6.054kN/m；由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9×(1.2×2.981+1.4×2.250)=6.054kN/m；由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9×(1.35×2.981+1.4×0.7×2.250)=5.606kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9×1.2×2.981=3.219kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷載效應控制的組合：q2=0.9×1.35×2.981=3.622kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；2.面板抗彎強度驗算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=3.375×104mm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.222kN·m；Ma=0.125q×l2=0.125×6.054×0.252=0.047kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×3.219×0.252+0.25×3.150×0.25=0.222kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×3.622×0.252+0.25×2.205×0.25=0.166N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=0.222×106/3.375×104=6.579N/mm2；實際彎曲應力計算值σ=6.579N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=21N/mm2，滿足要求！2.面板撓度驗算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=2.981kN/m；l-面板計算跨度:l=250mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=7100N/mm2；I--截面慣性矩:I=2.531×105mm4；[ν]-容許撓度:結(jié)構表面隱藏[ν]=l/250=1.000mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×2.981×2504/(384×7100×2.531×105)=0.084mm；實際最大撓度計算值:ν=0.084mm小于最大允許撓度值:[ν]=1.000mm，滿足要求！三、板底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根38×88木方（寬度×高度mm），間距250mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×38×883/12=2.158×106mm4；W=1×38×882/6=4.905×104mm3；E=10000N/mm2；(一)荷載計算及組合：模板自重標準值G1k=0.3×0.25=0.075kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24×0.25×0.12=0.720kN/m；鋼筋自重標準值G3k=1.1×0.25×0.12=0.033kN/m；永久荷載標準值Gk=0.075+0.720+0.033=0.828kN/m；施工人員及設備荷載標準值Q1k=2.5×0.25=0.625kN/m；計算第一層支撐梁時用集中活荷載進行驗算P=2.5kN；(1)計算撓度采用標準組合(考慮支撐梁自重)：q=0.828+0.020064=0.848064kN/m；(2)計算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：A永久荷載和均布活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：q1=0.9×1.2×(0.828+0.020064)=0.916kN/m；q2=0.9×1.4×0.625=0.788kN/m；由永久荷載效應控制的組合：q1=0.9×1.35×(0.828+0.020064)=1.030kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×0.625=0.551kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：q=0.9×1.2×(0.828+0.020064)=0.916kN/m；P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷載效應控制的組合：q=0.9×1.35×(0.828+0.020064)=1.030kN/m；P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；(二)荷載效應計算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計算受力，把永久荷載和活荷載分開計算效應值，查《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》附錄C表C.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。(1)最大彎矩M計算最大彎矩M=max（Ma，Mb）=0.663kN·m；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×0.916×0.92+0.117×0.7875×0.92=0.149kN·m；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l=0.080×0.916×0.92+0.213×3.150×0.9=0.663kN·m；(2)最大剪力V計算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.621kN；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l=0.600×0.916×0.9+0.617×0.788×0.9=0.932kN；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大Vb=0.600×q×l+0.675×P=0.600×0.916×0.9+0.675×3.150=2.621kN；(3)最大變形ν計算ν=0.677ql4/100EI=0.677×0.848064×9004/(100×10000×2.158×106)=0.175mm(三)支撐梁驗算(1)支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=0.663×106/4.905×104=13.522N/mm2實際彎曲應力計算值σ=13.522N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Ib=2.621×1000×36784/(2.158×106×38)=1.176N/mm2；實際剪應力計算值1.176N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(3)支撐梁撓度計算最大撓度：ν=0.175mm；[ν]-容許撓度:結(jié)構表面隱藏[ν]=l/250=3.600mm；實際最大撓度計算值:ν=0.175mm小于最大允許撓度值:[ν]=3.600mm，滿足要求！2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用1根Ф48×2.75鋼管（直徑×厚度mm），間距900mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1×10.04×104=1.004×105mm4；W=1×4.18×103=4.180×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷載計算及組合(1)第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》規(guī)定：當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取1.5kN/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設備荷載標準值Q1k=1.5×0.25=0.375kN/m；由可變荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=0.916kN/m；q2=0.9×1.4×0.375=0.473kN/m；由永久荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.030kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×0.375=0.331kN/m；由可變荷載效應控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×0.916×0.9+1.200×0.473×0.9=1.417kN；由永久荷載效應控制的組合產(chǎn)生最大支座反力F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.030×0.9+1.200×0.331×0.9=1.377kN；A第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F(xiàn)2）=1.417kN；B第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）：F=1.100×q×l=1.100×0.848064×0.9=0.840kN；(2)第二層支撐梁自重A計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q=0.041kN/m；B計算第二層支撐梁變形采用：q=0.031kN/m；(二)荷載效應計算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。根據(jù)上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到：最大彎矩：M=0.464kN.m最大剪力：V=3.526kN最大變形：ν=0.756mm最大支座反力：F=5.670kN(三)支撐梁驗算(1)支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=0.464×106/4.180×103=110.991N/mm2實際彎曲應力計算值σ=110.991N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Itw=3.526×1000×2819/(1.004×105×2.75)=35.998N/mm2；實際剪應力計算值35.998N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=120.000N/mm2，滿足要求！(3)支撐梁撓度計算[ν]-容許撓度:結(jié)構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.756mm，容許撓度為3.600mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.049mm，容許撓度為3.600mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.755mm，容許撓度為3.600mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、立桿的穩(wěn)定性計算1.立桿軸心壓力設計值計算立桿軸心壓力設計值N=N1+N2=5.039+1.110=6.149kN；(一)第二層支撐梁傳遞的支座反力N1《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》規(guī)定：當計算支架立柱及其他支承結(jié)構構件時，均布活荷載標準值可取1.0kN/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔荷載的面積（立柱縱距l(xiāng)a×立柱橫距l(xiāng)b）來計算荷載效應是不精確的（這樣計算的荷載效應值比實際值小）。所以，我們采用“力傳遞法”進行計算。計算的方法完全同“2.第二層支撐梁的計算”中計算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計算：施工人員及設備荷載標準值Q1k=1×0.25=0.250kN/m；通過以上方法計算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1=5.039kN；(二)垂直支撐系統(tǒng)自重N2腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(6.331-0.12)=1.110kN；注：為了計算簡便，每米立桿承受自重按扣件式腳手架計算方法進行計算；2.立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；N--立桿的軸心壓力設計值，N=6.149kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查《碗扣架規(guī)范JGJ166-2008》附錄E得到φ=0.207；立桿計算長度lo=h+2a=1.2+2×0.890=2.980m；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm；A--立桿凈截面面積：A=4.89cm2；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=lo/i=2.980×100/1.580=188.608鋼管立桿長細比λ=188.608小于鋼管立桿允許長細比[λ]=230，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值：σ=6.149×103/(0.207×4.890×102)=60.809N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=60.809N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！五、樓蓋承載力計算樓板承載力驗算依據(jù)《混凝土工程模板與支架技術》杜榮軍編、《工程結(jié)構設計原理》曹雙寅主編、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011)、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162-2008）、《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)等規(guī)范編制。(一)模板支架參數(shù)信息設本工程當前層現(xiàn)澆樓蓋正在施工（施工層），施工層下面搭設2層支架。樓蓋為雙向板，板單元計算長度BL=4m；板單元寬度BC=3m。1.施工層下1層樓蓋模板（簡稱：下1層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h1=220mm，混凝土設計強度為C25，已澆筑5天，混凝土強度fc1=5.355MPa，混凝土彈性模量Ec1=17640.000MPa；2.施工層下2層樓蓋模板（簡稱：下2層）支架參數(shù)本層樓蓋板厚度h2=220mm，混凝土設計強度為C25，已澆筑10天，混凝土強度fc2=8.330MPa，混凝土彈性模量Ec2=23800.000MPa；結(jié)構模型立面圖結(jié)構模型平面圖(二)荷載計算1.下1層荷載計算立桿傳遞荷載組合值：P=6.149kN；樓蓋自重荷載標準值：g1=220/1000×25=5.500kN/m2；板計算單元活荷載標準值：q1=P/(La×Lb)=6.149/(0.9×0.9)=7.591kN/m2；2.下2層荷載計算樓蓋自重荷載標準值：g2=220/1000×25=5.500kN/m2；板計算單元活荷載標準值：q2=0.750kN/m2；3.樓層荷載分配假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...則有：Pi'=(Eihi3∑Pi)/(∑(Eihi3))；根據(jù)此假設，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設計值為：Ec1h13=17640.000×0.223=187.8307Ec2h23=23800.000×0.223=253.4224G1=1.2×(187.8307/441.2531)×11.000=5.619kN/m2G2=1.2×(253.4224/441.2531)×11.000=7.581kN/m2Q1=1.4×(187.8307/441.2531)×8.341=4.971kN/m2Q2=1.4×(253.4224/441.2531)×8.341=6.707kN/m2(三)板單元彎矩計算四邊固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mx=0.02960，my=0.01300，mx'=-0.07010，my'=-0.05650；四邊簡支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mqx=0.06200，mqy=0.03170；1.下1層板單元內(nèi)力計算因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載