化工操作工習題集

化工操作工習題集化工操作工習題集化工操作工習題集資料僅供參考文件編號：2022年4月化工操作工習題集版本號：A修改號：1頁次：1.0審核：批準:發(fā)布日期：化工操作工習題集第一部分萃取一、初級1．選擇題（1）固體和液體的溶解度，指的是在一定溫度下，物質在（B）中達到溶解平衡時所溶解的質量。（A）100g溶液（B）100g溶劑（C）1000g溶液（D）1000g溶劑（2）壓強對（C）物質的溶解度有很大影響。（A）固體（B）液體（C）氣體（D）所有（3）體系內具有相同物理化學性質，并且完全均勻的部分，稱為（A）（A）相（B）物系（C）溶液（D）溶膠（4）通常所說的萃取是指（C）（A）固液萃取（B）浸?。–）液液萃?。―）浸取和液液萃取（5）萃取操作中，相互接觸的兩相為（D）兩相。（A）氣液（B）液固（C）氣氣（D）液液（6）液液萃取是一個（D）過程。（A）機械混合（B）均相液體（C）非均相液體（D）傳質（7）萃取操作分離的是（B）混合物。（A）氣體（B）均相液體（C）非均相液體（D）固體（8）液液萃取是依據液體混合物各組分（B）的不同，而使混合液中各組分達到一定程度分離的。（A）揮發(fā)度（B）在某一溶劑中溶解度（C）沸點（D）任何性質（9）在萃取操作中，常用B來表示（C）（A）溶劑（B）溶質（C）稀釋劑（D）萃取液（10）用三元相圖表示萃取過程時，通常把溶劑表示在（C）（A）頂點（B）左下角（C）右下角（D）頂點或左下角（11）兩組分混合液萃取分離時，在萃取相中有（B）組分（A）2個（B）3個（C）4個（D）1個（12）液液萃取使用的三角形相圖（D）（A）只能是等邊的（B）只能是等腰的（C）只能是非等腰的（D）等邊、等腰或非等腰均可（13）在一定溫度下，當三元混合液的兩個液相達到平衡時，溶質在萃取相與萃余相中的組成比，稱為（D）（A）揮發(fā)度（B）級效率（C）選擇性系數（D）分配系數（14）表示三元溶液的三角形相圖中的曲線，稱為（A）（A）溶解度曲線（B）分配曲線（C）平衡連接線（D）輔助曲線（15）在萃取操作中，一般可用（C）的方法回收溶劑（A）吸收（B）蒸發(fā)（C）蒸餾（D）結晶（16）液液萃取操作中，萃余相中物質的分離回收、通常是在（C）中實現的（A）吸收塔（B）萃取塔（C）精餾塔（D）干燥塔（17）萃取操作完成后，使混合液沉降分層，其中含萃取劑多的一層稱為（D）（A）油相（B）水相（C）萃余相（D）萃取相（18）（C）不是萃取劑必須滿足的要求。（A）與被分離混合物完全不互溶（B）對被分離組分具有選擇性（C）可與被分離混合物完全互溶（D）與被分離混合物部分互溶（19）在部分互溶物系的相平衡中，溶質的分配系數與原溶劑分配系數之比稱為（B）（A）相對揮發(fā)度（B）選擇性系數（C）杠桿規(guī)則（D）溶劑比（20）在萃取操作中，溶劑與原料液應具有一定的（A），否則將無法分離。（A）密度差（B）濃度差（C）沸點差（D）蒸氣壓差（21）（A）的情況下，采用精餾比萃取更為合適（A）兩組分相對揮發(fā)度較大（B）兩組分沸點接近（C）分離的組分濃度很低（D）組分是熱敏性物質（22）在萃取塔的操作中，重相由（B）進入塔內（A）塔中部（B）塔頂（C）塔底（D）塔的任意位置（23）在萃取塔的操作中，先將（B）注入塔中（A）重相（B）連續(xù)相（C）分散相（D）輕相（24）填料萃取塔是一種兩相（C）的萃取設備（A）分級接觸式（B）并流接觸式（C）微分接觸式（D）間歇式（25）選擇性系數（D），不能采用萃取的方法分離（A）等于無窮大（B）小于1（C）大于1（D）等于12．判斷（1）液體的溶解度大小與溫度無關，與壓強有關。（F）（2）溶液質量濃度等于溶解度時，這種溶液稱為飽和溶液（T）（3）液液萃取與精餾一樣，都是傳質、傳熱同時進行的過程。（F）（4）在萃取操作中，選用的溶劑稱為萃取劑。（T）（5）在萃取操作中，混合液體里的易溶組分稱為溶質。（T）（6）在分層器中，含有稀釋劑較多的一層，稱為萃余相。（T）（7）萃取液是萃取操作剩下的溶液。（F）（8）在萃取操作中，原料液和溶劑都是以連續(xù)相在萃取塔里逆流接觸進行傳質的。（F）（9）溶質與溶劑的沸點差大，有利于萃取相的分離。（T）（10）液液萃取過程中，原料液和萃取劑充分混合后，只能靠重力作用分層。（F）（11）在萃取操作中，萃取劑與原溶劑是不互溶或者部分互溶的。（T）（12）萃取分離液體混合物的理論基礎是相平衡關系，相平衡是過程的極限。（T）（13）在萃取操作中，如果溶劑從塔底進入，塔頂排出的是萃取相。（T）（14）連續(xù)萃取過程多數在萃取塔中進行，原料液和萃取劑在塔內逆流流動。（T）（15）稀醋酸水溶液的分離，采用精餾方法比萃取經濟。（F）（16）三角形相圖中的三個頂點，表示三個純組分。（T）（17）分配系數一般是一個常數。（F）（18）在三角形相圖中，溶解度曲線將相圖分成三個區(qū)。（F）（19）在萃取操作中，選用萃取劑的價格低廉時，就可以不用回收。（F）（20）當溶劑的選擇性系數等于1時，這一對共軛相不能采用萃取的方法進行分離。（T）（21）在分層器中，上層液體中含溶劑較多。（F）（22）在連續(xù)操作的萃取塔中，沒有必要采用回流。(F)（23）萃取操作只能在三角形相圖的均相區(qū)內進行。（F）（24）由于萃取操作中沒有傳熱過程，所以不必控制操作溫度。（F）（25）在萃取操作中，若重相為分散相，則分層段在塔底。（T）（26）萃取塔停車時，應先關重相出口閥。（T）（27）填料萃取塔的萃取效率比篩板塔高。（F）（28）在萃取操作中，要嚴格控制溶劑比，以保證產品的質量。（T）（29）多級萃取比單級萃取效率高，分離完全。（T）（30）在萃取設備的選擇過程中，要求停留時間短，應選離心萃取機；要求停留時間長，應選混合-澄清槽。（T）二、中級1．選擇（1）溶解度在（A）的物質，稱為易溶物質。（A）10g以上（B）20g以上（C）30g以上（D）5g以上（2）飽和溶液（D）（A）是稀溶液（B）是濃溶液（C）是濃度不確定的溶液（D）有稀溶液，也有濃溶液（3）自然界中，作為我們研究對象的那一部分客觀實體，稱為（D）。（A）相（B）參照物（C）環(huán)境（D）體系（4）三角形相圖適用于（C）物系。（A）一元（B）二元（C）三元（D）多元（5）溶劑萃取的目的是（D）（A）分離固體混合物（B）分離氣體混合物（C）分離所有的混合物（D）分離液體混合物（6）三角形相圖中的任何一點，表示（B）溶液的組成。（A）四元（B）三元（C）二元（D）五元（7）一般情況下，稀釋劑的分配系數應（A）（A）小于1（B）大于1（C）等于1（D）是無窮（8）在一定溫度條件下，同一物系的連接線傾斜方向是（A）（A）一致的（B）不一致的（C）對稱的（D）不確定的（9）在稀釋劑與萃取劑部分互溶的物系中，適當降低操作溫度，稀釋劑與萃取劑的互溶度（C）（A）不變（B）增大（C）減?。―）先增大，后減小（10）單級萃取中，在維持進料組成和萃取濃度不變條件下，若用含有少量溶質的萃取劑代替純溶劑，則所得萃余相濃度將（C）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）無法確定（11）在（B）物系中，選擇性系數為無窮大。（A）B與S完全互溶（B）B與S完全不互溶（C）B與S部分互溶（D）任何（12）在萃取操作中，用E表示（A）。（A）萃取相（B）萃余相（C）萃取液（D）萃余液（13）在萃取操作中，在（C）里溶質含量最多。（A）萃取相（B）萃余相（C）萃取液（D）萃余液（14）一般情況下，（D）的分離是采用液液萃取的方法進行的。（A）苯、甲苯、二甲苯（B）乙苯、苯乙烯（C）裂解C4（D）加氫汽油（15）為了使溶質更快地從原料液中進入（D），必須使兩相間具有較大的接觸面積。（A）萃取相（B）萃余相（C）萃取劑（D）萃取液（16）通常情況下，萃取相中各組分的分離可采用（B）的方法實現。（A）結晶（B）蒸發(fā)或蒸餾（C）解吸（D）干燥（17）在萃取操作中，傳質的推動力是（B）。（A）溫度差（B）濃度差（C）密度差（D）沸點差（18）在萃取塔中，兩液相流動的動力是（A）（A）密度差（B）濃度差（C）沸點差（D）蒸氣壓差（19）通常情況下，輕相由（C）進入萃取塔內。（A）塔頂（B）塔中部（C）塔底（D）塔底或塔頂（20）在萃取操作中，原料液在塔內（C）。（A）為分散相（B）為連續(xù)相（C）可以是分散相，也可以是連續(xù)相（D）為重相（21）萃取過程的可操作范圍，在（A）區(qū)域。（A）溶解度曲線以內（B）溶解度曲線以外（C）均相（D）相圖的任何（22）在三角形相圖中，其頂點表示的是（B）（A）溶劑（B）溶質（C）稀釋劑（D）稀釋劑或溶劑（23）利用三角形相圖，可以進行（D）萃取過程的計算。（A）單級（B）多級（C）回流（D）單級、多級和回流（24）（B）為逐級接觸式液液傳質設備。（A）噴灑塔（B）篩板塔（C）填料塔（D）脈沖塔（25）處理物料大時，應選用（A）為萃取設備。（A）篩板塔（B）填料塔（C）脈沖塔（D）噴灑塔（26）填料萃取塔中填料高度大于3～4.5m時，應加裝（B）和填料支承，以改善因填料過高而產生分布不良的現象。（A）連續(xù)相再分布器（B）分散相再分布器（C）溶劑入口裝置（D）原料液入口裝置（27）對于液液萃取過程來說，操作壓強應（C）（A）高于大氣壓（B）低于大氣壓（C）大于物系的飽和蒸汽壓（D）小于物系的飽和蒸氣壓（28）萃取劑與原料液的（C），不利于其回收。（A）沸點差大（B）氣化潛熱小（C）生成共沸物（D）濃度差大（29）（B）操作過程，不是以相際平衡為過程的極限。（A）萃取（B）攪拌（C）吸收（D）蒸餾（30）萃取塔停車時，先排（D）（A）重相（B）輕相（C）兩相都行（D）連續(xù)相為重相時，先排輕相；連續(xù)相為輕相時，先排重相2．判斷（1）固體和液體物質溶解度，都隨溫度升高而增大。（F）（2）絕對不溶的物質在自然界中是不存在的。（T）（3）利用萃取的方法分離是液體混合物，不能直接獲得產品。（T）（4）選擇系數等于1的物系，不能用萃取的方法分離。（T）（5）在萃取操作中，用R表示萃取液。（F）（6）在萃取操作中，萃余相中的溶劑含量比萃取相大。（F）（7）萃取操作的最終產品是萃取液和萃余液。（T）（8）液液萃取操作過程中，可以靠離心力作用使兩相分層。（T）（9）萃取劑的飽和蒸汽壓太小，不能用蒸發(fā)的方法進行回收。（F）（10）萃取劑的黏度大，對萃取操作有利。（F）（11）萃取劑的界面張力越大，對萃取操作越有利。（F）（12）三角形相圖的三條邊，分別表示一種物質。（F）（13）三角形相圖中，只能用質量分數表示組成、不能用摩爾分數表示組成。（F）（14）三角形相圖中，溶解度曲線就是相平衡線。（F）（15）在三角形相圖中，E與R是共軛相。（T）（16）將三角形相圖上各相對應的平衡液層中溶質的濃度轉移到x-y直角坐標上，所得的曲線稱為分配曲線。（T）（17）當B與S互不相溶時，分配系數相當于吸收中的氣液相平衡常數。（T）（18）在萃取操作中，萃余相量與萃取相量，等于三角形相圖中ME線段長與MR線段長之比。（T）（19）在三角形相圖上，只能求出萃取相和萃余相的組成，不能求出萃取液和萃余液的組成。（F）（20）在轉盤萃取塔操作中，輕相和重相都可以作連續(xù)相和分散相。（F）（21）在萃取操作中，兩相靠重力相對流動，所以任何情況下都不需要外加能量。（F）（22）噴灑塔的萃取效率比填料塔高。（F）（23）微分接觸式萃取設備可以連續(xù)操作，而分級式萃取設備不能連續(xù)操作。（F）（24）在萃取操作中，萃取劑的用量越大，分離效果越好。（F）（25）液液萃取的操作溫度越高，溶質回收得越完全。（F）（26）在填料萃取塔內，兩相傳質的表面積與填料的表面積無關。（T）（27）填料萃取塔中的填料，應優(yōu)先被連續(xù)相所潤濕，以避免分散相液體因填料大量粘附而凝聚。（T）（28）由于離心式液液傳質設備分離效果差，所在在規(guī)模較大的化工生產中很少應用。（F）（29）萃取塔開車時，先進重液，后進輕液。（F）（30）萃取塔停車時，先排分散相，后排連續(xù)相。（T）三、高級1．選擇（1）某物質在0℃時的溶解度為0.815g，其是（C（A）易溶（B）可溶（C）微溶（D）難溶（2）空氣是氣態(tài)混合物，只有一個相，鐵粉和硫粉組成的混合物有（B）相。（A）一個（B）兩個（C）三個（D）一個或兩個（3）（A）的溶劑，才能進行萃取操作。（A）選擇性系數大于1（B）選擇性系數等于1（C）分配系數小于1（D）分配系數等于1（4）在三角形相圖中，表示共軛兩相的點在（C）（A）溶解度曲線以內（B）溶解度曲線以外（C）溶解度曲線上（D）任何區(qū)域（5）在三角形相圖中，（D）點稱為和點。（A）P（B）R（C）E（D）M（6）萃取劑與稀釋劑互溶度大小和萃取操作范圍的關系是（B）（A）互溶度越大，操作范圍越大（B）互溶度越小，操作范圍越大（C）互溶度適中，操作范圍大（D）互溶度對操作范圍沒有影響（7）在B、S部分互溶物系中，適當降低操作溫度，可使其分層區(qū)（A）。（A）增大（B）減?。–）不發(fā)生改變（D）先減小，后增大（8）青霉素是熱敏性物質，要氫它從發(fā)酵液中分離出來，采用（C）方法比較經濟合理。（A）精餾（B）蒸發(fā)（C）萃?。―）結晶（9）單級萃取中，在維持相同萃余相濃度條件下，若用含少量溶質的萃取劑代替純溶劑，則萃取相量與萃余相量之比（A）。（A）將增大（B）將減小（C）不發(fā)生變化（D）如何改變不能確定（10）在B、S部分互溶的物系中，表示兩共軛相變?yōu)橐幌嘟M成的點稱為（D）。（A）和點（B）差點（C）切點（D）臨界混溶點（11）在三角形相圖中，（A）是萃取過程的可操作范圍（A）分層區(qū)（B）均相區(qū)（C）任意區(qū)域（D）溶解度曲線以上的區(qū)域（12）（D）混合物，可以采用萃取的方法分離。（A）氨與空氣（B）苯和甲苯（C）醋酸和醋酐（D）苯與環(huán)己烷（13）（A）操作中，不存在相平衡關系。（A）冷凍（B）吸收（C）萃?。―）蒸餾（14）萃取塔中的操作流速，一般為泛點流速的（B）。（A）30%～40%（B）50%～60%（C）80%～90%（D）100%～120%（15）（A）的說法不正確。（A）臨界混溶點一般在溶解度曲線的最高點。（B）一般來說，壓強對萃取操作影響不大（C）互溶度大，分層區(qū)小（D）連接線兩個端點是一對共軛相（16）由A、B、S組成的三元溶液中，各組分的質量分別為15kg、85kg和100kg，用脫溶劑基表示其組成分別為（B（A）、、（B）、、（C）、、（D）、、（17）在三角形相圖中，（D）表示萃取液和萃余液。（A）P和A（B）P和B（C）E和R（D）和（18）在一定操作條件下，可能獲得的A組分含量最高的萃取相為（C）。（A）溶解度曲線的最高點（B）臨界混溶點（C）自S點作溶解度曲線的切線的切點（D）FS線段與溶解度曲線的交點（19）在無外能輸入的萃取設備中，液滴大小及運動情況與（C）有關。（A）黏度（B）沸點（C）界面張力與兩相密度差的比值（D）兩相密度差（20）在萃取操作中，（B）會產生液泛。（A）兩相密度差過大（B）流速過大和振動、脈沖頻率過大（C）停留時間過長（D）停留時間短（21）對于所需理論級數為2～3級時，可選用（D）。（A）填料萃取塔（B）篩板萃取塔（C）脈沖塔（D）任何萃取設備（22）在萃取操作中，萃取劑一般可以是（C）。（A）重相（B）輕相（C）重相，也可以是輕相（D）分散相（23）在萃取塔操作中，分層段一般在塔的（D）。（A）上部（B）下部（C）中部（D）上部或下部（24）在填料萃取塔中，通常填料應優(yōu)先被（A）潤濕。（A）連續(xù)相（B）分散相（C）萃取相（D）萃余相（25）在萃取操作中，（A）的軸向返混嚴重。（A）噴灑塔（B）篩板塔（C）填料塔（D）轉盤塔（26）在篩板萃取塔中，升液管或降液管是（B）的通道。（A）重相（B）連續(xù)相（C）輕相（D）分散相（27）生產工藝要求停留時間長時，選擇（D）作為萃取設備比較合適。（A）噴灑塔（B）填料塔（C）離心萃取機（D）混合澄清槽（28）振動篩板塔的篩板（C）。（A）固定在塔體上（B）與精餾作用的篩板一樣（C）固定在中心軸上，能以一定的頻率和振幅作往復運動（D）固定在中心軸上，能以一定的速度做圓周運動（29）瓷質填料易被（A）優(yōu)先潤濕。（A）水溶液（B）苯（C）環(huán)己烷（D）仲胺或叔胺（30）在萃取設備中，分散相可采用（D）的方法形成。（A）重力（B）攪拌（C）脈沖（D）重力、攪拌和脈沖2．判斷（1）萃取和精餾一樣，都是傳質、傳熱同時進行的過程。（F）（2）萃取劑對原料液應具有顯著的溶解能力。（F）（3）在三角形相圖中，三角形的三條邊各表示三個組分。（T）（4）在萃取操作中，若萃取劑從塔底部入塔，則塔頂排出的是萃取液。（T）（5）在萃取操作中，如果原料液從塔上部入塔，萃取劑則為輕相。（T）（6）在連續(xù)微分萃取設備中，兩相組成呈階躍式變化。（T）（7）在少數物質中，共軛相的連續(xù)線的傾斜方向也會改變。（T）（8）在溶劑比、萃取濃度相同的條件下，采用多級逆流萃取比單級萃取的萃余分數小。（T）（9）在萃取操作中，分散相液滴越大，兩相的接觸面積越大。（F）（10）萃取操作溫度對兩相區(qū)的面積沒有影響。（F）（11）溫度高低不影響連接線的斜率。（F）（12）萃取過程的流程和所用設備，不會影響分離效果。（F）（13）被分離組分在萃取劑與原料液兩相之間的平衡關系，是影響萃取分離效果的主要因素。（T）（14）金屬填料一般情況下容易被水潤濕，而不易被有機溶液所潤濕。（F）（15）對于萃取塔中的單位液滴而言，液滴與另一相間的相對流動就是顆粒沉降。（T）（16）在萃取操作中，兩相接觸面積越大，傳質越快。（T）（17）在萃取操作中，兩相相對流動越快，聚合分層越容易。（F）（18）在萃取操作中，軸向返混現象只影響傳質推動力和塔高，而不影響塔的通過能力。（F）（19）在萃取塔操作中，加料順序的先后也會影響操作的穩(wěn)定和分離效果。（T）（20）在三角形相圖中，萃取液和萃余液的對應點均在AB邊上。（T）（21）在實際萃取操作中，產品中除含有稀釋劑外，還有少量的溶劑。（T）（22）在篩板萃取塔操作中，如果重液為分散相，則連續(xù)相通過升液管進入上層塔板。（T）（23）液液傳質設備比氣液傳質設備返混現象嚴重。（T）（24）脈沖萃取塔允許通過能力大，在化工生產中得到廣泛的應用。（F）（25）萃取塔產生液泛與兩相液體的飽和蒸氣壓有關。（F）（26）在萃取塔中，最理想的流動狀況是兩液相均呈湍流。（F）（27）在整個萃取塔的截面上兩液相的流速差別越大，傳質的推動力也就越大。（F）（28）液泛現象嚴重時，在設備中的某一段的分散相會把連續(xù)相隔斷。（T）（29）在萃取塔的操作中，萃取相和萃余相量大小不會影響萃取塔的操作。（F）（30）萃取塔的回流也是為了提高產品的質量。(T)第二部分干燥一、初級1．選擇（1）在化學工業(yè)中，把（C）中的水分或其他液體稱為濕分。（A）氣體原料、半成品和成品（B）液體原料、半成品和成品（C）固體原料、半成品和成品（D）所有原料、半成品和成品（2）在化工生產中，把（C）去濕法稱為干燥。（A）化學（B）機械（C）熱能（D）升華（3）在濕空氣中，單位質量干空氣所帶有的水汽質量，稱為（B）。（A）水蒸氣的質量分率（B）濕含量或濕度（C）相對濕度（D）飽和濕度（4）（D）不屬于按熱量供給方式分類的干燥方式。（A）傳導干燥（B）對流干燥（C）介電加熱干燥（D）連續(xù)干燥（5）濕度表示濕空氣中水蒸氣含量的（A）。（A）絕對值（B）相對值（C）增加值（D）減少值（6）空氣的相對濕度越高，其吸收水蒸氣的能力（B）。（A）越大（B）越?。–）越不變（D）越無法判斷（7）飽和濕空氣中，水汽分壓pv與同溫度下水的飽和蒸汽壓ps的關系為（C）。（A）pv＞ps（B）pv＜ps（C）pv＝ps（D）無法判斷（8）相對濕度Φ＝（B）時，濕空氣處于飽和狀態(tài)。（A）0（B）100%（C）50%（D）任何值（9）（C）是真空干燥的優(yōu)點。（A）節(jié)約費用（B）干燥速率緩慢（C）能避免物料氧化、變質，產品濕分含量低（D）調換品種方便（10）物料中的平衡水分，一定是（B）（A）非結合水分（B）結合水分（C）自由水分（D）吸附水分（11）對于一定干球溫度的空氣，它的相對濕度越低，其濕球溫度（B）（A）越高（B）越低（C）越不變（D）越不確定（12）不是常用去濕法的是（D）去濕法。（A）機械（B）吸附（C）熱能（D）化學（13）干燥過程中比較容易除去的水分是（A）。（A）非結合水（B）結合水（C）平衡水（D）自由水（14）在干燥過程中，區(qū)分恒速干燥階段和降速干燥階段的標志的是（D）。（A）平衡水分（B）自由水分（C）結合水含量（D）臨界含水量（15）同一物料，如恒速階段干燥時間增加，則臨界含水量（A）。（A）減少（B）不變（C）增大（D）增加與否不確定（16）干燥的必要條件為（C）（A）熱源（B）干燥介質（C）物料表面的水蒸氣壓必須大于干燥介質中的水蒸氣壓（D）通風機（17）通過干燥只能除去一部分的水分，稱為（A）。（A）結合水（B）非結合水（C）自由水（D）表面水（18）空氣達到飽和濕度時的溫度，稱為（D）。（A）泡點（B）滴點（C）凝點（D）露點（19）在對流干燥過程中，干空氣的質量（A）。（A）始終不變（B）逐漸減少（C）逐漸增大（D）先增加，后減少（20）當空氣的相對濕度為100%時，濕空氣的干球溫度t、濕球溫度tw和露溫度td三者的關系是（A）。（A）t＝tw＝td（B）t＞tw＞td（C）t＜tw＜td（D）t＞tw＝td（21）（B）是濕空氣的真實溫度。（A）濕球溫度（B）干球溫度（C）絕熱飽和溫度（D）露點溫度（22）在干燥操作中，物料含水量的表示方法有（C）。（A）濕基含水量（B）干基含水量（C）濕基含水量和干基含水量兩種（D）結合水量（23）對流干燥比傳導干燥的熱能利用率（B）。（A）高（B）低（C）無差別（D）高低無法確定（24）在干燥操作中，主要控制和調節(jié)（A）。（A）進入干燥器干燥介質的溫度和流量（B）進入干燥器干燥介質的溫度和壓強（C）進入干燥器干燥介質的壓強和流量（D）進入干燥器干燥介質的溫度和濕度（25）目前，主要靠（C）來確定干燥過程的最佳條件。（A）理論公式（B）經驗公式（C）實驗手段和經驗（D）理論公式加修正系數2．判斷（1）蒸氣壓就是水蒸氣的分壓。（F）（2）在化工生產中，物料中所含有的大部分濕分已被除去，剩下少量濕分時，才采用干燥加以除去。（T）（3）干燥是傳質和傳熱同時進行的過程。（T）（4）目前，化工生產中應用最廣泛的干燥是對流干燥。（T）（5）在一定總壓和溫度下，濕空氣中水蒸氣分壓與同溫度下水的飽和蒸汽壓的百分比稱為相對濕度。（T）（6）對不飽和空氣加熱，其濕度會減小。（F）（7）濕球溫度實質上是包裹在溫度計感溫球上的紗布中水分的溫度，其值大小與濕紗布水分的初始溫度有關。（F）（8）當濕度一定時，不飽和空氣的溫度越低，其相對濕度越小。（F）（9）在干燥溫度一定的條件下，濕空氣的相對濕度越高，其濕球溫度越低。（F）（10）在對流干燥中，干燥介質帶走的是濕物料中的自由水分。（T）（11）輻射干燥能耗高。（F）（12）流化床干燥器適合處理大顆粒物料。（T）（13）機械去濕法比熱能去濕法操作簡單，去濕量大。（T）（14）在干燥操作中，常用干、濕球溫度計來測算空氣的濕度。（T）（15）在干燥過程中，恒速階段除去的水分是非結合水。（T）（16）在干燥過程中，降速階段除去的水分是結合水。（F）（17）在干燥過程中，所謂恒定的干燥條件是指空氣溫度、濕度、流速都不變。（F）（18）凡是濕度相同的濕空氣，其濕球溫度也相等。（F）（19）通常情況下，濕球溫度要比干球溫度低。（T）（20）干燥操作的經濟性主要取決于能耗和熱的利用率。（T）（21）干燥過程中，物料的溫度與干燥介質的溫度和濕度無關。（F）（22）在干燥過程中，干燥速率只與干燥介質的溫度、流速有關，與流向無關。（F）（23）干燥器的尺寸是通過計算方法確定的。（F）（24）木材干燥時，為防止其收縮不均而彎曲，應采用濕度大的空氣作干燥介質。（T）（25）在實際生活中，為了保持產品良好的外觀及特性，不僅不能提高干燥速率，還要設法降低干燥速率。（T）二、中級1．選擇（1）在濕空氣中，水蒸氣處于（B）狀態(tài)。（A）飽和（B）過熱（C）過冷（D）不變化（2）濕度的單位是（B）。（A）kg/m3（B）kg水/kg濕空氣（C）kg水/kg干空氣（D）無單位（3）干燥過程中，干燥介質的質量（B）。（A）逐漸減?。˙）逐漸增大（C）始終不變（D）先增大，后減?。?）（C）僅與空氣的濕度有關。（A）相對濕度（B）濕球溫度（C）露點溫度（D）絕熱飽和溫度（5）在預熱過程中，濕空氣的（D）不變。（A）焓（B）相對濕度（C）濕球溫度（D）露點（6）空氣達到飽和時，濕球溫度（A）干球溫度。（A）等于（B）大于（C）小于（D）可能大于，也可能小于（7）已知濕空氣的（A）兩個參數，就可以利用焓-濕度圖其他未知參數。（A）tw、t（B）td、H（C）p、H（D）I、tw（8）在干燥生產中，濕空氣的預熱過程是一個（C）。（A）等容過程（B）等焓過程（C）等濕過程（D）等壓和等溫過程（9）在一定濕度條件下，露點溫度隨總壓的降低而（A）。（A）降低（B）升高（C）不發(fā)生變化（D）不確定（10）對于一定水分蒸發(fā)量及空氣出口濕度，則應按（A）的大氣條件來選擇干燥系統(tǒng)的風機。（A）夏季（B）冬季（C）秋季（D）春季（11）在給定的空氣條件下，等速干燥階段各種不同物料的干燥速率（C）。（A）有極大差異（B）有較大差異（C）實際上是相同的（D）有無差異無法判斷（12）在干燥過程中，干燥速率降為零時對應物料的含水量為（A）。（A）平衡水量（B）自由水量（C）結合水量（D）非結合水量（13）（D）是理想干燥器的特點之一。（A）等容過程（B）等壓過程（C）熱損失大（D）等焓過程（14）空氣飽和濕度的大小，由（D）決定。（A）濕球溫度和焓（B）總壓和露點溫度（C）總壓和濕球溫度（D）總壓和干球溫度（15）在恒定干燥實驗中，其他條件不變，僅降低空氣的濕度，（B）（A）干燥過程的臨界含水量將提高，恒速干燥階段時間延長（B）干燥過程的臨界含水量將降低，恒速干燥階段時間延長（C）干燥過程的臨界含水量將提高，恒速干燥階段時間縮短（D）干燥過程的臨界含水量將降低，恒速干燥階段時間縮短（16）（A）是非對流干燥器。（A）耙式真空干燥器（B）廂式干燥器（C）轉筒干燥器（D）噴霧干燥器（17）在有廢氣循環(huán)使用的干燥器中，將使過程的（C）。（A）熱損失增加（B）傳質推動力增大（C）傳質推動力減?。―）熱能的利用率降低（18）用紅外線干燥，（D）。（A）速度快，但不安全（B）速度快，但不衛(wèi)生、（C）速度慢，時間長（D）速度快，安全又衛(wèi)生（19）在干燥生產中，控制、調節(jié)干燥介質的出口溫度和濕度（A）。（A）主要通過控制、調節(jié)干燥介質的預熱溫度和流量來實現。（B）主要通過控制、調節(jié)干燥器的使用容積來實現（C）主要通過控制、調節(jié)干燥器內的廢氣循環(huán)量來實現（D）目前還沒有好的手段（20）同一物料干燥時，使用（C）應控制干燥介質入口溫度不能太高。（A）轉筒干燥器（B）沸騰干燥器（C）廂式干燥器（D）氣流干燥器（21）熱敏性物料干燥時，應選擇（D）干燥器。（A）廂式（B）轉筒（C）沸騰（D）氣流和噴霧（22）轉筒干燥器適用于干燥（C）物料。（A）粉狀（B）漿狀（C）粒狀和塊狀（D）任何（23）（A）干燥器設備龐大。（A）噴霧（B）氣流（C）廂式（D）紅外線（24）目前，干燥過程的最佳條件主要靠（A）來確定。（A）實驗手段和經驗（B）經驗公式計算（C）理論公式計算（D）理論計算加修正系數（25）家庭用的微波爐屬于（B）干燥設備。（A）傳導（B）介電加熱（C）輻射（D）升華2．判斷（1）濕空氣的相對濕度等于其實際濕度與同溫度下飽和濕度之比。（F）（2）化工生產中，常常采用機械去濕法除去固體物料中的大部分濕分。（T）（3）化學去濕是傳質、傳熱同時進行的過程。（F）（4）濕球溫度不是濕紗布中水的初始溫度。（T）（5）濕空氣在間壁式換熱器中與傳熱介質進行熱交換，如果空氣溫度降低，其相對濕度肯定不變。（F）（6）如果不飽和空氣的濕度升高，其相對濕度也升高。（F）（7）不飽和空氣中水蒸氣的分壓越高，其相對濕度越大。（T）（8）在干燥過程中，干燥介質既是載熱體，又是載濕體。（T）（9）在實際生產中，干燥速率的大小由傳熱速率來決定。（F）（10）Φ值越高的空氣，干燥能力越強。（F）（11）濕度相同的濕空氣，其露點溫度也相同。（T）（12）當物料干燥過程中存在降速階段時，采用氣流干燥器比流化床干燥器有利。（F）（13）在干燥生產中，空氣先預熱后進干燥器是為了增大其相對濕度。（F）（14）絕熱飽和溫度就是濕球溫度。（F）（15）在干燥過程中，濕空氣不可以看做理想氣體。（F）（16）在干燥過程中，為了保持傳質的推動力，應及時地把氣化的水蒸氣帶走。（T）（17）在I-H圖中，等濕線是平行縱軸的直線。（T）（18）在I-H圖中，等干球溫度線是一組傾斜的直線。（T）（19）在I-H圖中，由等濕線和Φ＝100%的等相對濕度線的交點對應的溫度是露點溫度。（T）（20）在在I-H圖中，橫軸是一水平直線。（F）（21）恒速干燥階段又稱表面汽化控制階段。（T）（22）干燥曲線是由理論公式計算結果作出來的。（F）（23）在恒速干燥階段，物料表面溫度為該空氣狀態(tài)下的濕球溫度。（T）（24）廂式干燥器可用于小批量粒狀、片狀、膏狀、不允許粉碎和貴重的物料。（T）（25）升華干燥就是冷凍干燥。（T）三、高級1．選擇（1）（C）去濕，屬于化學去濕法。（A）壓榨（B）冷凍（C）分子篩（D）干燥（2）將濕物料置于恒定空氣狀態(tài)（即一定的空氣溫度、濕度和流速）下，進行干燥實驗而獲得的物料濕含量隨時間的變化關系，稱為（A）。（A）干燥曲線（B）干燥速率曲線（C）干燥極限曲線（D）干燥平衡曲線（3）當空氣濕度與溫度一定時，相對濕度與總壓（A）。（A）成正比（B）成反比（C）無關（D）成拋物線關系（4）飽和蒸氣壓是（C）的函數。（A）濕度（B）相對濕度（C）溫度（D）水汽分壓（5）當總壓固定，下列參數中可以用來確定空氣狀態(tài)的是（D）。（A）濕空氣的露點及濕熱容（B）濕空氣的濕球溫度及熱容（C）濕空氣的絕對濕度及濕熱容（D）濕空氣的濕熱容及濕球溫度（6）空氣的飽和濕度是濕空氣（B）的函數。（A）總壓和露點溫度（B）總壓和干球溫度（C）總壓和飽和溫度（D）總壓和濕球溫度（7）在一定空氣狀態(tài)下，物料干燥的極限是（C）。（A）自由水分（B）干基含水量（C）平衡水分（D）結合水分（8）濕物料的（D），不僅與濕物料的性質和干燥介質的狀態(tài)有關，而且與濕物料同干燥介質的接觸方式及相對速度有關。（A）濕基含水量（B）干基含水量（C）平衡含水量（D）臨界含水量（9）干燥速率由（C）決定。（A）傳質速率（B）傳熱速率（C）傳質和傳熱速率（D）干燥介質溫度（10）在干燥過程中，對于一定溫度下的一定濕物料而言，其結合水（C）。（A）是空氣相對濕度的函數（B）是空氣濕度的函數（C）是固定值（D）是空氣溫度的函數（11）當空氣的相對濕度為98%時，空氣的干球溫度t、濕球溫度tw、露點溫度td三者的關系為（A）。（A）t＞tw＞td（B）t＜tw＜td（C）t＞tw＝td（D）t＝tw＝td（12）在干燥操作中，控制離開干燥的空氣溫度比絕熱飽和溫度高20～50K的目的是（C）。（A）防止產品變形（B）防止產品焦化（C）防止產品返潮（D）提高干燥速率（13）對于一定水分蒸發(fā)量而言，空氣的消耗量與（D）。（A）空氣的最初濕度（B）空氣的最終濕度（C）空氣的最初和最終濕度（D）經歷的過程（14）在干燥操作中，將新鮮空氣預熱的目的是（B）。（A）降低空氣的濕度（B）降低空氣的相對濕度（C）降低空氣的密度（D）提高水汽分壓（15）（B）空氣的濕度最大。（A）春天（B）夏天（C）秋天（D）冬天（16）當操作條件一定時，干燥器的干燥效率ηd與干燥器的熱效率ηh的關系為。（A）（A）ηd＜ηh（B）ηd＞ηh（C）ηd＝ηh（D）需根據具體設備進行具體分析（17）在恒定干燥條件下，降速干燥階段屬于（B）控制階段。（A）表面（B）內部（C）表面與內部（D）不確定（18）在H-I圖中，（D）是曲線。（A）等焓線（B）等濕度線（C）等溫線（D）等相對濕度線（19）干燥的速度的單位是（A）。（A）kg（水）/（m2·s）（B）kg（物料）/（m2·s）（C）kg（水）/（m3·s）（D）kg（物料）/（m3·s）（20）物料的平衡水分與相對濕度的關系，稱為（D）。（A）干燥曲線（B）干燥速率曲線（C）干燥極限曲線（D）干燥平衡曲線（21）轉筒干燥器的缺點是（C）。（A）生產能力?。˙）氣體阻力大（C）設備笨重（D）操作不方便（22）濕分由物料內部蒸發(fā)向表面轉移并被熱氣帶走的干燥，稱為（D）。（A）輻射干燥（B）紅外線干燥（C）傳導干燥（D）微波干燥（23）在干燥操作中，采用廢氣循環(huán)的缺點是（D）。（A）傳熱系數下降（B）傳質系數下降（C）熱損失增大（D）傳熱推動力下降（24）把熔融液干燥成固體產品，應選擇（D）干燥器。（A）沸騰（B）轉筒（C）氣流（D）噴霧（25）對于一臺干燥設備，干燥介質的最佳出口溫度和濕度應通過（C）來確定，并根據生產中的實際需要及時調節(jié)。（A）理論公式計算（B）經驗公式計算（C）操作實踐（D）理論公式加修正系數2．判斷（1）傳導干燥過程中，物料與加熱介質不直接接觸。（T）（2）真空干燥適用于要求產品濕分含量很低的物料干燥。（T）（3）在恒定干燥條件下，物料的臨界含水量一定等于其結合水量。（F）（4）干燥的目的是除去原料、半成品和成品的濕分，以便于加工、運輸、儲藏和使用。（T）（5）化學去濕法比其他去濕法費用高。（T）（6）對流干燥是一個熱、質反向傳遞過程。（T）（7）在空氣絕熱飽和器中，當空氣絕熱增濕達到飽和時，濕空氣的溫度與循環(huán)水溫度相等。（T）（8）濕空氣的露點只與其濕度有關，而與總壓無關。（F）（9）濕空氣的比熱容僅與空氣的濕度有關。（T）（10）濕空氣的焓與其溫度和濕度有關，溫度越高、濕度越小，焓值越大。（F）（11）濕空氣的比體積與濕空氣的溫度及濕度有關，溫度越高，濕度越大，比體積越大。（T）（12）濕球溫度才是濕空氣的真實溫度。（F）（13）在一定總壓和溫度條件下，飽和溫度是濕空氣的最大含水量。（T）（14）自由含水量是干燥過程的推動力。（T）（15）當固體含水量較低而空氣相對濕度較大時，兩者接觸不能達到物料干燥的目的。（T）（16）平衡水分與自由水分的區(qū)別與空氣狀態(tài)無關。（F）（17）結合水分與非結合水分的區(qū)別是固體物料性質，與空氣狀態(tài)無關。（T）（18）在連續(xù)干燥器中，氣流和物料的接觸可分為并流、逆流、錯流或其他更為復雜的方式。（T）（19）黃沙、瓷土的平衡水分接近于零。（T）（20）在干燥過程中，等速干燥階段的干燥速率越大，臨界含水量越低。（F）（21）固體物料在恒速干燥終了時的含水量為臨界含水量，而從中扣除臨界自由含水量，則為結合水量。（F）（22）在干燥操作中，降低廢氣出口溫度，可以提高干燥速率。（F）（23）在干燥操作中，降低廢氣出口溫度可以提高熱效率，所以操作中應盡量降低廢氣出口溫度。（F）（24）對于氣流干燥器的干燥管而言，在整個高度范圍內，每一段都是同樣有效。（F）（25）對于流化床干燥器，為了避免顆?；旌?，可使用多層床，也可采用臥式多室流化。（T）第三部分蒸餾一、初級1．選擇（1）若分離乙醇和水的混合液，要用下列哪個單元操作（B）。（A）吸收（B）蒸餾（C）蒸發(fā)（D）萃?。?）下列哪個不是精餾操作的依據（D）（A）沸點不同（B）揮發(fā)度不同（C）相同溫度下的飽和蒸氣壓不同（D）黏度不同（3）要想含有A、B、C三種組分的溶液分離成含某一組分較高的三種溶液，至少需要（A）個精餾塔。（A）1（B）2（C）3（D）4（4）理想溶液服從（A）。（A）拉烏爾定律（B）亨利定律（C）牛頓第一定律（D）道爾頓分壓定律（5）氣相中某一組分的蒸氣分壓和它在與氣相平衡的液相中的摩爾分數之比，稱為該組分的（A）。（A）揮發(fā)度（B）相對揮發(fā)度（C）飽和蒸氣壓（D）比摩爾分數（6）在用相對揮發(fā)度判別分離的難易程度時，下列哪種情況下不能用普通蒸餾的方法分離。（C）（A）αAB＞1（B）αAB＜1（C）αAB＝1（D）αAB＞10（7）在精餾的過程中，當為正處于泡點的飽和液體時，則（C）。（A）q＞1（B）q＜1（C）q＝1（D）0＜q＜1（8）精餾塔中由塔頂向下的第n-1、n、n+1層塔板，其氣相組成關系為（C）。（A）yn+1＞yn＞yn-1（B）yn+1＝y(tǒng)n＝y(tǒng)n-1（C）yn+1＜yn＜yn-1（D）不確定（9）精餾塔中自上而下（C）。（A）分為精餾段、加料板和提餾段三部分（B）溫度依次降低（C）易揮發(fā)組分濃度依次降低（D）蒸氣量依次減少（10）最小回流比（D）（A）回流量接近于零（B）在生產中有一定應用價值（C）不能用公式計算（D）是一種極限狀態(tài)，可用來計算實際回流比（11）從節(jié)能的觀點出發(fā)，適宜回流比R應?。ˋ）倍最小回流比Rmin。（A）（B）（C）（D）（12）下述分離過程不屬于傳質分離過程的是（D）。（A）萃?。˙）吸收（C）精餾（D）離心沉降（13）若要求二元混合液分離成較純的兩個組分，則應采用（C）。（A）平衡蒸餾（B）簡單蒸餾（C）精餾（D）無法確定（14）以下說法正確的是（B）。（A）冷液進料q＜1（B）氣液混合物進料0＜q＜1（C）過熱蒸氣進料q＝0（D）飽和液體進料q＜1（15）某精餾塔的餾出液量是50kmol/h，回流比是2，則精餾段的回流量是（A）。（A）100kmol/h（B）50kmol/h（C）25kmol/h（D）125kmol/h（16）當分離沸點較高，而且又是熱敏性混合液時，精餾操作壓力應采用（B）。（A）加壓（B）減壓（C）常壓（D）不確定（17）塔頂冷凝器的作用是提供（B）產品并保證有適宜的液相回流。（A）塔頂氣相（B）塔頂液相（C）塔底氣相（D）塔底液相（18）連續(xù)精餾中，精餾段操作線隨（A）而變。（A）回流比（B）進料熱狀況（C）殘液組成（D）進料組成（19）在常壓下苯的沸點80.1℃，環(huán)己烷的沸點80.73℃，欲使兩組分得到有效分離，宜采用（（A）恒沸精餾（B）普通精餾（C）萃取精餾（D）水蒸氣精餾（20）（A）是保證精餾過程連續(xù)穩(wěn)定操作的必要條件。（A）液相回流（B）進料（C）側線采出（D）產品提純（21）回流比的（A）值為全回流。（A）上限（B）下限（C）算術平均（D）幾何平均（22）下列選項不屬于精餾設備主要部分的是（D）。（A）精餾塔（B）塔頂冷凝器（C）再沸器（D）餾出液儲槽（23）在多數板式塔內氣液兩相的流動，從總體上是（A）流。（A）逆（B）并（C）錯（D）折（24）精餾塔溫度控制最關鍵的部位是（A）。（A）靈敏板溫度（B）塔釜溫度（C）塔頂溫度（D）進料溫度（25）在精餾操作中，從塔釜到塔頂壓力變化是（A）。（A）由高到低（B）由低到高（C）不變（D）無法確定（26）有關精餾操作的敘述錯誤的是（D）。（A）精餾的實質是多級蒸餾（B）精餾裝置的主要設備有：精餾塔、再沸器、冷凝器（C）精餾塔以進料板為界，上部為精餾段，下部為提餾段（D）精餾是利用各組分密度不同，分離互溶液體混合物的單元操作（27）在多數板式塔內氣液兩相的流動，在每層塔板上兩相為（C）流動。（A）逆（B）并（C）錯（D）折（28）使混合液在蒸餾釜中逐漸受熱汽化，并將不斷生成的蒸氣引入冷凝器內冷凝，以達到混合液中各組分得以部分分離的方法，稱為（C）。（A）精餾（B）特殊蒸餾（C）簡單蒸餾（D）平衡蒸餾2．判斷（1）蒸餾是把水中的固體雜質通過加熱而除去的一種操作。（F）（2）蒸餾的原料幾乎都是由若干組分組成的液體混合物。（T）（3）蒸餾的產品一定是只有一種組分的純凈物，不可能是混合物。（F）（4）在y-x圖中，平衡線離對角線越遠，說明該溶液越難分離。（F）（5）在精餾塔中，蒸氣從塔底向塔頂上升，蒸氣中的易揮發(fā)組分的濃度逐漸增大，而難揮發(fā)組分的濃度不變。（F）（6）精餾塔板的作用主是要為了支撐液體。（F）（7）飽和蒸氣壓較大的液體，沸點較高，容易汽化。（F）（8）在混合液中，沸點較高的組分稱為易揮發(fā)組分。（F）（9）全部汽化和全部冷凝，都不能實現溶液分離。（T）（10）蒸餾和蒸發(fā)都是以加熱汽化為前提的。（T）（11）蒸發(fā)分離的是溶劑和溶質都具有揮發(fā)性的溶液。（F）（12）蒸餾和蒸發(fā)一樣，在操作過程中溶質和溶劑同時汽化。（F）（13）將氣體液化以后也可以用蒸餾的方法將其分離。（T）（14）精餾是蒸餾的一種。（T）（15）特殊精餾包括蒸汽蒸餾、恒沸精餾、萃取精餾等。（T）（16）凡是塔頂餾出液中只有兩個組分的蒸餾都稱為二元蒸餾。（F）（17）按操作壓強的不同，蒸餾可分為加壓蒸餾和減壓蒸餾兩大類。（F）（18）在精餾過程中，原料必須從正中間的一塊板進入。（F）（19）精餾塔只有塔頂和塔底兩個產品出口。（F）（20）對于間歇精餾過程，精餾塔只有精餾段沒有提餾段。（T）（21）在精餾塔中，從上到下，液體的輕組分逐漸增大。（F）（22）將溶液加熱沸騰，產生第一個氣泡時的溫度，稱為泡點。（T）（23）連續(xù)精餾塔停車時，先停再沸器，后停進料。（F）（24）當相對揮發(fā)度α＞1時，說明該溶液能夠分離，當相對揮發(fā)度α＜1時，則該溶液不能分離。（F）（25）在精餾塔的不同部分，溶液的相對揮發(fā)度都相等。（F）（26）將一部分塔頂餾出液返回塔內的過程，稱為回流，有的精餾塔有回流，有的則可以沒有回流。（F）（27）蒸餾操作是一個傳熱和傳質同時進行的過程。（T）（28）連續(xù)精餾預進料時，先打開放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進料時出現事故。（T）（29）精餾塔的精餾段和提餾段是以進料板為界線劃分的，進料板既不屬于精餾段也不屬于提餾段。（F）（30）離開精餾塔的同一塊板的汽液相符合平衡關系。（F）二、中級1．選擇題（1）不影響理論板數的是進料（D）。（A）位置（B）熱狀態(tài)（C）組成（D）量（2）其他條件不變的情況下，增大回流比能（C）。（A）減少操作費用（B）增大設備費用（C）提高產品純度（D）增大塔的生產能力（3）在溫度-組成（t-x-y）圖的氣液共存區(qū)內，當溫度增加時，液相中易揮發(fā)組分的含量（C）。（A）增大（B）先增大后減?。–）減?。―）不變（4）二元溶液連續(xù)精餾計算中，物料的進料熱狀況變化將引起（B）的變化。（A）相平衡線（B）進料線和提餾段操作線（C）精餾段操作線（D）相平衡線和操作線（5）某二元混合物，液相組成xA為，相應泡點溫度t1，氣相組成yA為，相應的露點溫度t2，則（A）。（A）t1＜t2（B）t1＝t2（C）t1＞t2（D）不能判斷（6）兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，表示分離該物系越（B）。（A）容易（B）困難（C）完全（D）不完全（7）在再沸器中，溶液（C）而產生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個必不可少的條件。（A）部分冷凝（B）全部冷凝（C）部分汽化（D）全部汽化（8）精餾過程設計時，增大操作壓強，塔頂溫度（A）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）不確定（9）某精餾塔的理論板數為17塊（包括塔釜），全塔效率為，則實際塔板數為（B）塊。（A）31（B）32（C）33（D）34（10）精餾塔頂產品純度下降，可能是（B）（A）提餾段板數不足（B）精餾段板數不足（C）塔頂冷凝量過多（D）塔頂溫度過低（11）精餾塔的回流比與理論板數的關系是（B）。（A）回流比增大時，理論板數也增多（B）回流比增大時，理論板數減少（C）全回流時，理論板數最多，但此時無產品（D）回流比為最小回流比時，理論板數最少（12）精餾塔的下面操作中，先后順序正確的是（B）。（A）先通加熱蒸汽再通冷凝水（B）先全回流再調節(jié)回流比（C）先停再沸器再停進料（D）先停冷卻水再停產品采出（13）精餾搭的操作壓力增大，則（B）（A）氣相量增大（B）氣相和液相中易揮發(fā)組分的濃度都增大（B）塔的分離效率增大（D）塔的處理能力減?。?4）塔板上造成氣泡夾帶的原因是（C）。（A）氣速過大（B）氣速過?。–）液相流量過大（D）液相流量過?。?5）有關靈敏板的敘述正確的是（A）。（A）操作條件變化時，塔內溫度變化最大的板（B）板上溫度變化，物料組成不一定都變（C）板上溫度升高，反映塔頂產品組成下降（D）板上溫度升高，反映塔底產品組成增大（16）下列敘述錯誤的是（D）。（A）板式塔內以塔板作為氣液兩相接觸傳質的基本構件（B）安裝出口堰是為了保證氣液兩相在塔板上有充分的接觸時間（C）降液管是塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶的氣體的分離場所（D）降液管與下層塔板的間距應大于出口堰的高度（17）在一定操作壓力下，塔釜、塔頂溫度可以反映出（B）。（A）生產能力（B）產品質量（C）操作條件（D）不確定（18）（C）是指離開這種板的氣液兩相互成平衡，且塔板上液相組成也可視為均勻。（A）浮閥塔板（B）噴射塔板（C）理論板（C）靈敏板（19）某二元混合物，α＝3，全回流條件下，xn=，yn+1=（B）。（A）（B）（C）（D）（20）某精餾塔精餾段的理論板數為N1，提餾段的理論板數為N2，現因設備改造，使精餾段板數增加，提餾段理論板數不變，且F、xF、q、R、V等均不變，此時（B）。（A）xD增加，xW不變（B）xD增加，xW減?。–）xD增加，xW增加（D）xD增加，xW的變化視具體情況而定（21）某常壓精餾塔，塔頂設全凝器，現測得塔頂溫度升高，則塔頂產品中易揮發(fā)組分濃度（B）。（A）升高（B）降低（C）不變（D）以上答案都不對（22）下列塔設備中，操作彈性最小的是（A）。（A）篩板塔（B）浮閥塔（C）泡罩塔（D）舌板塔（23）精餾塔回流量的增加，使（B）。（A）塔的壓差明顯減小，塔頂產品純度會提高（B）塔的壓差明顯增大，塔頂產品純度會提高（C）塔的壓差明顯增大，塔頂產品純度會降低（D）塔的壓差明顯減小，塔頂產品純度會降低（24）在精餾塔操作中，若出現塔釜溫度或壓差不穩(wěn)定時，產生的原因可能是（D）。（A）蒸氣壓力不穩(wěn)定（B）疏水器不暢通（C）加熱器有漏液（D）以上三種原因（25）在精餾塔操作中，若出現淹塔現象時，可采取的處理方法有（D）。（A）調整進料量，降低塔釜溫度，停止采出（B）降低回流量，增大采出量（C）停車處理（D）以上三種方法（26）在蒸餾單元操作中，對產品質量最重要的影響因素是（B）。（A）壓力（B）溫度（C）塔釜液位（D）進料量（27）精餾操作在xF、q、R一定下，將加料口向上移動一層板，此時塔頂產品濃度將（B）。（A）變大（B）變?。–）不變（D）無法確定（28）在化工生產中應用最廣泛的蒸餾操作是（C）。（A）簡單蒸餾（B）平衡蒸餾（C）精餾（D）特殊精餾（29）某二元混合物，當液相組成xA＝時，相應的泡點溫度為t1，與之平衡的氣相組成yA=，與yA=的氣相相對應的露點溫度為t2，則t1與t2的關系為（A）。（A）t1＝t2（B）t1＜t2（C）t1＞t2（D）不確定（30）精餾操作中，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾液氣比L/V（A）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）不確定2．判斷（1）實現穩(wěn)定的精餾操作必須保持全塔系統(tǒng)的物料平衡和熱量平衡。（T）（2）在對熱敏性混合液進行精餾時必須采用加壓分離。（F）（3）篩板塔板結構簡單、造價低，但分離效率較泡罩塔板低，因此已逐步淘汰。（F）（4）最小回流比狀態(tài)下的理論板數為最小理論板數。（F）（5）與塔底相比，精餾塔的塔頂易揮發(fā)組分濃度最大，且氣液流量最小。（F）（6）精餾塔的操作彈性越大，說明保證該塔正常操作的范圍越大，越穩(wěn)定。（T）（7）在二元溶液的x-y圖中，平衡線與對角線的距離越遠，說明該溶液越易分離。（T）（8）分離任務要求一定，回流比不變，在五種進料熱狀況中，過冷液體進料q值最大，提餾段操作線與平衡線之間的距離最小，分離所需的總理論板數最多。（F）（9）混合液的沸點只與外界壓力有關。（F）（10）加大精餾塔的加熱蒸氣量，塔內溫度一定升高。（F）（11）加大精餾塔的回流液量，塔內壓力一定降低。（F）（12）理論的進料板位置是其氣體和液體組成與進料的氣體和液體組成最接近。（T）（13）精餾塔內的溫度隨易揮發(fā)組分的濃度增大而降低。（T）（14）精餾塔的不正常操作現象有液泛、漏液和氣體的不均勻分布。（F）（15）篩孔塔板易于制造、易于大型化、壓降小、生產能力高、操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。（F）（16）在一定壓強下，液體混合物沒有恒定的沸點。（T）（17）連續(xù)精餾塔中，中間進料的目的是獲得較純的易揮發(fā)組分和較粗的難揮發(fā)組分。（F）（18）隨著R的減小，精餾段操作線越接近平衡線，達到一定的分離要求所需理論板數越小。（F）（19）理論板圖解時與參數F、xF、q、R、α、xD、xW無關。（F）（20）理想溶液中組分的相對揮發(fā)度等于同溫度下兩純組分的飽和蒸氣壓之比。（T）（21）精餾段操作線的斜率隨回流比的增大而增大，所以當全回流時精餾段操作線斜率為無窮大。（F）（22）用圖解法求理論板塔板數時，適宜的進料位置應該在跨過兩操作線交點的梯級上。（T）（23）當進料量、進料組成及分離要求都一定時，兩組分連續(xù)精餾塔所需理論塔板數的多少與操作回流比有關。（T）（24）對于精餾塔的任何一層理論板來說，其上升蒸氣的溫度必然等于其下降液體的溫度。（T）（25）當F、xF一定時，只要規(guī)定了分離程度xD和xW，則D和W也就被確定了。（T）（26）飽和蒸氣壓較小的流體，沸點較高、難以汽化。（T）（27）當氣液兩相組成處于平衡狀態(tài)時，液體中汽化出來的速率大于蒸氣返回的速率。（F）（28）當將溶液加熱沸騰，產生第一個氣泡時的溫度，稱為露點。（F）（29）精餾塔相鄰塔板之間的氣液相組成符合平衡關系。（F）（30）將混合溶液部分汽化后，氣相和液相中的各組分的組成都發(fā)生了改變。（T）三、高級1．選擇（1）下列說法錯誤的是（B）。（A）回流比增大時，操作線偏離平衡線越遠越接近對角線（B）全回流時所需理論板數最少，生產中最好選用全回流操作（C）全回流有一定的實用價值（D）實際回流比應在全回流和最小回流比之間（2）由氣體和液體流量過大兩種原因共同造成的是（D）。（A）漏液（B）液沫夾帶（C）氣泡夾帶（D）液泛（3）只要求從混合液中得到高純度的難揮發(fā)組分，采用只有提餾段的半截塔，進料板應位于塔的（A）部。（A）頂（B）中（C）中下（D）底（4）在四種典型塔板中，操作彈性最小的是（D）型塔板。（A）泡罩（B）篩板（C）浮閥（D）舌（5）增大回流比，塔頂輕組分含量將（C）。（A）不變（B）變?。–）變大（D）忽大忽小（6）塔頂全凝器改為分凝器后，其他操作條件不變，完成同樣的分離任務，則所需塔板數（A）。（A）增多（B）減少（C）不變（D）不確定（7）在相同條件下（R、xD、xF、xW不變），q值越大，所需理論板數（A）。（A）越少（B）越多（C）不變（D）不確定（8）降低精餾塔的操作壓力，可以（B）。（A）降低操作溫度，改善傳熱效果（B）降低操作溫度，改善分離效果（C）提高生產能力，降低分離效果（D）降低生產能力，降低傳熱效果（9）若進料量、進料組成、進料熱狀況都不變，要提高xD，可采用（C）。（A）減小回流比（B）增加提餾段理論板數（C）增加精餾段理論板數（D）塔釜保溫良好（10）蒸餾生產要求壓力控制在允許范圍內，大幅波動會破壞（C）。（A）生產效率（B）產品質量（C）汽-液平衡（D）不確定（11）精餾操作在xF、q、R一定下，將加料口向上移動一層塔板，此時塔釜產品濃度xW將（B）。（A）變大（B）變?。–）不變（D）無法確定（12）下列哪種情況不是誘發(fā)降液管液泛的原因。（D）（A）氣液負荷過大（B）過量霧沫夾帶（C）塔板間距過?。―）過量漏液（13）在精餾過程中，當xD、xW、xF、q和回流液量一定時，只增大進料量（不引起液泛），則回流比R（B）。（A）增大（B）減小（C）不變（D）以上答案都不對（14）精餾操作時，若其他操作條件不變，只將塔頂的泡點回流改為過冷液體回流，則塔頂產品組成xD變化為（C）。（A）變?。˙）不變（C）變大（D）不確定（15）某篩板精餾塔在操作一段時間后，分離效率降低，且全塔壓降增加，其原因及應采取的措施是（B）。（A）塔板受腐蝕、孔徑增大、產生漏液，應增加塔釜熱負荷（B）篩孔被堵塞、孔徑減小、孔速增加、霧沫夾帶嚴重，應降低負荷操作（C）塔板脫落、理論板數減小，應停工檢修（D）降液管折斷、氣體短路，需要更換降液管（16）精餾塔釜溫度較實際高，會造成（B）。（A）輕組分損失增加（B）塔頂餾出物作為產品不合格（C）塔釜作為產品不合格（D）可能造成塔板嚴重漏液（17）精餾操作中，原料液的黏度越大，塔的效率（A）。（A）越低（B）越高（C）不變（D）微小變化但不確定（18）下列判斷錯誤的是（A）。（A）上升氣速過大將引起漏液（B）上升氣速過大易造成過量霧沫夾帶（C）上升氣速過大將引起液泛（D）上升氣速過大易造成大量氣泡夾帶（19）某減壓操作的精餾塔，如果真空度增大，而其他操作條件不變，則釜殘液組成xW（B）。（A）增大（B）減小（C）不變（D）不確定（20）某減壓操作的精餾塔，如果真空度增大，而其他操作條件不變，則餾出液組成xD（A）。（A）增大（B）減?。―）不變（D）不確定（21）精餾過程中，增大操作壓力，則相對揮發(fā)度（B）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）不確定（22）精餾過程中，增大操作壓力，則塔頂溫度（A）。（A）增大（B）減小（C）不變（D）不確定（23）在篩板精餾塔的設計中，如果增加塔板的開孔率，負荷性能圖中的漏液線（A）。（A）向上移動（B）向下移動（C）向左移動（D）向右移動（24）精餾塔的設計中，若進料熱狀況由原來的飽和蒸氣進料改為飽和液體進料，其他條件維持不變，則所需的理論塔板數NT（A）。（A）減?。˙）不變（C）增加（D）不確定（25）在精餾操作中，若進料位置過高，會造成（C）。（A）釜殘液中易揮發(fā)組分含量增高（B）實際板數減少（C）餾出液中難揮分組分含量增高（D）各組分含量沒有變化（26）精餾中引入回流，下降的液相與上升的氣相發(fā)生傳質使上升的氣相易揮發(fā)組分濃度提高最恰當的說法是（C）。（A）液相中易揮發(fā)組分進入氣相（B）氣相中難揮發(fā)組分進入液相（C）液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時進入氣相，但其中易揮發(fā)組分較多（D）液相中易揮發(fā)組分進入氣相和氣相中難揮發(fā)組分進入液相的現象同時發(fā)生（27）精餾塔設計時，若F、xF、xD、xW、V均為定值，將進料熱狀態(tài)從q=1變?yōu)閝＞1，設計所需理論數：（B）。（A）多（B）少（C）不變（D）判斷依據不足（28）具有正偏差的非理想溶液中，相異分子間的吸引力較相同分子間的吸引力（B）。（A）大（B）小（C）一樣（D）不確定（29）非理想溶液不一定都有恒沸點，只有對拉烏爾定律（B）的非理想溶液才具有恒沸點。（A）偏差?。˙）偏差大（C）偏差中等（D）以上答案都不對（30）當回流從全回流逐漸減小時，精餾段操作線向平衡線靠近，為達到給定的分離要求，所需的理論板數（A）。（A）逐漸增多（B）逐漸減小（C）不變（D）判據不足，無法確定（31）精餾操作中，若F、xF、q、R在不為的條件下，將塔頂產品量D增加，其結果是（C）。（A）xD下降，xW上升（B）xD下降，xW不變（C）xD下降，xW也下降（D）無法判斷（32）分別用平衡蒸餾和簡單蒸餾分離原料數量和組成相同的物系，用平衡蒸餾所得餾出物氣相總組成為xD1，用簡單蒸餾所得餾出物氣相總組成為xD2，若兩種方法所得的氣相量相同，則（A）。（A）xD1＜xD2（B）xD1＝xD2（C）xD1＞xD2（D）無法判斷（33）某真空操作精餾塔，在真空度降低后，若保持F、D、xF、q、R及加料位置不變，則塔頂產品組成變化為（A）。（A）變大（B）變小（C）不變（D）不確定（34）當二元理想溶液精餾時，在F、xF、xD、xW不變的條件下，最小回流比隨原料液中液相分率的減小而（A）。（A）增加（B）降低（C）不變（D）不確定（35）當二元理想溶液精餾時，在F、xF、xD、xW不變的條件下，塔釜熱隨原料液中液相分率的減小而（B）。（A）增加（B）降低（C）不變（D）不確定2．判斷（1）霧沫夾帶過量是造成精餾塔液泛的原因之一。（T）（2）精餾塔操作過程中主要通過控制溫度、壓力、進料量和回流比來實現對氣液負荷的控制。（T）（3）在精餾塔操作中，嚴重的霧沫夾帶將導致塔壓增大。（F）（4）用某精餾塔分離二元混合液，規(guī)定產品的組成xD、xW，當進料組成為xF1時，相應的回流比為R1，當進料組成為xF2進，相應的回流比為R2，如果xF1＜xF2，進料熱狀況不變，則R1＜R2。（F）（5）對于乙醇-水系統(tǒng)，用普通精餾方法進行分離，只要塔板數足夠，可以得到純度為（摩爾分數）以上的酒精。（F）（6）精餾操作時，塔釜溫度偏低，其他操作條件不變，則餾出液的組成變低。（T）（7）精餾操作中，操作回流比必須大于最小回流比。（F）（8）精餾操作時，如果F、D、xF、q、R及加料板位置都不變，則餾出液的組成變低。（T）（9）填料精餾塔的等板高度越大，表明其傳質效果越好。（F）（10）已知某精餾塔操作時的進料線方程為：y=，則該塔為飽和液體進料。（F）（11）精餾設計時，若回流比R增加，并不意味著產品D減小，精餾操作時也可能有類似的情況。（T）（12）在精餾操作中，若進料的熱狀況不同，則提餾段操作線的位置不會發(fā)生變化。（F）（13）當進料量、進料組成及分離要求都一定時，兩組分連續(xù)精餾塔所需理論塔板數的多少與原料液的溫度有關。（T）（14）當分離要求和回流比一定時，過熱蒸氣進料的q值最小，此時分離所需的更是理論板數最多。（T）（15）只有部分汽化是將溶液分離，實現