帶滾動(dòng)式張拉索節(jié)點(diǎn)的弦支穹頂結(jié)構(gòu)體系研究

帶滾動(dòng)動(dòng)式張張拉索索節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的弦弦支穹穹頂結(jié)構(gòu)體體系研研究天津大大學(xué)鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)研究究所Researchesonasuspen-domestructurewithslidingcable-strutjointinstalled導(dǎo)師師：：陳志志華(教授)博士生生：嚴(yán)仁仁章2014年7月20日匯報(bào)提提綱一、研研究背背景二、預(yù)預(yù)應(yīng)力力鋼結(jié)結(jié)構(gòu)索索力測(cè)測(cè)試方方法研研究三、帶帶滾動(dòng)動(dòng)式張張拉索索節(jié)點(diǎn)點(diǎn)弦支支穹頂頂及單單層網(wǎng)網(wǎng)殼試試驗(yàn)研研究四、滾滾動(dòng)式式張拉拉索節(jié)節(jié)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)用于于橢球球形弦弦支穹穹頂?shù)牡男螒B(tài)態(tài)分析析五、預(yù)預(yù)應(yīng)力力隨機(jī)機(jī)誤差差對(duì)弦弦支穹穹頂結(jié)結(jié)構(gòu)的的影響響分析析結(jié)構(gòu)優(yōu)優(yōu)點(diǎn)結(jié)構(gòu)效效能高、施工方便推廣應(yīng)應(yīng)用結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)理論、、施工工方法施工方方法尋求高高效施施工方方法：：張拉拉環(huán)索索工程問問題摩擦損損失，，影響響結(jié)構(gòu)構(gòu)整體體穩(wěn)定定性解決措措施滾動(dòng)式式張拉拉索節(jié)節(jié)點(diǎn)用用于弦弦支穹穹頂新結(jié)構(gòu)構(gòu)性能能研究究基于張張拉整整體思思想提提出的的弦支支穹頂頂結(jié)構(gòu)構(gòu)由上上部單單層網(wǎng)網(wǎng)殼和和下部部索撐撐體系系組成成。相相比單單層網(wǎng)網(wǎng)殼可可減小支支座反反力，提高結(jié)構(gòu)的的穩(wěn)定性性；相比比索穹穹頂，，上部部網(wǎng)殼殼具有有初始始剛度度，降低了施工難難度。弦支穹穹頂一、研究背景單層網(wǎng)網(wǎng)殼索桿體體系弦支穹穹頂工程名名稱：：山東東茌平平縣文文體中中心體體育館館結(jié)構(gòu)形形式：：弦支穹穹頂疊疊合拱拱結(jié)構(gòu)構(gòu)網(wǎng)殼形形式：：K6+聯(lián)方型型球面面網(wǎng)殼殼索撐體系系：共共設(shè)置置7圈索撐撐體體系系結(jié)構(gòu)構(gòu)跨跨度度：：直直徑徑108m邊界界約約束束：：兩兩圈圈共共48個(gè)徑向向釋釋放放支座座體育育館館實(shí)實(shí)景景圖圖試驗(yàn)驗(yàn)?zāi)ＤＰ托蛨D工程程背背景景技術(shù)術(shù)路線線帶滾滾動(dòng)動(dòng)式式張張拉拉索索節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的的弦支支穹頂頂結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)體系系研究究滾動(dòng)動(dòng)式式張張拉拉索索節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)弦支穹穹頂頂結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)精細(xì)細(xì)化化數(shù)數(shù)值值模模擬擬試驗(yàn)驗(yàn)研究究索力力測(cè)測(cè)試試應(yīng)用用推推廣廣結(jié)構(gòu)構(gòu)對(duì)對(duì)預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力誤誤差差的的敏敏感感性性分分析析基于于環(huán)環(huán)索索內(nèi)內(nèi)力力相相等等的的找找形形分分析析帶摩摩擦擦的的連連續(xù)續(xù)折折線線索索單單元元減小小摩擦擦改進(jìn)進(jìn)性性能能橢球球形形弦支支穹穹頂頂匯報(bào)報(bào)提提綱綱一、、研研究究背背景景二、、預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)索索力力測(cè)測(cè)試試方方法法研研究究三、、帶帶滾滾動(dòng)動(dòng)式式張張拉拉索索節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)弦弦支支穹穹頂頂及及單單層層網(wǎng)網(wǎng)殼殼試試驗(yàn)驗(yàn)研研究究四、、滾滾動(dòng)動(dòng)式式張張拉拉索索節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)用用于于橢橢球球形形弦弦支支穹穹頂頂?shù)牡男涡螒B(tài)態(tài)分分析析五、、預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力隨隨機(jī)機(jī)誤誤差差對(duì)對(duì)弦弦支支穹穹頂頂結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的影影響響分分析析二、、預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)索索力力測(cè)測(cè)試試方方法法研研究究索力力測(cè)測(cè)試試方方法法直接接法法間接法法千斤斤頂頂壓壓力力表表法法壓力力傳傳感感器器法法量測(cè)測(cè)應(yīng)應(yīng)變變法法移除除錨錨固固法法磁通通量量法法振動(dòng)動(dòng)頻率率法法振動(dòng)動(dòng)波波法法三點(diǎn)點(diǎn)彎彎曲曲法法靜力力平平衡衡法法2.1基于于鋼管管環(huán)環(huán)壓壓方式式連連接接拉拉索索的的索索力力測(cè)測(cè)試試方法法弦支支穹穹頂頂試驗(yàn)驗(yàn)要要求求工程程實(shí)踐踐經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)直接接法法概念念明明確確精度度較較高高優(yōu)點(diǎn)點(diǎn)鋼管管環(huán)壓連連接接拉拉索索的索力測(cè)試試方法借鑒壓接錨具承受拉力3t左右構(gòu)造示意意圖試件實(shí)物物圖試驗(yàn)研究究試件1端拉力(kN)應(yīng)變(με)計(jì)算拉力(kN)1號(hào)應(yīng)變2號(hào)應(yīng)變3號(hào)應(yīng)變4號(hào)應(yīng)變0767702777863723.44151143991256.362081941311758.7將拉索內(nèi)力力傳遞到到測(cè)力裝裝置上測(cè)定索力的方式可行行鋼管環(huán)壓時(shí)僅能傳傳遞較小拉力力試驗(yàn)儀器器：30t拉力機(jī)、、電阻應(yīng)應(yīng)變儀試件2測(cè)得應(yīng)變與拉拉力呈線線性關(guān)系2.2基于夾片錨具具連接拉索索的索力力測(cè)試方方法有限元模模擬裝置的兩錨環(huán)環(huán)之間的L2取為100mm時(shí)能滿足足精度要要求試驗(yàn)研究究試件3試件4試驗(yàn)儀器器：20kN萬能試驗(yàn)驗(yàn)材性試驗(yàn)驗(yàn)：E=237GPa錨環(huán)之間凈距L2在100mm時(shí)，已能保證鋼板板中間截面面內(nèi)的應(yīng)力分布布均勻；拉力大于1kN時(shí)，相對(duì)對(duì)誤差較小，誤差分析析表明相對(duì)誤差差在10%以內(nèi)的保保證率為為95.4%；采用該裝置測(cè)測(cè)定拉索索內(nèi)力時(shí)時(shí)，只需需分別在在上下2塊鋼板的的中間位置置沿軸向布置應(yīng)變變片即可精確確地測(cè)得得拉索內(nèi)內(nèi)力。試驗(yàn)結(jié)果果匯報(bào)提綱綱一、研究究背景二、預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼結(jié)結(jié)構(gòu)索力力測(cè)試方方法研究究三、帶滾滾動(dòng)式張張拉索節(jié)節(jié)點(diǎn)弦支支穹頂及及單層網(wǎng)網(wǎng)殼試驗(yàn)驗(yàn)研究四、滾動(dòng)動(dòng)式張拉拉索節(jié)點(diǎn)點(diǎn)應(yīng)用于于橢球形形弦支穹穹頂?shù)男涡螒B(tài)分析析五、預(yù)應(yīng)應(yīng)力隨機(jī)機(jī)誤差對(duì)對(duì)弦支穹穹頂結(jié)構(gòu)構(gòu)的影響響分析試驗(yàn)名稱模型尺寸/m完成單位日本模型試驗(yàn)3日本法政大學(xué)光丘穹頂實(shí)物加載試驗(yàn)35日本法政大學(xué)天保中心屋蓋1：10縮尺模型試驗(yàn)3天津大學(xué)天津自然博物館實(shí)物加載試驗(yàn)18.5天津大學(xué)奧運(yùn)會(huì)羽毛球館1：10縮尺模型試驗(yàn)9.3北京工業(yè)大學(xué)常州體育館1：10縮尺模型試驗(yàn)12×8北京建筑工程研究院常州體育館縮尺模型試驗(yàn)12×8東南大學(xué)橢圓平面弦支穹頂結(jié)構(gòu)模型試驗(yàn)6.7×5.1北京建筑工程研究院濟(jì)南奧體中心8：122縮尺模型試驗(yàn)8浙江大學(xué)大連體育館弦支穹頂結(jié)構(gòu)張拉成形及靜載試驗(yàn)研究14.5×11.6哈爾濱工業(yè)大學(xué)國內(nèi)外對(duì)對(duì)單層網(wǎng)網(wǎng)殼和弦弦支穹頂單獨(dú)獨(dú)研究均較較多，但兩者的對(duì)比分分析多停停留在數(shù)數(shù)值分析析的層次次，僅日本川口衛(wèi)采用用兩個(gè)相相同的弦弦支穹頂和相相應(yīng)的單層球球面網(wǎng)殼進(jìn)行了對(duì)比研研究。三、弦支穹頂頂與相應(yīng)應(yīng)單層網(wǎng)網(wǎng)殼的靜靜力性能能對(duì)比試試驗(yàn)研究究以山東茌平平體育館館為背景單層網(wǎng)殼殼試驗(yàn)性能對(duì)比比弦支穹頂頂試驗(yàn)以山東茌茌平體育育館弦支支穹頂實(shí)實(shí)際工程程為背景景，開展展單層網(wǎng)殼殼靜力性性能試驗(yàn)驗(yàn)和弦支穹頂頂?shù)膹埨?、靜力力性能試試驗(yàn)，對(duì)比分分析兩種種結(jié)構(gòu)的的力學(xué)性性能。工程背景景3.1K6型單層網(wǎng)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)構(gòu)的計(jì)算算理論基于網(wǎng)殼殼內(nèi)的薄薄膜力機(jī)機(jī)制，提提出一種種桿件內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算法：截面法計(jì)算步驟驟：確定結(jié)構(gòu)構(gòu)的幾何參數(shù)數(shù)；在求解點(diǎn)點(diǎn)處環(huán)向剖切切網(wǎng)殼；將相鄰下下一圈斜桿視為上部部網(wǎng)殼彈簧支座座并求解剛度度；利用外荷荷載與結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力力的平衡衡關(guān)系求求解出該該點(diǎn)的內(nèi)內(nèi)力。豎向荷載載作用下下網(wǎng)殼內(nèi)內(nèi)力流沿徑向桿桿的力流流沿環(huán)向桿的內(nèi)壓外拉力流薄殼上任任一點(diǎn)在在面內(nèi)的的內(nèi)力分解沿徑向的分力沿緯向的分分力3.2K6型單層網(wǎng)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)構(gòu)在球坐坐標(biāo)系下下的有限限元計(jì)算算方法K6型單層球球面網(wǎng)殼殼的桿件布置置呈現(xiàn)出出非常強(qiáng)強(qiáng)的規(guī)律律性，在球坐標(biāo)系系中可快快速求解解各個(gè)節(jié)節(jié)點(diǎn)的坐坐標(biāo)，結(jié)構(gòu)的的有限元元分析更更適合在在球坐標(biāo)標(biāo)系中進(jìn)進(jìn)行，基基于此推推導(dǎo)球坐標(biāo)系系下的桿單元元?jiǎng)偠染鼐仃嚒?.3K6型單層網(wǎng)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)構(gòu)靜力性性能試驗(yàn)驗(yàn)研究相似比設(shè)計(jì)參數(shù)名幾何應(yīng)力均布荷載桿件截面相似比1：101：12：11：50應(yīng)變測(cè)點(diǎn)點(diǎn)：80個(gè)（考慮慮結(jié)構(gòu)對(duì)對(duì)稱性））位移測(cè)點(diǎn)點(diǎn)：15個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)點(diǎn)布置圖圖位移測(cè)點(diǎn)點(diǎn)布置圖圖腳手架布布置應(yīng)變、位位移采集集系統(tǒng)全跨加載載半跨加載載桿件編號(hào)XB1-4XB1-5XB3-1XB5-1XB10-1XB12-1XB14-1XB16-1截面法-10.0-3.0-15.5-21.2-20.3-24.6-11.60有限元解-10.2-2.4-17.4-28.3-25.2-25.2-29.6-1.6試驗(yàn)值-22-2.9-33.1-48-51.2-21.6-56-4.8截面法與有限元法計(jì)算結(jié)果較為接近，但均比試驗(yàn)值值偏??；截面法與有限元結(jié)結(jié)果的相近性性驗(yàn)證了單層網(wǎng)網(wǎng)殼內(nèi)的類似薄膜膜力的傳力機(jī)制；計(jì)算值與試驗(yàn)驗(yàn)值之間間的差別由于于桿件受腐蝕后截面有有所減小小所致。。試驗(yàn)過程程試驗(yàn)結(jié)果果桿件應(yīng)力力、節(jié)點(diǎn)點(diǎn)位移試驗(yàn)值與有限元理論值變化趨勢(shì)勢(shì)相同；由于銹蝕，桿件應(yīng)應(yīng)力、節(jié)節(jié)點(diǎn)位移移的試驗(yàn)值均大于理論論值；半跨荷載作用用下結(jié)構(gòu)構(gòu)的最大應(yīng)力力大于全全跨荷載作用用下。全跨結(jié)果果半跨結(jié)果果斜向桿件件應(yīng)力分分布圖環(huán)向桿件件應(yīng)力分分布圖撓度分布布圖斜向桿件件應(yīng)力分分布圖環(huán)向桿件件應(yīng)力分分布圖試驗(yàn)結(jié)果果試驗(yàn)結(jié)論論3.4弦支穹頂預(yù)預(yù)應(yīng)力優(yōu)優(yōu)化分析析預(yù)應(yīng)力設(shè)設(shè)計(jì)原則則拉索在任任意工況況下不松松弛；上部結(jié)構(gòu)構(gòu)受力最最優(yōu)；支座水平平推力最最小。優(yōu)化結(jié)果果建立結(jié)構(gòu)的優(yōu)優(yōu)化數(shù)學(xué)學(xué)模型聯(lián)合運(yùn)用兩種種優(yōu)化方法會(huì)得出比較理想想的解；先采用零階法或隨隨機(jī)搜索索在全局范范圍內(nèi)找找到一個(gè)個(gè)粗糙的的合理解；在前面分析析基礎(chǔ)上上使用一一階優(yōu)化化方法局局部精確確尋優(yōu)。。計(jì)算方法零階零階+一階隨機(jī)隨機(jī)+一階荷載工況重力+滿跨集中荷載（100kg/節(jié)點(diǎn)）F7（N）5322131397300F6（N）108749941291773F5（N）105995966721604F4（N）2946172370791998F3（N）101092396127632473F2（N）54823435104435041F1（N）1975014230883211511Uz,max（mm）3.862.023.321.52σmax（MPa）80.843.693.544.83.5弦支穹頂頂結(jié)構(gòu)構(gòu)張拉拉試驗(yàn)驗(yàn)研究究節(jié)點(diǎn)位位移采采集系系統(tǒng)采采用先先進(jìn)的的激光跟跟蹤儀儀組成：激光光跟蹤蹤頭（（跟蹤蹤儀））、控控制器器、計(jì)算算機(jī)、反射射器（（靶鏡鏡）等組組成特點(diǎn)：高精精度（（精度度達(dá)0.01mm）、高高效率率、實(shí)實(shí)時(shí)跟跟蹤、、安裝裝快捷捷等原理：角度度測(cè)量量部分分（類類似于于經(jīng)緯緯儀））、距距離測(cè)測(cè)量部部分、、激光光跟蹤蹤控制制部分分試驗(yàn)測(cè)測(cè)量索力測(cè)測(cè)量應(yīng)變、、位移移測(cè)量量的測(cè)測(cè)點(diǎn)布布置與與采集集方式式與單單層網(wǎng)網(wǎng)殼試試驗(yàn)相相同試驗(yàn)測(cè)測(cè)量斜拉索索測(cè)點(diǎn)點(diǎn)環(huán)索測(cè)測(cè)點(diǎn)、、張拉拉點(diǎn)環(huán)索內(nèi)內(nèi)力測(cè)測(cè)量實(shí)實(shí)景圖圖張拉時(shí)由外外向內(nèi)分2級(jí)張拉拉；張拉點(diǎn)點(diǎn)布置置，張張拉力力控制制值；；張拉時(shí)時(shí)保證證擰螺螺栓的的速度基本一致，保持持在5圈/30s。張拉力控制值級(jí)數(shù)第1圈第2圈第3圈第4圈第5圈第6圈第7圈第1級(jí)(N)495022201270945495370100第2級(jí)(N)1150050402470200016001770300張拉試試驗(yàn)最外圈環(huán)索對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)的影影響最顯著著；最外圈圈環(huán)索的張拉，，使內(nèi)圈索力增大，，且增大幅度由外向向內(nèi)逐逐漸減減??；后一圈圈環(huán)索索的張拉使使外側(cè)已已張拉拉環(huán)索索的內(nèi)內(nèi)力變變大，且相相鄰圈圈影響響最大大；斜拉桿與與相應(yīng)位置環(huán)環(huán)索內(nèi)內(nèi)力變化相相對(duì)應(yīng)應(yīng)，但斜拉桿中中的內(nèi)內(nèi)力分分布不不均；；張拉過程網(wǎng)網(wǎng)殼桿桿件應(yīng)力均均較小小，起拱最最大區(qū)域位于第第1圈環(huán)索索上方區(qū)區(qū)域。上部網(wǎng)網(wǎng)殼桿件應(yīng)應(yīng)力變變化曲線圖圖斜拉桿桿內(nèi)力變變化曲線豎向位移變變化曲線試驗(yàn)結(jié)結(jié)果試驗(yàn)結(jié)結(jié)論3.6弦支穹頂頂結(jié)構(gòu)構(gòu)靜力力性能能試驗(yàn)驗(yàn)研究究加載點(diǎn)點(diǎn)：均勻選取上上部網(wǎng)網(wǎng)殼80個(gè)(全跨)/40個(gè)(半跨)加載點(diǎn)點(diǎn)加載方方式：：吊載載加載等等級(jí)：：5級(jí)加載載，0.2kN/點(diǎn)；3級(jí)卸載載，前2級(jí)每級(jí)卸0.4kN/點(diǎn)，第3級(jí)0.2kN/點(diǎn)張拉試試驗(yàn)結(jié)結(jié)束后后在滾滾動(dòng)式式張拉拉索節(jié)節(jié)點(diǎn)的的兩側(cè)側(cè)裝置置索扣扣防止索索滑移移全跨加加載試試驗(yàn)半跨加加載試試驗(yàn)拉索與與滾動(dòng)動(dòng)式張張拉索索節(jié)點(diǎn)點(diǎn)間的的固定定全跨與半半跨試驗(yàn)驗(yàn)各項(xiàng)項(xiàng)力學(xué)響響應(yīng)與與理論論分析的的變化規(guī)規(guī)律相似；結(jié)構(gòu)在全/半跨荷載下下應(yīng)力力與變變形均很小小，說說明結(jié)構(gòu)有有足夠強(qiáng)強(qiáng)度與剛度。全跨結(jié)結(jié)果半跨結(jié)結(jié)果斜向桿件件應(yīng)力力分布布圖環(huán)向桿件件應(yīng)力力分布布圖撓度分布圖圖斜向桿件件應(yīng)力力分布布圖環(huán)向桿件件應(yīng)力力分布布圖撓度分布圖圖試驗(yàn)結(jié)結(jié)果試驗(yàn)結(jié)結(jié)論3.7弦支穹頂頂與單單層網(wǎng)網(wǎng)殼靜靜力性性能對(duì)對(duì)比分分析在全跨荷荷載作作用下，單單層網(wǎng)網(wǎng)殼和和弦支支穹頂頂?shù)男毕驐U桿件均以受受壓為為主，，且內(nèi)力分布規(guī)規(guī)律相相似；環(huán)向桿桿件內(nèi)力的變化規(guī)規(guī)律也也相似似，均表表現(xiàn)為為內(nèi)圈圈受壓壓，靠靠近外外圈受受拉，，但弦支穹穹頂由于下部張張拉體體系的引入入，減小了了上部網(wǎng)網(wǎng)殼中中的桿桿件應(yīng)力。在半跨荷荷載作作用下，兩種結(jié)結(jié)構(gòu)的斜向桿件件的最大大應(yīng)力力均靠靠近跨中位位置，但弦弦支穹穹頂?shù)牡淖畲蟠髴?yīng)力力相比比單層層網(wǎng)殼殼減小小了52.9%；但是弦支穹穹頂由于下部張張拉體體系的的張拉拉在外外圈環(huán)環(huán)向桿桿件中中預(yù)先先產(chǎn)生生了較較大的的預(yù)壓應(yīng)應(yīng)力，從而而使得得外圈圈環(huán)向向桿件件在荷荷載作作用下下實(shí)際受受力情情況為為受壓壓（單層層網(wǎng)殼殼受拉拉）。。兩種結(jié)結(jié)構(gòu)全跨荷載下下的撓度均大于半半跨下的，但弦支穹穹頂?shù)淖畲蟠筘Q向向位移移相比比單層層網(wǎng)殼殼減小小了51.5%。弦支穹頂和單層網(wǎng)殼模型試驗(yàn)的加載制度、、加載載方式式和測(cè)測(cè)點(diǎn)布置相相同，，且兩種結(jié)構(gòu)的的單層層網(wǎng)殼殼為同同一模模型，，因此此具有有較強(qiáng)強(qiáng)的對(duì)對(duì)比性：匯報(bào)提提綱一、研研究背背景二、預(yù)預(yù)應(yīng)力力鋼結(jié)結(jié)構(gòu)索索力測(cè)測(cè)試方方法研研究三、帶帶滾動(dòng)動(dòng)式張張拉索索節(jié)點(diǎn)點(diǎn)弦支支穹頂頂及單單層網(wǎng)網(wǎng)殼試試驗(yàn)研研究四、滾滾動(dòng)式式張拉拉索節(jié)節(jié)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)用于于橢球球形弦弦支穹穹頂?shù)牡男螒B(tài)態(tài)分析析五、預(yù)預(yù)應(yīng)力力隨機(jī)機(jī)誤差差對(duì)弦弦支穹穹頂結(jié)結(jié)構(gòu)的的影響響分析析肋環(huán)型型聯(lián)方型型凱威特特型研究路路線索撐體體系超靜定定次數(shù)數(shù)大于于環(huán)索索單元元數(shù)？？是可保證證同圈環(huán)環(huán)索內(nèi)內(nèi)力相相等滾動(dòng)式式張拉拉索節(jié)節(jié)點(diǎn)否找形（改變變幾何何形狀狀）初始平平衡態(tài)態(tài)分析析（平衡衡矩陣陣?yán)碚撜摚┡袛嗦?lián)方&凱威特特肋環(huán)型型四、滾滾動(dòng)式式張拉拉索節(jié)節(jié)點(diǎn)應(yīng)應(yīng)用于于橢球球形弦弦支穹穹頂?shù)牡男螒B(tài)態(tài)分析析橢球形形索撐撐體系系布置置方案案肋環(huán)型型聯(lián)方型型t={31.43F1+2.32,-43.33F1-2.66,-21.49F2-2.64,31.08F2+4.58,-21.49F2-2.64,-43.33F3-2.66,31.43F3+2.32,F1,F2,F3,1,1}T索撐體系超靜定次數(shù)不小于于環(huán)索單元元數(shù)時(shí)能滿足各段環(huán)環(huán)索索力相相等肋環(huán)型索撐體系超靜定定次數(shù)1，僅存在一種預(yù)應(yīng)力力模態(tài)，同圈環(huán)索力的比值由其其自應(yīng)力模模態(tài)決定，，不可能相相等；聯(lián)方型索撐體系的超靜定次數(shù)數(shù)與環(huán)索單元數(shù)數(shù)相等，最終可行預(yù)應(yīng)力由其預(yù)應(yīng)力力模態(tài)矢量量線性組合合，通過合理的組合合保證各段索力相等等；凱威特型索撐體系系的超靜定定次數(shù)大于于環(huán)索單元元數(shù)，與聯(lián)聯(lián)方型類似似，可通過過合理的組組合保證各各段環(huán)索索索力相等。。凱威特型初始平衡態(tài)態(tài)分析力密度法基本方程約束條件方方程擴(kuò)展力密度度迭代求解其中：+找形分析擴(kuò)展力密度度法在線性力密度度法的基礎(chǔ)礎(chǔ)上引入限限制條件，，由于限制制條件的引引入，原來來線性的問問題變成了了非線性問題題。找形目標(biāo)：：環(huán)索內(nèi)力相等，均等于預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)計(jì)值；各撐桿下節(jié)點(diǎn)位于同一設(shè)定標(biāo)高上。找形過程：：給出一組力密密度初始值值q0；求解各桿件的內(nèi)力力和支座反力并與限制條件進(jìn)進(jìn)行對(duì)比后后，對(duì)q進(jìn)行調(diào)整；重新計(jì)算至至滿足限制條條件。所有變量均均為q的函數(shù)找形前后坐標(biāo)差節(jié)點(diǎn)編號(hào)123456789101112坐標(biāo)差(mm)Δx0347422415.24223470-347-422-415.2-422-347Δy473317.5560-56-317.5-473-317.5-56056317.5Δz000000000000Δx=x改進(jìn)-x傳統(tǒng)；Δy=y改進(jìn)-y傳統(tǒng)；Δz=z改進(jìn)-z傳統(tǒng)經(jīng)過少量的的迭代次數(shù)數(shù)即達(dá)到精精度要求；；找形得到的的撐桿下節(jié)節(jié)點(diǎn)與原型型同一標(biāo)高高，不影響響建筑要求求。找形前找形后找形結(jié)果編號(hào)123456789101112改進(jìn)型索力/N495050105080508050104950495050105080508050104950誤差-1.0%0.2%1.6%1.6%0.2%-1.0%-1.0%0.2%1.6%1.6%0.2%-1.0%傳統(tǒng)型索力/N550049204280428049205500550049204280428049205500誤差10.0%-1.6%-14.4%-14.4%-1.6%10.0%10.0%-1.6%-14.4%-14.4%-1.6%10.0%改進(jìn)型橢球弦支穹穹頂在荷載（2kN/m2+自重）作用下，結(jié)構(gòu)的整體變形將致各段環(huán)索內(nèi)力不等，但最大誤差僅僅為1.6%，小于傳統(tǒng)型的14.4%；通過考察索力分分布規(guī)律，，建議張拉時(shí)宜在長長軸方向的下方方設(shè)置張拉拉點(diǎn)，利用索撐撐節(jié)點(diǎn)處的的摩擦損失來來實(shí)現(xiàn)短軸下方的索段內(nèi)力力偏小的規(guī)規(guī)律。傳統(tǒng)型Wmax=1.1mm；σmax=21.4N/mm2改進(jìn)型Wmax=1.1mm；σmax=21.4N/mm2a=5mb=3.75mf=1.5mΦ89×4.5Φ60×4.5Φ50,ΦΦ30結(jié)構(gòu)整體性能分析匯報(bào)提綱一、研究背背景二、預(yù)應(yīng)力力鋼結(jié)構(gòu)索索力測(cè)試方方法研究三、帶滾動(dòng)