4×30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋施工圖設(shè)計(jì)

畢業(yè)設(shè)計(jì)（）畢業(yè)設(shè)計(jì)（）4×30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支4×30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋施工圖設(shè)計(jì)111122目錄第1章.橋梁設(shè)計(jì)基本資料 1濱德高速K72+943.5中橋工程地質(zhì)資料 1氣候條件 1地質(zhì)資料 2設(shè)計(jì)規(guī)范 3第2章橋型設(shè)計(jì)方案 5方案一：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁（錐型錨具） 5基本構(gòu)造布置 5設(shè)計(jì)荷載 5方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋 6方案簡(jiǎn)介 6尺寸擬定 6橋面鋪裝及縱橫坡度 7施工方法 7總結(jié) 7第3章上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 8設(shè)計(jì)資料及結(jié)構(gòu)布置 8設(shè)計(jì)資料 8橫截面布置 8橫截面沿跨長(zhǎng)變化 11橫隔梁的布置 11主梁作用效應(yīng)計(jì)算 11恒載內(nèi)力計(jì)算 11活載內(nèi)力計(jì)算 13計(jì)算橫向分布系數(shù) 13計(jì)算最大彎矩和最大剪力 17主梁效應(yīng)作用組合 21鋼筋面積的估算及鋼束布置 21受壓翼緣有效寬度b'f的計(jì)算 21鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 30預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失l1 30錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（l2） 30預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（l4） 32鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（l5） 32混凝土收縮、徐變引起的損失（l6） 32應(yīng)力驗(yàn)算 35短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算 35持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算 35第4章基礎(chǔ)的設(shè)計(jì) 37蓋梁的計(jì)算 37荷載計(jì)算 37內(nèi)力計(jì)算 45橋墩墩柱計(jì)算 45荷載計(jì)算 45截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算 47鉆孔灌注樁計(jì)算 49荷載計(jì)算 49樁長(zhǎng)計(jì)算 50樁的內(nèi)力計(jì)算（m法） 51樁的計(jì)算寬度的計(jì)算 51樁的變形系數(shù)的計(jì)算 51彎矩與水平壓力的計(jì)算 52樁身彎矩MZ 52樁身截面配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算 53樁頂縱向水平位移驗(yàn)算 54水平位移和轉(zhuǎn)角計(jì)算 54樁頂縱向水平位移驗(yàn)算 55結(jié)論 56致謝 57參考文獻(xiàn) 58畢業(yè)設(shè)計(jì)（）畢業(yè)設(shè)計(jì)（）4×30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支4×30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋施工圖設(shè)計(jì)PAGE13PAGE1311PAGEPAGE12前言T工簡(jiǎn)單且進(jìn)度迅速等優(yōu)點(diǎn)。設(shè)計(jì)內(nèi)容包括擬定橋梁縱,橫斷面尺寸、上部結(jié)構(gòu)計(jì)算，下部結(jié)構(gòu)計(jì)算，施工組織管理與運(yùn)營(yíng)，施工圖繪制,各結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算，書(shū)寫(xiě)計(jì)算說(shuō)明書(shū)、編制設(shè)計(jì)文件這幾項(xiàng)任務(wù)。在設(shè)計(jì)中，橋梁上部結(jié)構(gòu)的計(jì)算著重分析了橋梁在施工及使用過(guò)程中恒載以及活荷載進(jìn)行布置活載，并進(jìn)行了梁的配筋計(jì)算，估算了鋼絞線(xiàn)的各種預(yù)應(yīng)力損失，并進(jìn)行預(yù)應(yīng)力階段和使用階段主梁截面的強(qiáng)度，正應(yīng)力及主應(yīng)力的驗(yàn)算。下部結(jié)構(gòu)采用以鉆孔灌注樁為基礎(chǔ)的墩柱，并分別對(duì)橋墩和樁基礎(chǔ)進(jìn)行了計(jì)算和驗(yàn)算。主要依據(jù)《公路鋼筋（JTGD062-2004）,《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)JTGD60—2004（）在此，對(duì)老師和同學(xué)們表示衷心的感謝。由于公路橋梁工程技術(shù)的不斷進(jìn)步，技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的不斷更新，加之本人能力所限，設(shè)計(jì)過(guò)程中的錯(cuò)誤和不足再所難免，敬請(qǐng)各位老師給予批評(píng)指正。第1章.橋梁設(shè)計(jì)基本資料濱德高速K72+943.5氣候條件山東氣候?qū)倥瘻貛Ъ撅L(fēng)氣候類(lèi)型。降水集中、雨熱同季，春秋短暫、冬夏較長(zhǎng)。年11～14℃，由東北沿海向西南內(nèi)陸遞增，膠東半島、黃河三角洲年均在12℃14℃14℃1℃，724℃遞增27℃左右。極端最低氣溫在零下11～20℃之間，極端最高氣溫36～43℃。全180220600，3～5100旱象。地質(zhì)資料1（Q4al12.70m，7.5m松散，可塑，稍濕，以亞粘土為主，表層為灰土墊層。2（Q4al11.20～11.70m1.00～3.80m黃色，可塑，濕，光滑，中等韌性，中等干強(qiáng)度。3（Q4al5.70～7.20m6.00～4.00m色、灰褐色，中密，濕，搖震反應(yīng)迅速，低干強(qiáng)度，低韌性。4（Q4al1.70～4.00m4.00～3.20m密實(shí)，飽和，以石英、長(zhǎng)石、云母為主，級(jí)配良好，分選性差，磨圓度較高。5（Q4al：層底標(biāo)高-3.80～-2.80m，4.50～7.80m褐色，可塑，濕，稍有光滑，中等韌性，中等干強(qiáng)度，局部夾亞砂土薄層。6（Q4al：層底標(biāo)高-6.10～-5.50m，1.70～3.30m色，可塑～硬塑，濕，光滑，高干強(qiáng)度，中等韌性。7（Q2+3al+pl-10.30～-10.00m4.20～4.50m灰黃色，密實(shí)，飽和，以石英、長(zhǎng)石、云母為主，級(jí)配良好，分選性差，磨圓度較高。8（Q2+3al+pl-11.30～-11.00m1.00m褐色，可塑，濕，光滑，中等干強(qiáng)度，中等韌性。9（Q2+3al+pl：未揭穿，厚度≥29.00m?；液稚?，密實(shí)，和，以石英、長(zhǎng)石、云母為主，級(jí)配良好，分選性差，磨圓度較高?？辈靺^(qū)在勘察深度范圍內(nèi)，地下水為第四系孔隙潛水-微承壓水，勘察期間地下水84.19mg/L，S042-84.05mg/L，HCO3-372.22mg/L，無(wú)侵蝕性CO2條款（按環(huán)境Ⅱ類(lèi)）判定，地下水對(duì)砼結(jié)構(gòu)在干濕交替與長(zhǎng)期浸水條件下均無(wú)腐蝕性；地下水對(duì)砼結(jié)構(gòu)中鋼筋在干濕交替條件下有弱腐蝕性，在長(zhǎng)期浸水條件下無(wú)腐蝕性。1層次巖性層底標(biāo)高（m）容許承載力值（kpa）1素填土12.70/2亞粘土11.20～11.701203亞砂土5.70～7.201304粉砂1.70～4.001305亞粘土-3.80～-2.801706粘土-6.10～-5.501807粉砂-10.30～-10.002008亞粘土-11.30～-11.001309細(xì)砂未揭穿240層次巖性樁尖土極限承載力（kpa）樁周土極限摩阻力（kpa）抗剪強(qiáng)度C（kpa）φ（度）1素填土/30//2亞粘土/40//3亞砂土20040526.74粉砂40040432.75亞粘土500401118.26粘土60055//7粉砂70045530.78亞粘土30045//9細(xì)砂90050729.73基土各土層比例系數(shù)mm0層次巖性m0（KN/m4）1素填土/2亞粘土50003亞砂土60004粉砂70005亞粘土100006粘土120007粉砂80008亞粘土40009細(xì)砂12000設(shè)計(jì)規(guī)范中華人民共和國(guó)交通部部頒標(biāo)準(zhǔn)：（JTGD60-2004）（JTGD62-2004）（JTJ024-85）（JTJD61-2005）（JTJ004-89）第2章 橋型設(shè)計(jì)方案根據(jù)現(xiàn)橋位地形、水文條件，并綜合考慮工程的經(jīng)濟(jì)性和施工難易程度，本橋橋T橋型方案來(lái)進(jìn)行方案比（錐型錨具）基本構(gòu)造布置設(shè)計(jì)資料橋梁跨徑及橋?qū)?0m（墩中心距1204主梁全長(zhǎng)：29.94m，—13m+20.5m=14m；計(jì)算跨徑：28.86m。1.7m；下部構(gòu)造為柱式墩身，肋板式橋臺(tái)，樁基礎(chǔ)；采用簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)施工。4*30T4*302.1設(shè)計(jì)荷載2.99kN/m。材料及工藝本橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁橋，錐形錨具；混凝土：主梁采用50號(hào)混凝土，橋面鋪裝用30號(hào)混凝土；（JTGD62—2004）的ф15.2fpk=1860MPa。簡(jiǎn)支梁的優(yōu)點(diǎn)是構(gòu)造、設(shè)計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)單，受力明確，缺點(diǎn)是中部受彎矩較大，并且的情況方案二：鋼筋混凝土箱形拱橋方案簡(jiǎn)介本方案為鋼筋混凝土等截面懸鏈線(xiàn)無(wú)鉸拱橋。全橋分兩跨，每跨均采用標(biāo)準(zhǔn)跨60mU尺寸擬定1/81.2m。8 108 8881088168 108 88810881688208101201022084682.2120102208468140cm。動(dòng)棒的要求，一般需有10cm，若采用附著式震搗器分段震搗，可減少為8cm,取8cm。10～16cm，16cm。10cm。蓋板：有鋼筋混凝土板和微彎板兩種型式，最小厚度6～8cm,這里取8cm?，F(xiàn)澆頂部混凝土厚度：一般不小于10cm，這里取10cm。6cm。橋面鋪裝及縱橫坡度0.10m2.0%。為了φ10cm0.6%。施工方法采用無(wú)支架纜索吊裝施工方法，拱箱分段預(yù)制。采用裝配——整體式結(jié)構(gòu)型式，分階段施工，最后組拼成一個(gè)整體?？偨Y(jié)了大噸位支座，日后維護(hù)費(fèi)用要增加。（比較方案）90m空心矩形截面墩身、肋板式橋臺(tái)，樁基礎(chǔ)；采用掛籃懸臂澆筑施工。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋外型美觀(guān)，是目前公路大跨徑橋梁中經(jīng)常采用的橋型之一，尤其是墩身高度很高時(shí),更能體現(xiàn)出它的優(yōu)勢(shì)。該橋型連續(xù)，行車(chē)舒適；但上部T70m，28m資規(guī)模、和考慮施工的難度，本橋不適合于修建連續(xù)剛構(gòu)橋。方案的最終確定：經(jīng)考慮，簡(jiǎn)直梁的設(shè)計(jì)較簡(jiǎn)單，受力的點(diǎn)明確，比較適合初學(xué)者作為畢業(yè)設(shè)計(jì)用，因此我選著了方案一。第3章 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)資料及結(jié)構(gòu)布置設(shè)計(jì)資料橋梁跨徑及橋?qū)?0m（墩中心距離主梁全長(zhǎng)：29.94m；28.86m；橋面凈空：凈—11m+20.5m=12m；設(shè)計(jì)荷載公路I級(jí)，每側(cè)防撞欄重力的作用力為2.99KN/m。材料及工藝混凝土：主梁用C50，橋面鋪裝用C30。（JTGD62—2004）的ф15.2fpk=1860MPa。12mmHRB33512mmR23570mm77mm設(shè)計(jì)依據(jù)（JTGB01—2003）（JTGD60—2004）（JTGD62—2004）基本計(jì)算數(shù)據(jù)（見(jiàn)表3.1）橫截面布置主梁間距與主梁片數(shù)很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。翼板的寬度為2000mm,由于寬度較大，為了保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁2.13.1名稱(chēng)項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)土立方體軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)cu,kEcfckftkfcdftdMPa503.4510432.42.6522.41.83短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力0.7f'ckMPa20.72容許拉應(yīng)力0.7f'tkMPa1.757持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)荷載組合容許壓應(yīng)力0.5fckMPa16.2容許主壓應(yīng)力0.6fckMPa19.44短期效應(yīng)組合容許拉應(yīng)力st0.85pcMPa0容許主拉應(yīng)力0.6ftkMPa1.59鋼絞線(xiàn)抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度最大控制應(yīng)力Epfpd0.75fpkMPa18601.9510512601395容許壓應(yīng)力容許拉應(yīng)力0.65fpkMPa1209材料重度標(biāo)準(zhǔn)荷載組合1KN/m25容許壓應(yīng)力2KN/m23容許主壓應(yīng)力3KN/m78.5無(wú)量綱5.651）主梁高度預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁橋的主要高度與其跨徑之比通常在1/15—1/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比2）主梁截面細(xì)部尺寸面板承受車(chē)輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿(mǎn)足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度110mm，185mm彎矩。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)置孔道的構(gòu)造1/1510%—20%為合適。主梁立面圖主梁立面圖3.1按照以上擬訂的外形尺寸就可以繪出預(yù)制梁的跨中截面圖（見(jiàn)圖2.2）跨中截面圖3-23）計(jì)算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特征列表計(jì)算見(jiàn)表1.2。3.2分塊名稱(chēng)分塊面積i（cm2)緣距離yi(cm)距SiAiyi(cm3)矩diysyi（cm)慣矩IAd2x ii（cm4)IIiIx(cm4)(1)(2)(3)(4)(5)2（7（）+（6）①22005.51210022183.356.837105227.587127411②30013.54050937.548.83715310.67716248③208580.5167842.53357024-18.176883604045386④165146.33324144.91101.7-8411642401188385⑤90016014400030000-97.67858548687294865650352137.421806914橫截面沿跨長(zhǎng)變化到與馬蹄等寬，主梁的基本布置到這里就基本結(jié)束了。橫隔梁的布置6.75m。主梁作用效應(yīng)計(jì)算恒載內(nèi)力計(jì)算1）主梁g10.5652514.125KN/m2）橫隔梁

g1.490.155250.975KN/m2 28.86

g320.9751.950KN/m3)橋面鋪裝 8cm混凝土鋪裝：0.08132526(KN/m)

若將橋面鋪裝均攤給七片主梁，則：g(4)(2614.95)/75.85(KN/m)4）欄桿 若將兩側(cè)防撞欄均攤給七片主梁，則：g(5)4.992/71.426(KN/m)作用于邊主梁的全部恒載g為g6gi55566N作用于中主梁的恒載強(qiáng)度為恒載內(nèi)力主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：M1glx1gx2 Q1glgx 2 2 2l=l=28.86mMx=al(1-a)x=al(1-a)a(1-a)a1-aa1-a3.33.3作用效應(yīng)跨中xl2四分點(diǎn)xl4變化點(diǎn)xl8支點(diǎn)x0彎矩（KN.m)2297.411723.01005.10剪力(KN)0160.3240.48320.6活載內(nèi)力計(jì)算沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù)的頻率。簡(jiǎn)支梁橋的頻率可采用下列公式估算：2l2mc3.14 3.452l2mc3.14 3.4510100.2181228.662 2.281103GmcgG

22.3761039.81

2.281103

(Kgm)根據(jù)本橋的基頻，可計(jì)算出汽車(chē)荷載的沖擊系數(shù)為：0.1767Inf0.01570.2041）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc本橋跨中內(nèi)設(shè)5道橫隔梁，具有可靠地橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：B 14l

0.4850.5(屬于窄橋）計(jì)算橫向分布系數(shù)荷載位于跨中時(shí)，按偏心壓力法計(jì)算n=7a1=6m,a2=4m,a3=2m,a4=0m,a5=-2m,a6=-4m,a7=-6mia2=62422206242222m2i1#梁1/762/1120.46

1/762/1120.18x/0.46=(2×6-x)/0.18 x=8.6254×30m4×30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋施工圖設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（）畢業(yè)設(shè)計(jì)（）PAGEPAGE14PAGE15PAGE1515m 1n1nn

n

n ncq 2 q 2 q1

q3

q5 q6111xx

x

x x2x q1 q2

q3

q5 q62#梁

10.468.6256.8255.5253.7252.4250.62528.6250.74 1/742/1120.29x=2×6=12

1/742/1120m 1n1nn

n

n ncq 2 q 2 q1

q3

q5 q6121xx

x

x x2x q1

q3

q5 q610.291210.28.97.15.842120.583#梁 1/722/1120.18 1/722/1120.11x/0.18=(x-2×6)/0.11 x=30.9m 1n1nn

n

n ncq 2 q 2 q1

q3

q5 q6131xx

x

x x2x q1

q3

q5 q610.1830.929.127.82624.722.9230.90.474#梁4147

10.1437m 1n1nn

n

n ncq 2 q 2 q1

q3

q5 q6141xx

x

x x2x q1

q3

q5 q610.143620.43 當(dāng)荷載位于支點(diǎn)時(shí)1如圖，按《橋規(guī)》在橫向影響線(xiàn)上確定的最不利荷載布置位置4×30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支4×30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋施工圖設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（）畢業(yè)設(shè)計(jì)（）PAGEPAGE54PAGE53PAGE5317

m 110.10.55oq 2

m 110.110.350.73oq 23，4，5，62對(duì)于7號(hào)梁：m 110.110.55oq 23.4橫向分布系數(shù)跨中支點(diǎn)1mcq=0.74moq=0.552mcq=0.58moq=0.733mcq=0.47moq=0.734mcq=0.43moq=0.73567m0q0.55計(jì)算最大彎矩和最大剪力qk10.5KN/m

/，

1.

36跨中截面的最大彎矩和最大剪力28.86m剪力影響線(xiàn)彎矩影響線(xiàn)0.740.740.740.74M汽l2 1 2 2L/2 彎 矩 影 響 線(xiàn) 面 積

w 8 8

102.67mM11qkwkyq21.20410.7410.5102.672807.1652747.93KNmL/2剪力影響線(xiàn)面積

w1128.660.53.58m22 2Q11.20410.7410.53.581.22800.5q2183.17KN四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力0.750.750.25剪力影響線(xiàn)5.3745.374彎矩影響線(xiàn)0.740.740.740.74M1 ab ab L/4彎矩影響線(xiàn)面積

w l 77m2 l 2 32M11qkwkyq41.20410.7410.5772805.3742060.99KNm剪力影響線(xiàn)面積w13l075

28.8

m282 4 811qkw.2kyq41.20410.7410.58.061.22800.75299.92KN（L/8）0.1250.1250.875剪力影響線(xiàn)3.13彎矩影響線(xiàn)0.55

0.6450.740.74M0.6450.740.742

.

0.55L/8彎矩影響線(xiàn)面積

w1l3.1344.85m22M11qkwkyq41.20410.64510.544.852803.131046.3KNmL/8剪力影響線(xiàn)面積

w17l0.87510.97m22 811qkw.2kyq41.20410.64510.510.971.22800.875317.76KN4）1.01.0剪力影響線(xiàn)0.740.740.740.55 0.55M汽w1l114.33m2211qkw.2kyq41.20410.7410.514.331.22801433.42KN主梁效應(yīng)作用組合3.5序號(hào)荷載類(lèi)別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)VmaxVmaxVmaxVmax1恒載作用2297.401723.0160.31005.1240.48320.62汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù)）2747.93183.172060.99299.921046.3317.76433.423汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)沖擊系數(shù)）2187.35145.801640.55238.74832.85252.94345.004標(biāo)準(zhǔn)組合（汽）2187.35145.801640.55238.74832.85252.94345.005短期組合（0.7）1923.55128.221442.69209.94732.41222.43224.426極限組合1.0（1.2恒+1.4）5819.17204.12436.437526.602372.11642.69867.72鋼筋面積的估算及鋼束布置受壓翼緣有效寬度bf的計(jì)算按《公路橋規(guī)》規(guī)定，Tbf，取下列三者中的最小值:(2)2000mm；(3)(b2b12h')bb為承托長(zhǎng)度，這里承托長(zhǎng)度b0，h'為受壓區(qū)翼緣h f h h ffh懸出板的厚度，h'可取跨中截面翼板厚度的平均值，即fh

'f(b2b12h')1502400121853170fh f所以，受壓板翼緣的有效寬度bf=2000mm預(yù)應(yīng)力鋼筋面積估算按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。可得跨中截面所需的有效預(yù)加力為NpeMs/W0.7ftk(1ep)

（或荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值有：A W設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為ap100mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為epybap1076100976mm；鋼筋估算時(shí)，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來(lái)計(jì)算，由表一

IyW Iyb

1091076

202.67106

mm2

；所以有效預(yù)加力為Ms0.7f

106

N W

202.6710 2.88106N

預(yù)加力鋼筋的張拉控制應(yīng)力pe 1A

epW

1 565000

976202.67106con0.75fpk0.7518601395MPa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為Npe

2.88106 2

con

2581mm0.81395紋管成孔。3.3.3跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。參考已有的設(shè)計(jì)圖紙并按《公路橋規(guī)》中的構(gòu)造要求，對(duì)夸張那個(gè)截面預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行初步布置（如圖）錨固面鋼筋束布置N1，N23.6鋼筋布置圖其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算1、2 1、鋼束彎起形狀、彎起腳及彎曲半徑。采用直線(xiàn)段中接圓弧曲線(xiàn)的方式彎曲；為使NNN0RN1=45000mm；RN21、2 2N3號(hào)鋼束為例，其彎起布置如圖所示。200 267 直線(xiàn)段 200 267 直線(xiàn)段 彎止點(diǎn)導(dǎo)線(xiàn)點(diǎn)242298 Lz Lb1 Lb2LdLw Xk 38880/22300 1600600 1003.7鋼筋彎起布置圖Ldccot0Ldccot0=2525mmLb2RtanLb2Rtan=1180mm2 2LwLdLb2=2525+1180=3705mmXk=（38880/2+312）-3705=11177mm根據(jù)圓弧切線(xiàn)的性質(zhì)，彎起點(diǎn)沿切線(xiàn)方向至導(dǎo)線(xiàn)點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線(xiàn)點(diǎn)水平距離相等，所彎止

Lb1Lb2cos0=1165mm

xkLb1Lb2=11177+1165+1180=13522mm。同理，可以計(jì)算N1、N2的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯于下表：3.6鋼束號(hào)c（mm）彎起角θ0（°）彎起半徑R（mm）（mm）xk（mm）彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離（mm）N1151084500015618068846N2800830000256747012163N340081500031211177135223、各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算N3iaiaci及該點(diǎn)處鋼束的傾角i，式中aa100mmci為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。ici及i，即當(dāng)(xixk0時(shí)，ici0,故aia100mm;0當(dāng)0xixkLb1Lb2時(shí)，ici及i按下式計(jì)算，即ciR

,isin1(xixk)R2R2(xixk)2(ik)(1b2)i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線(xiàn)段此時(shí)io8,i按下式計(jì)算，即iikb2tn0各截面鋼束位置ai及其傾角見(jiàn)下表：3.7面鋼束編號(hào)x（mm）Lb1+Lb2（mm）（xixkmm）ci（mm）ai=a+ci（mm）xi=0N11806704000100N274704693N3111772345L/4截面xi=9720mmN118067040xi－xk＞Lb1+Lb28418518N2747046930＜xi－xk＜Lb1+Lb20.7052102N3111772345負(fù)值未彎起00100截面xi=9720mmN118067040xi－xk＞Lb1+Lb289681068N2747046930＜xi－xk＜Lb1+Lb27.34225125N3111772345負(fù)值未彎起00100面xi=19440mmN118067040xi－xk＞Lb1+Lb2814881588N274704693xi－xk＞Lb1+Lb28764864N3111772345xi－xk＞Lb1+Lb283564564、鋼束平彎段的位置及平彎角N3鋼束平彎示意圖 跨中截N2鋼束平彎示意圖 面中心線(xiàn)、N2、N3N2、N3N2、N3彎段有兩段曲線(xiàn)弧，每段曲線(xiàn)弧的彎曲角為

6388000

093.3.4 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量：在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。

，則有h0220Mdfcdbf'0hha1700801620mm。先假定為第一類(lèi)h0220Mdfcdbf'0f 22.4MPa b'2000mmXx=82.3mm＜h'=185mm。Md5819.17106KN.m；cd f f則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為As

fcd

b'xfffsdf

pdAp

22.4200082.312602940280

1068mm2518HRB335As1727mm。在梁底布置成一排其287.5mm，as45mm.圖3.8非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。（1）主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力根據(jù)計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T1600mm（2）橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營(yíng)階段此時(shí)主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T2000mm。3.8分塊名稱(chēng)分塊面積Ai（mm2）Yi（mm）Si=Aiyi（mm3）Ii（mm）4x=Ai（yu－y）2mm4iＩ=Ｉi+Ｉx（mm4）混凝土全477×103728.1347.3×182.95－5.3-0.134×109截面106×109非預(yù)應(yīng)力（αES－1）158037.029×0-918.61.978×109鋼筋換算=2.34×103S106面積預(yù)留管道—3××1580—44.1450-904.9-2.879×109面積702/4=－27.9×106×103凈截面面An=451.44×yun=753=340.184182.95-1.035×109181.915 ×積103×106×109109持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1）正截面承載力計(jì)算2）x先按第一類(lèi)T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，可得混凝土受壓區(qū)高度x，x

fpdApfsdAs12602940280106889.4mmhf'185mmfcdb'f

22.42000T3）正截面承載力計(jì)算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的見(jiàn)圖，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊距離（a）為afpdApapfsdAsas1260294010028010684595.9fpdApfsdAs 126029402801068所以 h0ha170095.91604.1mm截面抗彎承載力x2Mfb'x(h )22.4200089.4(1604.189.4x2

)6245.5841060Md(5819.17kNm)u cdf 0 2(4)斜截面抗剪承載力計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即0.51032ftdbh00Vd0.51103

fcukbh0式中的Vd為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，這里fcu,kfcu,k50MPab150mmh0為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的截面）至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面下緣的距離為fsdAsas12602940504.7280106845470.4mmfpdApfsdAs 29402801068h0ha1700470.41229.6mm22=1.25。帶入上式得

fcu,kbh00.51103

1501229.6652.1kN642.96kN計(jì)算表明，截面尺寸滿(mǎn)足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按式13—8即r0vd≤vcs+vpd 其中：a1為異號(hào)彎矩應(yīng)力提高系數(shù)，a2=1.25；a3為受壓翼緣的影響系數(shù)a3=1.1。箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，fsv=280MPa，間距Sv=200mm，則Asv=2×78.54=157.08mm2。故ρ所以，Vcs=668.135KN,Vpd= 0.75×10-3×1260×2940×0.089=247.269KN。Vcs+Vpd=915.404KN＞r0vd=642.96KN。所以變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿(mǎn)足要求。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲(chǔ)備，未予考慮。（2）斜截面抗彎承載力一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失l1由l1o1e(x)其中x=l/2+d d為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線(xiàn)的水平距離；,k分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，由附表2-5查的0.25k0.0015。3.9跨中截面摩擦應(yīng)力損失l1計(jì)算鋼束編號(hào)θxkx1(kx)con(MPa)l1(MPa)（°）弧度N180.13960.034919.5270.02930.0622139582.58N212.1450.21200.053019.6540.02950.08151395104.486N312.1450.21200.053019.7380.02960.08161395104.625平均值97.233.10各設(shè)計(jì)控制截面l1平均值截面跨中L/4L/8(變化點(diǎn))支點(diǎn)σl1平均值（MPa）92.7754.0625.040．50錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（l2）計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線(xiàn)布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后摩阻的影響。llEp/dlf

式中的l為張拉端錨具變形值，由附表2-6查得夾片式錨具頂壓張拉時(shí)l4mm；d為單位長(zhǎng)度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失，d0ll;0為張拉端錨下張拉ll0l1；l為張拉端至錨固端的

lf

llf

lx處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反阻摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失x(l2)按下式計(jì)算，即x(l2lfx式中的lf

為張拉端由錨具變形引起的考慮反阻摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失，2dlf。3.11鋼束編號(hào)σ0=σconσl1（MPa）σl=σ0－σl1（MPa）l（mm）△σd=（σ0－σl）/l（MPa/mm）lf（mm）N1139582.581312.42144620.00571011688N21395104.4861290.51145750.00716910431N31395106.6251290.38146380.00714710447截面鋼束編號(hào)X（mm）lf（mm）σl2（MPa）各控制截面σl2平均值（MPa）跨中截面N11446211688133.48X＞lf截面不受反摩阻影響0N21457510431149.56N31463810441149.33L/4N172979124.8170.9634.2546.29N274107992.8195.1814.23N374738018.9194.5413.24L/8N13714.56877.6226.82104.3296.65N23827.55983260.7493.94N33890.56021.8259.0691.69支點(diǎn)截面N11321324880.9480.3979.93N22451161280.8379.92N33081163080.7779.48預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（l4）對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取L/4l4m1EPpc2m式中 張拉批數(shù)，m=3；pc

A

pI

3796.25103103

3796.25103959.72282.847109

所以l4m1EPpc315.8217.1133.19MPa2m 23鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（l5）l50.52

fpk

0.26pe式中 ——張拉系數(shù)，采用超張拉，取=0.9——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛鋼絞線(xiàn)，取=0.3；pe——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，peconl1l2l4

l/4截面的peconl1l2l4139554.0646.2933.191261.46MPa 所以l50.90.3(0.521261.460.26)1261.4631.56MP1860混凝土收縮、徐變引起的損失（l6）混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算，即l6u)su,t0)Ppu,t0)115ps式中es(tu,t0)、(tu,t0)——加載齡期為t0時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值；t0——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有

logt0log28

，則可得到t020d對(duì)于二期恒載G2的加載齡期t0，假定為t090d。75%2Acu26648006482205，由此可查表12-3并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為(tu,t0)(tu,20)1.784,(tu,t0')(tu,90)1.32;混凝土收縮應(yīng)變終極值為es(tu,20)2104pcl/4NPIMG1MG2所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值?？紤]到加載齡期不同，MG2按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)(tu,t0')/(tu,20)。計(jì)算NPI和MG1引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算MG2引起的應(yīng)力時(shí)采用第二階段截面特性。

NpIAn

NpIe2p)In

MG1Wnp

(tu,90)(tu,12)

MG2W0p3730.981033730.9810311232

2297.4106

1.32697.5106451.441038.54MPa

218.069109

2.484108

1.78

2.874108pc,l/4(

NpIAn

NpIe2p)In

MG1Wnp

(tu,90)(tu,12)

MG2W0p3708.691033708.6910311232

2297.4106

1.32697.5106451.441037.21MPa

218.069109

2.484108

1.78

2.874108所以pc8.547.2127.88MPaApAsA

29401068893.827103

未計(jì)構(gòu)造鋼筋影響)ps1

e2psi2

1

e2ps

l/4截面的平均值計(jì)算，則有

epsApepAses29401132.610681187.61147.3mmApAs 29401068截面

epsApepAses2940973.710681189.71033.7mmApAs

29401068所以eps1090.5mm；Io323.488109mm4ps11090.52/(323.488109/893.827103)4.29將各項(xiàng)代入即得l6tu)stu,t0)Pptu,t0)115ps0.9(1.9510521045.657.882.18)1150.004484.29

95.07MPaσLI=σL1+σL2+σL4（MPa）使用階段σpLIσL5σL6(MPa)（MPa）σLIσL2σL4σLIσL5σL6σLＩＩ預(yù)加力階段σpＩ=σcon－σLI使用階段σpLII=σcon－σLI－σLＩＩ跨中截面92.77033.19125.9631.5695.07126.631269.041142.41L/4截面54.0646.2933.19133.5431.5695.07126.631261.461134.83L/8截面25.0490.3933.19148.6231.5695.07126.631246.381119.75支點(diǎn)截0．50137.4933.19171.1731.5695.07126.631223.831097.2面應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣：tNpINpIepnMG1An Wnu Wnu下緣：tNpINpIepnMG1An Wnb Wnb階段的截面特性，代入上式得t

NpINpIepnMG1An Wnu Wnu3730.981033730.9810311232297.4106798.559103

108

108

0.75MPa(壓)t

NpINpIepnMG1An Wnb Wnb3730.981033730.9810311232297.4106

798.559103)

2.281108

2.281108

)

0.7f'ck(

0.7

20.72MPa0.2%的縱向鋼筋即可。（2）支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計(jì)算圖式，預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特性等的變化情況。持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算：MG12654.13kN.mMG2MQ1759.82kNm,跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為NpIINpIIepnMG1MG2MQAn Wnu Wnu W0u103(872.551103

2916.9410310688 5.0878

2654.131065.087108

270.031065.241085.87MPa0.5fck0.532.416.2MPa持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算2MQ6.11MPaW0p

pIIEPkt1185.175.6526.111219.70MPa4蓋梁的計(jì)算荷載計(jì)算上部構(gòu)造恒載592.579KN，74109.525KN，286.66KN。蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算q1q2q3q4q5488.38KN計(jì)算見(jiàn)表3.1，計(jì)算見(jiàn)圖示3.1400400150 580 100400400150 580 100702002002002002002004.14.1截面編號(hào)自重（KN）彎矩（KN.m)剪力(KN)VV1—1q135.63M112.19-35.65-35.652—2-71.9-71.93—3q376.5-148.4-148.44—4276.25276.255—5467.9700荷載計(jì)算力法。I單列車(chē)、對(duì)稱(chēng)布置（見(jiàn)圖3.2）時(shí)：170260350.529420.2647p/2 p/2

公路I級(jí)2#2#0.52943#0.47064#5#6#0.47060.52944.2雙列車(chē)對(duì)稱(chēng)布置（見(jiàn)圖3.3）時(shí)；170260.529420.2647351/2(0.55880.3824)0.4706p/2 p/2

p/2

p/2

公路I級(jí)1，7#2#3#4#5#6#

0.44120.5588

0.38240.55880.6176

0.55880.44124.3三列車(chē)對(duì)稱(chēng)布置（見(jiàn)圖3.4）時(shí)；170.3529/20.1765261/2(0.64710.2941)0.4706351/2(0.70590.5294)0.6131p/2

p/2

p/2

p/2

p/2

p/21# 0.35922#0.64713#4#5#6#7#

0.29410.7059

0.52940.4706

0.47060.5294

0.70590.2941 0.64710.35924.4單列車(chē)非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)（3.5e.雙列車(chē)非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)（f.三列車(chē)非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)（p/2

180

p/2p/2p/2180p/2130p/2p/2180 p/2130p/2180p/2130p/22002002004.5單列車(chē)時(shí)：i知：n=7,l=4.09,2a281.02則：i14.095.040.39481 7 81.0214.093.360.31252 7 81.0214.091.680.2277

10.14293 7 81.02 4 750.14290.08650.056470.14290.25190.109雙列車(chē)時(shí)：

60.14290.16960.026711.545.040.2387 11.543.360.20681 7 81.02 2 7 81.0211.541.680.1748

10.14293 7 81.02 4 750.14290.03190.11170.14290.09580.0471三列車(chē)時(shí)：i知：n=7,l=0.99,2a281.02i

60.14290.06390.07910.995.040.2045 10.993.360.18401 7 81.02 2 7 81.0210.991.680.1634

10.14293 7 81.02 4 750.14290.02050.122470.14290.06160.0813

60.14290.04110.10182)按順橋向荷載移動(dòng)情況，求得支座荷載反力的最大值（3.61.00010.5KN1.00010.5KN/m268KN

4.6B28.86210.5280580.93(KN)22B2580.931161.86(KN)B28.8610.5280430.465(KN)22B860.93(KN)）可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（ii3.2。4.2荷載橫向分布情況I（KN）計(jì)算方法系數(shù)單孔雙孔BRiBRi對(duì)稱(chēng)布置單列車(chē)10430.4650580.930200030.2647108.461145.98240.4706192.828259.53650.2647108.461145.98260007000雙列車(chē)10860.9301161.860180.461243.322385.657519.072502.026675.6980.4706385.657519.072180.461243.3227000三列車(chē)I1291.395216.9631742.79292.019578.485778.60830.6177759.3081021.985578.485778.608759.3081021.98560.4706578.485778.60870.1765216.963292.0194.2荷載橫向分布情況I（KN）計(jì)算方法荷載布置系數(shù)單孔雙孔BRiBRi非對(duì)稱(chēng)布受壓法計(jì)算）單列車(chē)430.465161.769580.93217.732128.047172.3440.227793.3125.57758.55378.80923.10931.105-10.94-14.72570.109-44.663-60.114雙列車(chē)0.2387860.93195.6151161.86263.286169.473228.130.1748143.249192.804117.107157.61950.11190.965122.43364.74187.13770.047138.59851.951三列車(chē)1291.395251.3821742.79338.3450.184226.182304.428200.859270.345175.66236.428150.46202.511125.138168.42870.081399.938134.511各梁永久荷載、可變荷載反力組合：

11.204（單位：KN）編號(hào)荷載情況1#R12#R23#R34#R45#R56#R67#R7橫載573.315592.579592.579592.579592.579592.579573.315I369.696985.7181293.833985.7181293.833985.718369.696稱(chēng)428.344385.406342.257299.318256.379213.23170.291 943.0111578.2971886.4121578.2971886.4121578.297943.011 1001.659977.985916.836891.897848.958805.809743.606雙柱反力計(jì)算表見(jiàn)表3.4當(dāng)荷載組合6時(shí)，立柱反力最大。由荷載組合6控制設(shè)計(jì)。4.4組合情況計(jì)算式反力Gi(KN)組合（943.0118.291578.2976.611886.4124.931578.2973.25277111/55196.87組合（1001.6598.29977.9856.61916.8364.93891.8973.25879161/53400.016，6

5196.87R1 R2 R3 R4 R5 R6 R71300130020020020020020020010010070400400G1G2 各截面彎矩計(jì)算式M—=0M—=R10.75943.011

0.75=-707.26

4.7M—=-R12.4G10.75R20.75450.7M—=-R15.65R24G24R32=-1685.4-2889.8+15569-1907.2=17999.83各截面剪力計(jì)算截面剪力計(jì)算截面— Q左=0 Q右=943.011KN— Q左= Q右=943.011KN— Q左= 943.011KN Q右=G1-R1=5218KN— Q左=5218KN Q右=4315KN— Q左=4315KN Q右=3105KN橋墩墩柱計(jì)算120cm，混凝土為20號(hào)，采用I級(jí)鋼筋。荷載計(jì)算恒載計(jì)算蓋梁自重（半根蓋梁）304.8KN；作用在墩柱底面的橫載垂直力為：N1/24109.525+304.8+256.2=2615.76KN活載計(jì)算（1）I單孔荷載、單列車(chē)時(shí)；B1=0,B2=497.472KN B1+B2=497KNTT=(550+200)0.1=75KN30%T=5500.3=165KN雙孔荷載、單列車(chē)時(shí)；B1=355.932KN B2=257.317KN 相應(yīng)的制動(dòng)力：T=(550+200)0.1=75KN<165KN）I

4093251.1296502110.129

0.73696502110.2631409單列車(chē)409單列車(chē)650154單列車(chē)6504.8（4）荷載組合最大最小垂直反力時(shí)，計(jì)算見(jiàn)表3.54.5編號(hào)荷載情況最大垂直反力最小垂直反力iBiiBiI單列車(chē)1.129692.358-0.129-79.109雙列車(chē)0.7369903.8060.2631322.692

4.6荷載情況墩柱頂反力計(jì)算Bi(1)垂直反力水平對(duì)墩頂中心彎矩B1B2B3上部+蓋梁2359.56汽車(chē)單孔三列9940.7369732.4790732.47982.5183.1294.05截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算作用于墩柱頂?shù)耐饬MHMHd=150cm4.9

水平力：H=82.5KN故取用Mmax277.17KN.m作用于墩柱底的外力Nmax3263.366256.23519.566KNNmin3092.039256.23348.239KNMmax277.1782.55.8755.67KN截面配筋計(jì)算：20號(hào)[a]=7000KPa，1216[g]=135000KPagA24.13cm2。g雙孔荷載，最大垂直力時(shí)；墩柱按軸心客觀(guān)存在壓構(gòu)件計(jì)算 Nmaxnn （AmA）ngn式中：=0.96，AR21.767m2，m=17n

2027.75KPa[]n 67730） a單孔荷載，最大彎矩時(shí)；按小偏心受壓構(gòu)件計(jì)算。e'oeoe'

Ag

uAg

nu100.14%0.0141R23.147521按圓形鋼筋混凝土截面桿件強(qiáng)度計(jì)算式hh'h

NM'N

e' o (T

o.S)Ao Wo R R121gn'ngn

2KR1Rrg(其中K2KR

h )'1 n hT 1 1 0.9861nu 10.014S 4 4

3.905拉應(yīng)力：

12nu(rg/R) 120.0140.932 2

'3348.239(0.9860.33.905)351.47kPa[h 0.752

zl]650kPa3348.239(0.9860.33.905)4087.85kPa[h

zl]7000kPa

4087.85351.47

1.094104087.8521.0940.750.0539633kPa[g 21.0940.75

]135000kPa柱配筋滿(mǎn)足規(guī)范要求，箍筋可按構(gòu)件要求配置。鉆孔灌注樁直徑為1.5m，混凝土為20號(hào)，采用I級(jí)鋼筋。荷載計(jì)算（1）兩孔恒載反力： N1=4109.525/2=2054.76KN蓋梁恒重反力： N2=304.8KN系梁恒重反力： N3=150KN一根墩柱恒重： 作用于樁頂?shù)暮爿d反力（如圖2.10）N=N1+N2+N3+N4=2765.76KN灌注樁每延米自重：q41.521526.5KNm(已扣除浮力）活載反力：兩跨活載反力 N5=903.806KN單跨活載反力 N6=734.479KN制動(dòng)力T=82.5KN，作用點(diǎn)在支座中心，距樁頂距離為：1/2+0.042+1.5+5.8=7.321m縱向風(fēng)力（不考慮）橫向風(fēng)力（不考慮）（6）作用于地面的反力（地面處（3.11）N5/2 N5/2NNN5NHMNoHoMo最大沖刷線(xiàn)150cmN3N44.10恒載作用示意圖 4.11樁頂外力作用示意圖Mo82.5KN

NmaxNmin

2765.76903.80626.53696.076KN2765.76732.47926.53524.749KNMo183.1282.57.321787.10KN.m樁長(zhǎng)計(jì)算H，則：[N]1Ul

3)2 ii

o o 22 3式中：U—U1.54.7124i40KN/m；=0.75；om—清底截面積，A=R=1.767m2；K2—深度修正系數(shù)，K2=4.0；oh3—一般沖刷線(xiàn)以下深度；R—19N/m3（已扣除浮重代入得：[N]1[4.869(2.643H)40]0.70.81.767[350419(2.643H3)]2=577.541+172.62H樁底最大垂直力為：Nmax

3696.0762.64326.511qH2=3766.142+13.255H故： 3766.142+13.255H=577.541+172.62HH=20.01mH=21m樁的內(nèi)力計(jì)算（m）樁的計(jì)算寬度的計(jì)算b1=kf(d+1)=0.9×(