20m預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱形梁橋設(shè)計(jì)

PAGEPAGE14620m預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱形梁橋設(shè)計(jì)目錄第一部分：設(shè)計(jì)報(bào)告 41前言 51.1設(shè)計(jì)任務(wù) 51.2設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) 51.3任務(wù)要求 52設(shè)計(jì)資料： 52.1工程地質(zhì)水文情況 5HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795088"2.2地質(zhì)質(zhì)情況 5HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795099"3.方案比選選 6HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795100"4設(shè)計(jì)方法 7HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795111"4.1設(shè)計(jì)思思路 7HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795122"4.1.11橫斷面設(shè)計(jì)計(jì) 7HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795133"4.1.22縱斷面設(shè)計(jì)計(jì) 7HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795144"4.1.33粱肋設(shè)計(jì) 8HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795155"4.1.44設(shè)計(jì)資料和和橫截面布置置 8HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795166"4.1.55其他 9HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795177"4.2設(shè)計(jì)感受 9HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795188"5設(shè)計(jì)評(píng)估 9HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795200"6設(shè)計(jì)成果 10HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795211"6.1總的成成果 10HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795222"7總結(jié) 10HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795233"7.1設(shè)計(jì)中中的難點(diǎn)與重重點(diǎn) 10HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795244"7.2改進(jìn)的的地方 10HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795255"8結(jié)束語(yǔ) 10HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795266"第二部分:河溪梁橋設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) 12HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795277"1.行車道板板計(jì)算 12HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795288"1.1懸臂板板荷載效應(yīng)計(jì)計(jì)算 12HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795299"1.1.11恒載效應(yīng)應(yīng)： 12HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795300"1.1.22活載效效應(yīng) 13HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795311"1.2連續(xù)續(xù)板荷載效應(yīng)應(yīng)計(jì)算 13HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795322"1.2.11永久作用用 13HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795333"1.2.22活載效效應(yīng) 15HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795344"1.3內(nèi)力組合計(jì)計(jì)算 16HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795355"1.3.11承載能能力極限狀態(tài)態(tài)內(nèi)力組合計(jì)計(jì)算（基本組組合）： 16HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795366"1.3.22正常使使用極限狀態(tài)態(tài)內(nèi)力組合計(jì)計(jì)算（短期效效應(yīng)組合）：： 16HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795399"1.4行車道板配配筋 17HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795400"2主梁內(nèi)內(nèi)力計(jì)算與配配筋 18HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795411"2.1主梁梁截面幾何特特性的計(jì)算 18HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795422"2.1.11預(yù)制中主梁梁的截面幾何何特性 18HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795433"2.1.22檢驗(yàn)截面面效率指標(biāo)以中跨跨截面為例 19HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795444"2.2主梁恒載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算 20HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795455"2.2.11一期恒載載（預(yù)制梁自自重） 20HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795466"2.2.22二期恒恒載（橋面板板接頭）g2 20HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795477"2.2.33三期恒恒載（欄桿、人人行道、橋面面鋪裝）g3 20HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795488"2.2.44主梁梁恒載匯總 20HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795499"2.2.55恒載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算 21HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795500"2.3主梁活載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算 22HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795511"2.3.11沖擊系系數(shù)的計(jì)算 22HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795522"2.3.22橫向分分布系數(shù) 23HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795566"2.3.33計(jì)算活載載內(nèi)力 27HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795700"3截面設(shè)設(shè)計(jì) 33HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795711"3.1預(yù)應(yīng)力鋼束束（筋）數(shù)量量的確定及布布置 33HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795722"3.1.11首先根根據(jù)跨中截面面正截面抗裂裂要求，確定定預(yù)應(yīng)力鋼筋筋數(shù)量。 34HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795744"3.2截面幾何特特性計(jì)算 38HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795755"3.2.11主梁混混凝土澆筑，預(yù)預(yù)應(yīng)力筋束張張拉（階段一一） 38HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795766"3.2.22灌漿封封錨，吊裝并并現(xiàn)澆頂板5500mm的的濕接縫連接接段（階段二二） 39HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795777"3.2.33三期恒恒載及活載作作用（階段三三） 39HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795788"3.3截面承載載能力極限狀狀態(tài)計(jì)算 47HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795799"3.3.11跨中截截面正截面承承載力計(jì)算 47HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795800"3.3.2斜截面抗剪剪承載力計(jì)算算 47HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795877"3.4預(yù)應(yīng)力損失失計(jì)算 49HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795888"3.4.11摩阻損失σL1 50HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795899"3.4.22錨具變形形損失σL2 50HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795900"3.4.33分批張張拉損失σL4 52HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795911"3.4.44鋼筋應(yīng)力力松弛損失σL5 52HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795922"3.4.55混凝土土收縮、徐變變損失σL6 53HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795933"3.4.66預(yù)應(yīng)力損失失組合： 54HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795944"3.5正常使用極極限狀態(tài)計(jì)算算 55HYPERLIINK\ll"_Tooc31211795955"3.5.11部分預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土構(gòu)構(gòu)件 55HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796000"3.6持久狀況應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算 61HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796044"3.7短暫狀態(tài)應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算 64HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796077"4錨固端端驗(yàn)算 65HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796088"4.1混凝土的局局部承壓承載載力 65HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796099"5橫隔梁梁內(nèi)力計(jì)算 67HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796100"5.1計(jì)算荷荷載 67HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796111"5.2橫隔梁的內(nèi)內(nèi)力影響線 68HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796133"5.3橫隔梁配筋筋 71HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796144"6支座的的選定 72HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796166"6.1確定支座平平面尺寸 73HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796177"6.2確定支座的的厚度 73HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796199"6.3驗(yàn)算支座的的偏轉(zhuǎn)情況 74HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796200"6.4驗(yàn)算支座的的抗滑穩(wěn)定性性 74HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796211"7設(shè)計(jì)資資料 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796222"7.1上部構(gòu)構(gòu)造 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796233"7.2設(shè)計(jì)荷荷載： 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796244"7.3橋墩形形式： 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796255"7.4水文地地質(zhì)條件 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796266"7.5材料 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796277"7.6設(shè)計(jì)計(jì)依據(jù) 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796288"8蓋梁計(jì)算算： 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796299"8.1荷載計(jì)算 75HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796300"8.1.11上部結(jié)構(gòu)構(gòu)恒載見(jiàn)下表表： 76HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796311"8.1.22蓋梁自自重及作用效效應(yīng)計(jì)算 76HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796322"8.1.33可變荷荷載計(jì)算 78HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796333"8.1.44雙柱反力力Gi計(jì)算 82HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796355"8.2內(nèi)力計(jì)算 83HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796366"8.2.11恒載加活活載作用下各各截面的內(nèi)力力 83HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796400"8.3截面配筋設(shè)設(shè)計(jì)與承載力力效核 87HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796411"9橋墩墩墩柱計(jì)算 91HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796422"9.1荷載計(jì)算 91HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796433"9.1.11恒載計(jì)計(jì)算：同前計(jì)計(jì)算得： 91HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796455"9.1.22活載計(jì)計(jì)算 91HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796511"9.1.33雙柱反反力橫向分布布計(jì)算 92HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796522"9.1.44荷載組組合； 93HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796533"9.2截面配筋計(jì)計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算 94HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796544"9.2.11作用于于墩柱頂?shù)耐馔饬?94HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796555"9.2.22作用于于墩柱底的外外力： 95HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796566"9.2.33截面配配筋計(jì)算： 95HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796599"10鉆孔灌灌注樁 96HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796600"10.1荷載計(jì)算 96HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796799"10.2樁長(zhǎng)計(jì)算算 98HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796822"10.3樁身內(nèi)力力及變位置計(jì)計(jì)算 99HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796833"10.3..1局部部沖刷線處PP0，H0，M0計(jì)算 99HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796855"10.3..2樁的各各參數(shù)確定及及α計(jì)算 100HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796866"10.3..3單位“力”作用在局部部沖刷線處，樁樁柱在該處產(chǎn)產(chǎn)生變位計(jì)算算 100HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796877"10.3..4局部沖沖刷線處樁柱柱變位計(jì)算 100HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796899"10.4樁身截面面配筋與強(qiáng)度度驗(yàn)算 103HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796955"10.5樁頂水平平位移驗(yàn)算 104HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796966"致謝 105HYPERLIINK\ll"_Tooc31211796977"參考文獻(xiàn) 106附圖第一部分：設(shè)計(jì)計(jì)報(bào)告梁橋設(shè)計(jì)學(xué)生生：XXX（XXX大學(xué)，土土木工程專業(yè)業(yè)）導(dǎo)師師：XXX摘要：河溪梁橋橋設(shè)計(jì)為20的預(yù)應(yīng)力力混凝土簡(jiǎn)支支箱形梁橋。該該橋采用雙車車道布置。上上部為裝配式式部分預(yù)應(yīng)力力混凝土簡(jiǎn)支支箱梁。為降降低主梁高度度，減少預(yù)應(yīng)應(yīng)力引起的上上拱度，后張張法預(yù)應(yīng)力混混凝土箱梁在在設(shè)計(jì)荷載下下按部分預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)，主梁配筋筋采用預(yù)應(yīng)力力筋和非預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋混合配配筋。下部橋橋墩為鋼筋混混凝土圓形雙雙柱式墩；橋橋墩基礎(chǔ)為單單排雙列鉆孔孔灌注樁基礎(chǔ)礎(chǔ)。橋墩蓋梁梁為連續(xù)墩蓋蓋梁，按簡(jiǎn)支支梁計(jì)算蓋梁梁內(nèi)力及墩柱柱頂豎向反力力。樁基采用用為單排樁形形式。關(guān)鍵詞：箱梁；；后張法；預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土ThedessignooftheeHeXiibriddgeAuthor::XXX(XXX,66118300)Instrucctor:XXXAbstracct:TheeproggramoofHeexiddesignnfor20mprre-strresseddconccretefreesuppoortedboxggirderrbriddge.TThisbbridgeehasTwoddrivewway.TTheuppsideofbrridgeisthhetyppeofassemmblyppartiaalpreestresssedrreinfoorcemeentcooncrettesimmpleuunderppropbboxgiirder..Inorrderttoredducetthegiirder’stalllnesss,redducetthesuuperioorcammberwwhichtheppre-sttresseedcauuses,theppostttenionningppre-sttresseedconncreteeboxgirdeerundderthhedessigneddloaddisddesignnedacccordiingtoothepartiicalppre-sttresseedconncreteeAmeember,,thegirdeeradooptthhemixxedcoomplexxofttheprre-strresseddreinnforciingstteelbbaranndtheenon--pre-sstresssedreeinforrcingsteellbar..Thepierofthhebriidge’sInffrastrructurreistherreinfoorcedconcrreteccircullardiistyleepilllar;PPier’sbeddrockforssingleelineedoubbleroowdriillhooleirrrigattionppileffoundaation..Briddgepiierpllateggirderrisccontinnualppierpplategirdeerwhiichcaalculaatespplatepier’sintternallforcceanddthepier’stoppvertticalforceeaccoordinggtotthesiimplebeam..Pileefounndatioonuseethesingllepillingfform.Keywordds:Boxggirderr;Posttensiioninggconccrete;;Presttresseedconncretee1前言1.1設(shè)計(jì)任務(wù)務(wù)由于河溪中斷各各地方鄉(xiāng)鎮(zhèn)與與城市連通的的唯一要道，常常年靠渡過(guò)河河加之交通量量增長(zhǎng)使得其其成為擁堵及及事故易發(fā)地地段，為了緩緩解交通壓力力，體現(xiàn)二十十一世紀(jì)城鄉(xiāng)鄉(xiāng)改革面貌，特特修建河溪梁梁橋。1.2設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝凝土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62—2004)、《公路橋橋涵設(shè)計(jì)通用用規(guī)范》(JTGD60—2004)。汽車荷載按公路路-Ⅱ級(jí)，人群荷荷載按3KN/，每每側(cè)欄桿、人人行道重量的的作用力分別別為8.5KNN/m計(jì)量。1.3任務(wù)要求求根據(jù)給定的設(shè)計(jì)計(jì)原始資料，擬擬定橋梁類型型、分孔布置置，選擇上部部結(jié)構(gòu)形式（不不同的情況可可采用不同分分孔布置，上上部構(gòu)造形式式）。設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)按設(shè)計(jì)內(nèi)容容要求進(jìn)行，并并控制設(shè)計(jì)進(jìn)進(jìn)度。通過(guò)本本畢業(yè)設(shè)計(jì)，對(duì)對(duì)橋梁設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算理論，計(jì)計(jì)算方法，施施工圖設(shè)計(jì)有有一個(gè)全面的的掌握。完成成的設(shè)計(jì)資料料應(yīng)達(dá)到并符符合施工要求求。2設(shè)計(jì)資料：2.1工程地質(zhì)質(zhì)水文情況“河溪溪工程”地處四川盆盆地東北部，處于川中丘陵區(qū)向川北低山區(qū)過(guò)渡地帶風(fēng)速偏低。氣候自然生態(tài)區(qū)保護(hù)區(qū)構(gòu)溪河5-6月多雨（類似江南的梅雨），7-8月受副熱帶高壓控制，高溫干旱，年降水量較低，無(wú)特大洪水記錄。2.2地質(zhì)情情況巖土土工程大致目目估情況HYPERLINK"/view/54636.htm"地質(zhì)質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單，褶褶皺平緩。地地貌類型單一一，屬中生代代侏羅紀(jì)巖層層，經(jīng)流水侵侵蝕、切割、堆堆積形成的侵侵蝕丘陵地貌貌。河寬約80mm左右，跨構(gòu)構(gòu)溪河支流，兩兩岸土質(zhì)優(yōu)良良，透水性好好，水流常年年較穩(wěn)定。土土層橋位地質(zhì)質(zhì)情況，從上上到下的土層層均為砂土、黏黏性土、砂礫礫。3.方案比選本設(shè)計(jì)有三種方方案，都采用用裝配式，方方案一為裝配配式鋼筋混凝凝土簡(jiǎn)支梁橋橋，方案二為為后張法裝配配式預(yù)應(yīng)力混混凝土簡(jiǎn)支梁梁橋，方案三三為裝配式預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土箱型梁橋。方方案比選是從從施工技術(shù)、適適用性、經(jīng)濟(jì)濟(jì)性、美觀性性等四方面比比較。表3.1各種種橋型方案優(yōu)優(yōu)缺點(diǎn)比較項(xiàng)目方案一方案二方案三裝配式鋼筋混凝凝土簡(jiǎn)支梁橋橋，跨徑20m，4孔。后張法裝配式預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土簡(jiǎn)支梁橋，跨跨徑40m，2孔。裝配式預(yù)應(yīng)力混混凝土箱型梁梁橋，跨徑20m，4孔。施工技術(shù)主梁采用預(yù)制吊吊裝施工，施施工技術(shù)成熟熟，工藝要求求一般。主梁采用預(yù)制吊吊裝施工，施施工技術(shù)成熟熟，工藝要求求較高。主梁采用預(yù)制吊吊裝施工，施施工技術(shù)成熟熟，工藝要求求較高。適用性該梁橋受力明確確,構(gòu)造簡(jiǎn)單,施工方便,便于工業(yè)化化生產(chǎn),可節(jié)省大量量的模板和支支架,降低勞動(dòng)強(qiáng)強(qiáng)度,縮短工期。但但是由于材料料強(qiáng)度不高而而重度較大，當(dāng)當(dāng)結(jié)構(gòu)跨徑增增大時(shí)，其自自重也相應(yīng)增增加，所以承承載能力大部部分消耗于結(jié)結(jié)構(gòu)自重，從從而限制了它它的跨越能力力。具備了裝配式鋼鋼筋混凝土簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁橋的優(yōu)優(yōu)點(diǎn)。充分利利用了高強(qiáng)度度材料，所以以截面小，自自重較小，跨跨越能力提高高。剛度大，能能消除裂縫，并并提高橋梁的的耐久性。除了具備方案二二的優(yōu)點(diǎn)。抗抗扭剛度大，橫橫向抗彎剛度度大，其穩(wěn)定定性比方案一一、二好。經(jīng)濟(jì)性混凝土骨料可就就地取材，因因而成本低，維維護(hù)費(fèi)用少。當(dāng)當(dāng)跨徑在20m時(shí)，在此環(huán)環(huán)境中就增加加了橋墩數(shù)、基基礎(chǔ)數(shù)量等，費(fèi)費(fèi)用也增加了了。與方案一比較，一一般可以節(jié)約約鋼材30%-440%，跨徑越大大，節(jié)省越多多。與方案二相同。美觀性景觀效果一般。采用兩孔，比較較呆板。采用兩孔，橋型型較好。綜上所述，方案案三比方案一一、二較好，所所以采用裝配配式預(yù)應(yīng)力混混凝土箱型梁梁橋設(shè)計(jì)，橋橋梁構(gòu)件的尺尺寸和形式趨趨于標(biāo)準(zhǔn)化，便便于預(yù)制和施施工，并節(jié)省省大量支架模模板和勞動(dòng)力力，縮短工期期。4設(shè)計(jì)方法4.1設(shè)計(jì)思路路4.1.1橫斷斷面設(shè)計(jì)由于河溪地區(qū)屬屬縣級(jí)城市，為為適應(yīng)其道路路交通量，故故決定其為二二級(jí)公路雙車車道。橋面橫坡的形成成通常有三種種形式。第一一種，對(duì)于板板橋或就地澆澆注的肋板式式梁橋，可將將墩臺(tái)頂部做做成傾斜的；；第二種，采采用不等厚的的鋪裝層（包包括混凝土的的三角墊層和和等厚的路面面鋪裝層）；；第三種，橋橋?qū)捿^大時(shí)，可可直接將行車車道做成雙向向傾斜。由于于本設(shè)計(jì)的橋橋?qū)挷皇翘貏e別寬，且為了了設(shè)計(jì)方便和和節(jié)約成本，選選擇了第二種種的橋面橫坡坡形式。橋面橫坡坡度一一般在1%-2%，考慮雨水水季節(jié)。故本本設(shè)計(jì)采用橫橫坡坡度為2%。圖4.1橋橫斷面面圖4.1.2縱斷斷面設(shè)計(jì)城市橋梁在平平面上宜做成成直橋，特殊情況時(shí)時(shí)可做成彎橋橋，其線型布置置應(yīng)符合現(xiàn)行行的規(guī)范中的的規(guī)定。由于本橋路路線是在直線線上，故本設(shè)設(shè)計(jì)為直橋。在橋位處，河溪溪兩岸相距80米，，故本本設(shè)計(jì)采用44～20m的預(yù)應(yīng)力混混凝土箱形橋橋梁，全長(zhǎng)80m，橋墩采用用雙柱式配以以灌注樁基礎(chǔ)礎(chǔ)，具有施工工便利成熟、工工程造價(jià)低、美美觀等優(yōu)勢(shì)。圖4.2橋位位示意圖4.1.3粱肋肋設(shè)計(jì)用杠桿原理法（適適用于荷載靠靠近主梁支點(diǎn)點(diǎn)時(shí)的荷載橫橫向分布，也也可用于雙主主梁或橫向聯(lián)聯(lián)系很弱的無(wú)無(wú)中間橫隔梁梁的橋）和偏偏心壓力法（適適用于橋上具具有可靠的橫橫向聯(lián)系，且且橋的寬跨比比B/l≤0.5的情況）計(jì)計(jì)算荷載橫向向分布。偏心心壓力法具有有概念清楚、公公式簡(jiǎn)明和計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)便等優(yōu)優(yōu)點(diǎn)，但是其其在推導(dǎo)中由由于做了橫隔隔梁近似絕對(duì)對(duì)剛度和忽略略主梁抗扭剛剛度，導(dǎo)致了了邊梁受力偏偏大，因此偏偏心壓力法要要修正。然后后進(jìn)行內(nèi)力組組合，計(jì)算配配筋等。4.1.4設(shè)計(jì)計(jì)資料和橫截截面布置1.標(biāo)準(zhǔn)跨徑及及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：200m。計(jì)算跨徑：199.88m。橋面凈空：凈--12.0附2x1.550人行道（雙雙車道）。2.設(shè)計(jì)荷載：：汽車荷載按按公路-Ⅱ級(jí)，人群荷載3KN/mm2，每側(cè)欄桿桿、人行道重重量的作用力力約為8.5kNN/m。3.設(shè)計(jì)規(guī)范：：《公路鋼筋筋混凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(JTGD62—2004)及《公路橋橋涵設(shè)計(jì)通用用規(guī)范》(JTGGD60—2004)，按A類預(yù)應(yīng)力混混凝土構(gòu)件設(shè)設(shè)計(jì)此梁。4.施工方法采采用后張法施施工，預(yù)制主主梁時(shí)，預(yù)留留孔道采用預(yù)預(yù)留金屬波紋紋管成型，鋼鋼絞線采用TD雙作用千斤斤頂兩端同時(shí)時(shí)張拉；主梁梁安裝就位后后現(xiàn)澆60ccm寬的濕接接縫。最后施施工100mmm厚的瀝青青橋面鋪裝層層（平均）。5.橫截面布置置主梁間距與主梁梁片數(shù)：間距2.9m；片數(shù)為4片。6.主梁跨中截截面及主要尺尺寸擬定主梁高度：在計(jì)計(jì)算跨徑的1/141/255,梁高采用1.2m?？缰泻椭c(diǎn)腹板板高度分別為為84cm、77cm。7.橫隔梁的設(shè)設(shè)置五片橫隔梁，設(shè)設(shè)置在距離翼翼緣108cm處4.1.5其他他橫隔梁、橋面等等的設(shè)計(jì)方法法與梁肋的設(shè)設(shè)計(jì)方法類似似，不做介紹紹。4.2設(shè)計(jì)感受受首先流程大致概概括為：根據(jù)據(jù)設(shè)計(jì)荷載等等確定橋長(zhǎng)、跨跨徑及孔數(shù)。根根據(jù)《橋梁工工程》《公路路橋涵設(shè)計(jì)手手冊(cè)》中的簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁橋的計(jì)計(jì)算進(jìn)行行車車道板的計(jì)算算；荷載橫向向分布計(jì)算；；主梁內(nèi)力計(jì)計(jì)算；橫隔梁梁內(nèi)力計(jì)算及及撓度、預(yù)拱拱度的計(jì)算。根根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)原理》進(jìn)進(jìn)行主梁、橫橫隔梁、行車車道板及墩臺(tái)臺(tái)與基礎(chǔ)的截截面尺寸設(shè)計(jì)計(jì)及配筋計(jì)算算。根據(jù)《基基礎(chǔ)工程》及及《公路橋涵涵設(shè)計(jì)手冊(cè)》進(jìn)進(jìn)行墩臺(tái)與基基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。并并根據(jù)《橋梁梁工程》《基基礎(chǔ)工程》擬擬訂施工方案案。箱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)穩(wěn)定性對(duì)大大中跨結(jié)構(gòu)有有很大優(yōu)勢(shì)。5設(shè)計(jì)評(píng)估使用上：橋上的的行車道和人人行道寬度保保證了車輛和和人群的安全全暢通，并滿滿足了將來(lái)交交通增長(zhǎng)的需需要。橋型、跨跨度大小和橋橋下凈空滿足足了泄洪、安安全通航或通通車等要求。建建成的橋梁保保證了使用年年限，并便于于檢查和維修修。經(jīng)濟(jì)上：橋梁設(shè)設(shè)計(jì)體現(xiàn)了經(jīng)經(jīng)濟(jì)上的合理理性。在設(shè)計(jì)計(jì)中使橋梁的的總造價(jià)和材材料等的消耗耗為最少，充充分考慮了橋橋梁在使用期期間的運(yùn)營(yíng)條條件以及養(yǎng)護(hù)護(hù)和維修等方方面的問(wèn)題。設(shè)計(jì)上：橋梁設(shè)設(shè)計(jì)根據(jù)因地地制宜、就地地取材、方便便施工的原則則，合理選用用了適當(dāng)?shù)臉驑蛐?。整個(gè)橋橋梁結(jié)構(gòu)及其其各部分構(gòu)件件，在制造、運(yùn)運(yùn)輸、安裝和和使用過(guò)程中中具有足夠的的強(qiáng)度、剛度度、穩(wěn)定性和和耐久性。施工上:橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)便于制造造和架設(shè)。盡盡量采用了先先進(jìn)的工藝技技術(shù)和施工機(jī)機(jī)械,利于加快施施工速度，保保證了工程質(zhì)質(zhì)量和施工安安全。美觀上：由于構(gòu)構(gòu)溪河是生態(tài)態(tài)保護(hù)區(qū)，設(shè)設(shè)計(jì)的橋梁要要具有優(yōu)美的的外形，故施施工設(shè)計(jì)中橋橋上燈飾和細(xì)細(xì)部構(gòu)造表面面材質(zhì)與景致致呼應(yīng)。 環(huán)保上：橋梁設(shè)設(shè)計(jì)考慮了環(huán)環(huán)境保護(hù)和可可持續(xù)發(fā)展的的要求，包括括生態(tài)、水、噪噪聲等諸方面面，從橋位選選擇、橋跨布布置、上部結(jié)結(jié)構(gòu)施工方法法等多方面考考慮環(huán)保要求求，采取了必必要的工程控控制措施，將將不利影響減減至最小，裝裝配式預(yù)制施施工適應(yīng)這一一需求。在施工中，由于于進(jìn)行灌注樁樁打孔時(shí)的噪噪音很大，為為了不打擾居居民休息，特特制定了在早早上7點(diǎn)半到晚上10點(diǎn)施工。6設(shè)計(jì)成果6.1總的成果果完成了橋梁上上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì),為了適應(yīng)以以后交通量的的增長(zhǎng)，特意意增加了橋梁梁等級(jí)。7總結(jié)7.1設(shè)計(jì)中的的難點(diǎn)與重點(diǎn)點(diǎn)鋼束布置置、鋼束預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失估算算。7.2改進(jìn)的地地方對(duì)材料的的選用，截面面的選取，鋼鋼筋和鋼束的的布置，施工工圖的繪制等等。8結(jié)束語(yǔ)緊張的畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)終于劃上了了一個(gè)滿意的的句號(hào)，從七七月份至今，回回想起過(guò)去五五個(gè)多月的設(shè)設(shè)計(jì)，收獲是是很大的。看看到展現(xiàn)在眼眼前的畢業(yè)設(shè)設(shè)計(jì)成果，不不僅使我對(duì)四四年來(lái)大學(xué)所所學(xué)專業(yè)知識(shí)識(shí)的進(jìn)行了一一次比較系統(tǒng)統(tǒng)的復(fù)習(xí)和總總結(jié)歸納，而而且使我真正正體會(huì)了設(shè)計(jì)計(jì)的艱辛和一一種付出后得得到了回報(bào)的的滿足感和成成就感。同時(shí)時(shí)也為以后的的工作打下了了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)礎(chǔ)，也為以后后的人生作好好了鋪墊。通過(guò)本畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)，掌握了結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)內(nèi)容、步驟、和和方法，全面面了解設(shè)計(jì)的的全過(guò)程；培培養(yǎng)正確、熟熟練的結(jié)構(gòu)方方案、結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算、構(gòu)構(gòu)造處理及繪繪制結(jié)構(gòu)施工工圖的能力；；培養(yǎng)我們?cè)谠诠こ淘O(shè)計(jì)中中的配合意識(shí)識(shí)；培養(yǎng)正確確、熟練運(yùn)用用規(guī)范、手冊(cè)冊(cè)、標(biāo)準(zhǔn)圖集集及參考書(shū)的的能力；通過(guò)過(guò)實(shí)際工程訓(xùn)訓(xùn)練，建立功功能設(shè)計(jì)、施施工、經(jīng)濟(jì)全全面協(xié)調(diào)的思思想，進(jìn)一步步建立結(jié)構(gòu)工工程師的責(zé)任任意識(shí)。第二部分:河溪溪梁橋設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算書(shū)1.行車道板計(jì)計(jì)算考慮到主梁翼緣緣板內(nèi)鋼筋是是連續(xù)的，故故行車道板可可按懸臂板（邊邊梁）和兩端端固結(jié)的連續(xù)續(xù)板（中梁）兩兩種情況來(lái)計(jì)計(jì)算。1.1懸臂板荷荷載效應(yīng)計(jì)算算由于行車道板板寬跨比大于于2，故按單向向板計(jì)算，懸懸臂長(zhǎng)度644cm。1.1.1恒恒載效應(yīng)：1）橋面板可以以看成64ccm的懸臂板板，計(jì)算圖示示如下：計(jì)算懸臂板根部部一期荷載內(nèi)內(nèi)力為：彎矩：剪力：2）成橋后橋面現(xiàn)澆部分完完成后，施工工二期永久作作用，由于邊邊梁懸出端沒(méi)沒(méi)有現(xiàn)澆部分分，此橋面可可以看成凈跨跨徑為0.64ccm的懸臂單向向板。人行道和欄桿的的重量：計(jì)算第二期恒載載內(nèi)力如下：：彎矩：剪力：綜上所述，懸臂臂根部永久作作用效應(yīng)為：：彎矩:剪力:1.1.2活載效應(yīng)左邊懸臂板出，只只作用有人群群荷載，見(jiàn)圖圖1-1彎矩：剪力：承載能力極限狀狀態(tài)作用組合合：按“公預(yù)規(guī)”第4.1.22條1.2連續(xù)板板荷載效應(yīng)計(jì)計(jì)算對(duì)于梁肋間的行行車道板，在在橋面現(xiàn)澆部部分完成后，行行車道板實(shí)質(zhì)質(zhì)是一個(gè)支撐撐在一系列彈彈性支撐上的的多跨連續(xù)板板，因此對(duì)于于彎矩，先計(jì)計(jì)算一個(gè)跨度度相同的簡(jiǎn)支支板在恒載和和活載作用下下的跨中彎矩矩M，再乘以偏偏安全的經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)系數(shù)加以修修正，以求得得支點(diǎn)處的跨跨中截面的設(shè)設(shè)計(jì)彎矩。，即主梁抗抗扭能力較大大，取跨中彎彎矩，支點(diǎn)1.2.1永永久作用1）主梁剛架設(shè)設(shè)完畢時(shí)橋面面板可以看成成39cm的懸懸臂單向板，如如下圖圖1-2尺寸圖（單單位：mm）其根部一期恒載載內(nèi)力為：彎矩：：剪力：：2）成橋后后先計(jì)算簡(jiǎn)支支板的跨中彎彎矩和支點(diǎn)剪剪力值，梁肋肋間的板的計(jì)計(jì)算跨徑按下下列規(guī)定取用用：計(jì)算彎矩時(shí)時(shí)：但不大于于，本設(shè)計(jì)：：計(jì)算剪力時(shí)時(shí)：即式中：為板的計(jì)計(jì)算跨徑，為為板的凈跨徑徑，為板厚，為梁梁肋寬度。計(jì)計(jì)算圖示見(jiàn)下下圖1-3計(jì)算圖示單單位：mm現(xiàn)澆部分橋面板板的自重：8cm混凝土土墊層和100cm瀝青面面層：計(jì)算得到的簡(jiǎn)支支板跨中二期期恒載彎矩及及支點(diǎn)二期恒恒載剪力為：：彎矩：剪力：綜上所述，連續(xù)續(xù)板恒載效應(yīng)應(yīng)如下：支點(diǎn)斷面恒載彎彎矩：支點(diǎn)斷面恒載剪剪力：跨中斷面恒載彎彎矩：1.2.2活載效應(yīng)1）公路-Ⅱ級(jí)級(jí)產(chǎn)生的內(nèi)力力根據(jù)《橋規(guī)》，橋橋梁結(jié)構(gòu)局部部加載時(shí)，汽汽車荷載采用用車輛荷載。后輪著地寬度度及長(zhǎng)度為：順行車方向輪壓壓分布寬度：：垂直行車方向輪輪壓分布寬度度：荷載位于板中央央地帶的有效效寬度：但不能小于取，產(chǎn)產(chǎn)生重疊，應(yīng)應(yīng)重求，兩個(gè)荷載的有效效分布寬度：：，折合成一個(gè)荷載載的有效分布布寬度為：荷載位于靠近支支撐處的有效效寬度：但不能小于故取取支點(diǎn)和跨中之間間的有效分布布寬度可近似似按45支點(diǎn)與跨中中之間的有效效分布寬度可可近似按45°線過(guò)渡。為跨中汽車荷載載彎矩：為跨中汽車荷載載剪力：綜上所述，連連續(xù)板荷載效效應(yīng)如下：支點(diǎn)斷面彎距：：支點(diǎn)斷面剪力：：跨中斷面彎距：：（即主梁抗抗扭能力大者者t/h<00.25）1.3內(nèi)力力組合計(jì)算1.3.1承載能力極極限狀態(tài)內(nèi)力力組合計(jì)算（基基本組合）：：1）支點(diǎn)斷面面彎矩：2)支點(diǎn)斷斷面剪力：3）跨中斷面彎彎矩：1.3.2正常使用極極限狀態(tài)內(nèi)力力組合計(jì)算（短短期效應(yīng)組合合）：1)支點(diǎn)斷面面彎矩組合：：2)支點(diǎn)斷斷面剪力組合合：3）跨中斷面彎彎矩組合：1.4行車車道板配筋懸臂板及連續(xù)板板支點(diǎn)采用相相同的抗彎鋼鋼筋，故只需需按其中最不不利荷載效應(yīng)應(yīng)配筋，即，其其高度h=25ccm,凈保護(hù)層a=4cm，選用鋼筋，則則有效寬度：：由公式：解得：=5＜＜ξb=0.533×203==108s===4000故選取5鋼筋，鋼鋼筋間距為200mmm,此時(shí)所提供供給的鋼筋面面積為565＞400。由于，其有效高高度h=18ccm,凈保護(hù)層a=4cm，選用鋼筋，則則有效高度：由公式：解得可知，跨中中、支點(diǎn)處配配筋相同，均均為5按《公預(yù)規(guī)》55.2.9條條規(guī)定，矩形形截面受彎構(gòu)構(gòu)建的截面尺尺寸應(yīng)符合下下列要求：滿足抗剪尺寸最最小要求。按《公預(yù)規(guī)》55.2.100條規(guī)定：，即即79.2KN時(shí)時(shí)不需要經(jīng)行行斜截面抗剪剪強(qiáng)度計(jì)算，僅僅按構(gòu)造要求求配置鋼筋。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第第9.2.55條，板內(nèi)應(yīng)應(yīng)設(shè)置垂直于于主鋼筋的分分布鋼筋，直直徑不應(yīng)小于于8,間距不應(yīng)大大于200，因此此選取鋼筋。2主梁內(nèi)力力計(jì)算與配筋筋2.1主梁截截面幾何特性性的計(jì)算本設(shè)計(jì)采用分塊塊面積法計(jì)算算,公式如下：：毛截面面積：==Σi；各分塊面積對(duì)上上緣的靜矩：：i=ii毛截面重心至梁梁頂?shù)木嚯x：：ys=Σi/Σi毛截面慣性矩計(jì)計(jì)算公式:=Σ[+Ai(yi-ys)2]式中:—分塊面積i—分塊面積積的重心至梁梁頂邊的距離離ss—截面重心到到梁頂?shù)木嚯x離Si—各分分塊對(duì)上緣的的面積矩—分塊面積對(duì)對(duì)其自身重心心軸的慣性矩矩2.1.1預(yù)制制中主梁的截截面幾何特性性1--4主梁橫截面面圖2.1.2檢檢驗(yàn)截面效率率指標(biāo)以中跨截面面為例分塊面積i())分塊面積形心至至上緣距離ii()=ii（）分塊面積的自身身慣性矩Ii()i=s－i(()分塊面積對(duì)形心心的慣性矩xx=ii2()截面慣性矩=ii+x（）①522000904698×10041.409×110933056.85×110958.26×1109②28000203.3569.2×11040.0762××1092171.32×10091.369×1109③25200215542×10440.0103××1092051.059×11091.069×1109④27720063517602×110413.70×1109-21512.814××10926.51×1109⑤180000111019980×11040.486×1109-69085.70×110986.19×1109合計(jì)10324000=420=78043381×110415.68×1109157.74××109173.43××109中梁跨中截面幾幾何特性計(jì)算算表表1-1以跨中截面為例例上核心矩上核心心矩：s==下核心矩：x===截面效率指標(biāo)：：==根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，一一般截面效率率指標(biāo)取為0.45至0.55，且較大者者較經(jīng)濟(jì)。上上述計(jì)算結(jié)果果表明，初擬擬的主梁跨中中截面是比較較合理的。2.2主梁梁恒載內(nèi)力計(jì)計(jì)算2.2.1一一期恒載（預(yù)預(yù)制梁自重）為了簡(jiǎn)化計(jì)算按按不變截面計(jì)計(jì)，主梁的恒恒載集度邊主梁：中主梁：2.2.2二期恒載（橋橋面板接頭）g2邊主梁：0中主梁：2.2.3三期恒載（欄欄桿、人行道道、橋面鋪裝裝）g3人行道和欄桿桿按8.5計(jì)算邊主梁梁：中主梁梁：2.2.4主梁恒載匯匯總主梁恒載匯匯總表表1-2梁號(hào)荷載邊主梁中主梁一期恒載25.7424.61二期恒載02.25三期恒載g15.3812.47恒載總和（）41.1239.332.2.5恒載內(nèi)力計(jì)計(jì)算如圖所示，設(shè)xx為計(jì)算截面面離左支座的的距離，并令令α=.圖圖1-5影響線主梁彎矩和剪力力的計(jì)算分別別公式如下：：=29.112=1533..502變化化點(diǎn)到支點(diǎn)的的距離為6.5主梁恒載內(nèi)力計(jì)計(jì)算結(jié)果如下下表所示：主梁恒載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算表表1-3項(xiàng)目（）（）L/2L/4變截面支點(diǎn)L/2L/4變截面支點(diǎn)=L0.5（１１－α）α47.5335.6521.250=L0.5（１１－２α）04.887.259.75一期恒載（）一號(hào)梁1223.422917.63546.9800125.61186.62250.97二號(hào)梁1169.711877.35522.9600120.1178.42239.95二期恒載（）一號(hào)梁00000000二號(hào)梁106.9480.2147.8130010．9816.3121.94三期恒載g（）一號(hào)梁g731.0111548.3326.830075.05111.51149.96二號(hào)梁g592.70444.56264.990060.8590.41121.58恒載總和g1++g2+g（）一號(hào)梁1955.3881465.933873.800200.67111.51400.92二號(hào)梁1869.3551402.111835.7300191.93285.14383.472.3主梁梁活載內(nèi)力計(jì)計(jì)算2.3.1沖擊系數(shù)的的計(jì)算f＜1.5HZZ時(shí)μ=0.0551.5μ≤f≤≤14HZ時(shí)μ＝0.17667lnf--0.01557f≥14HZ時(shí)μ=0.455其中==—結(jié)構(gòu)的計(jì)算算跨徑（）—結(jié)構(gòu)材料的的彈性模量()—結(jié)構(gòu)跨中截面面的截面慣性性矩()—結(jié)構(gòu)跨中處的的單位長(zhǎng)度質(zhì)質(zhì)量（），當(dāng)換算為重力時(shí)時(shí)單位長(zhǎng)度應(yīng)應(yīng)為（）G—結(jié)構(gòu)跨中處處延米結(jié)構(gòu)重重力（）由于是雙車道，不不折減，故車車道折減系數(shù)數(shù)為：ξ=1。2.3.2橫向分布系系數(shù)支點(diǎn)截面采用杠杠桿法計(jì)算，跨跨中截面采用用修正偏心壓壓力法。1)支點(diǎn)截截面1號(hào)梁2號(hào)梁圖1-6支點(diǎn)點(diǎn)和跨中橫向向分布系數(shù)（尺尺寸單位：）2)跨中截截面因?yàn)锽/L=99.0/199.5=0..46<0..5,故可用修正正偏心壓力法法計(jì)算。=1\*GB3①計(jì)算主梁的的抗扭慣矩對(duì)于箱形截面，抗抗扭慣性矩可可近似按下式式計(jì)算：=+=圖1-7箱梁梁的計(jì)算模型型（單位：）翼緣板的平均換換算厚度：由知，,查查表得=2\*GBB3②計(jì)算抗扭修修正系數(shù)=3\*GB3③鑒于橋的對(duì)對(duì)稱性，只要要計(jì)算1、2號(hào)梁即可，下下面采用修正正偏心壓力法法計(jì)算橫向分分布系數(shù)m本橋各根主梁的的橫截面均相相等，梁數(shù)n=4，梁間距為2.9，則==1\*alphaabeticca.1號(hào)、2號(hào)梁在兩個(gè)個(gè)邊主梁處的的橫向影響線線的豎標(biāo)值為為==+=+0.48879×=00.47==-=-0.48879×=00.03==+=0.277=-=0.233=2\*alphaabeticcb.繪出荷載橫橫向分布影響響線，并按不不利位置布載載，如圖1-6所示；其中中人行道緣石石至1號(hào)梁軸線的的距離為=1.655-1.5==0.15；；荷載橫向分分布影響線的的零點(diǎn)到1號(hào)梁位的距距離為x，可按比例例關(guān)系求得：：==解得x=9..3m并據(jù)此計(jì)算出出對(duì)應(yīng)各荷載載點(diǎn)的影響線線豎標(biāo)。=3\*alphaabeticcc.計(jì)算荷載橫橫向分布系數(shù)數(shù)m1號(hào)梁：汽車車荷載：人群荷載：2號(hào)號(hào)梁：汽車荷荷載：人群荷載：荷載橫向分布系系數(shù)匯總荷荷載橫向分布布系數(shù)匯總表表表1-4荷載1號(hào)梁2號(hào)梁跨中c支點(diǎn)oco汽車0.75150．50.751人群0．515510．322302.3.3計(jì)計(jì)算活載內(nèi)力力公路—Ⅱ級(jí)：人人群荷載：汽車荷載：集中荷載：計(jì)算剪力時(shí)據(jù)表1-3可可知：1號(hào)梁的恒載載內(nèi)力比2號(hào)梁的要大大。而且荷載載橫向分布系系數(shù)也大，所所以活載內(nèi)力力也必然大，因因此可以得到到此結(jié)論，即即1號(hào)梁總的荷荷載效應(yīng)比2號(hào)梁大，因因此可將1號(hào)梁的內(nèi)力力作為控制內(nèi)內(nèi)力，只需計(jì)計(jì)算1號(hào)梁即可。在在可變作用效效應(yīng)計(jì)算中，對(duì)對(duì)橫向分布系系數(shù)的取值做做以下考慮：：支點(diǎn)處橫向向分布系數(shù)取取,從離支點(diǎn)L/4處到支點(diǎn)的的區(qū)段內(nèi)呈直直線形過(guò)度至至支點(diǎn)截面處處，跨中部分分采用不變的的mc。求各截面面的最大彎矩矩和剪力計(jì)算跨中截面最最大彎矩和最最大剪力時(shí)采采用直接加載載，計(jì)算公式式：S=Ω+y式中：S—所求求截面汽車（人人群）標(biāo)準(zhǔn)荷荷載的彎矩、剪剪力——車道均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值——車道集中荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值ΩΩ—影響線上同同號(hào)區(qū)段的面面積yy—影響線上最最大坐標(biāo)值圖1-8跨中截面作作用效應(yīng)計(jì)算算圖式=1\*GB3①跨中截面可變作用（汽車車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：M=×0.75515×4..875×119.5-00.25155×4.8775×7.8875×0..8125++0.75115×1788.5×4..875=9927.399V=×0.75515×7..875×00.5×9..75-×00.25155×4.8775×0.00833+00.75155×214..2×0.55=94.886KN可變作用沖擊效效應(yīng)：M=9927.399×0.3==278.222VV=94.886×0.33=28.446KN可變作用（人群群）效應(yīng)：MM=×0.51155×3××4.8755×19.55+0.48845×4..875×33×0.81125=799.26V=×0.55155×33×0.5××9.75++×0.48845×4..875×33×0.08833=4..06KN圖圖1-9四分點(diǎn)作用用效應(yīng)計(jì)算圖圖式=2\*GB3②L/4截面處可變作用（汽車車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：M=×0.75515×7..875×33.65633×19.55-×（1.21888+0.44063）×0.25515×4..87×7..875+00.75155×178..5×3.66563=6693.599V=×0.75515×7..875×00.75×114.6255-×0.22515×44.875××7.8755×0.08833+0..7515××214.22×0.755=152..78KN可變作用沖擊效效應(yīng)：M=693..59×0..3=2088.08V=1552.78××0.3=445.83KN可變作用（人群群）效應(yīng)：M=×0.55155×33×3.65563×199.5+×（1.21888+0.44063）×0.48845×4..875×33=60.889V=×0.51155×3××0.75××14.6225+×0..4845××4.8755×3×0..0833==8.78KKN圖1-10變截面截面面作用效應(yīng)計(jì)計(jì)算圖式=3\*GB3③變化點(diǎn)截面可變作用（汽車車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：M=×7.8775×0.77515×22.17955×19.55-×2.55×7.8775×2.11795×00.16555-×7.8875×0..1225××(4.8775-2.55)×2..078-××7.8755×0.25515×4..875×00.20833+178..5×2.11795×00.75155=411..19V=×7.8775×0.77515×00.87188×17-××2.5×77.875××2.17995×0.11655-××7.8755×0.12225×2..375××0.83112-×7..875×00.25155×4.8775×0.00833+2214.2××0.87118×0.77515=1182.733KN可變作用沖擊效效應(yīng)：M=411.119×0.33=123..26V=1182.733×0.3==54.822KN可變作用（人群群）效應(yīng)：M=×3×0..5155××2.17995×19..5+×2..5×3×22.17955×0.32208+×33×0.23375(4.875--2.5)×2.0778+×3××0.48445×4.8875×0..2083==20.200V=×3×00.51555×0.87718×177+×3×00.23755×2.3775×0.88312+×3×0.44845×44.875××0.08333=12..46KN圖1-11支點(diǎn)截面作作用效應(yīng)計(jì)算算圖式=4\*GB3④支座截面處處可變作用（汽車車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)：M=0V=×7.8875×199.5×1××0.75115-0.55×7.8775×0.22515×44.875（0.91677+0.08833）+214..2×1×00.75155=213..84KN可變作用沖擊擊效應(yīng)：V=2213.844×0.3==64.155KN可變作用（人群群）效應(yīng)：M=0V=×3×0..5155××19.5××1+×3××0.48445×4.8875×（0.91667+0.00833）=18.662KN2)內(nèi)力力組合內(nèi)力組合計(jì)算算表1-5序號(hào)荷載類型L/4L/2變截面支點(diǎn)變截面L/4L/21)恒載1465.9331955.388873.8400.92111.51200.6702)汽車荷載693.59927.39411.19213.84182.73152.7894.863)汽車沖擊效應(yīng)荷載208.08278.22123.3664.1554．8245.8328.464)人群荷載60.8979.2620.2018.6212.468.784.065)基本組合S=11.2×1))+1.4［2)++3)］+1.122×4)3089.6554123.0881819.544891.14480.34528.69177.206)短期組合S=1)+0..7×2)++4)2012.3332683.8111181.833569.2311251.88316.4070.477)長(zhǎng)期組合S=1)+0..7［2)+4)］1994.0772660.0441175.777563.64248.14313.7669.24基本組合：（用用于承載能力力極限狀態(tài)計(jì)計(jì)算）Md=1.2MMg+1.4MMq+1.122MrVd=1.2VVg+1.4VVq+1.122Vr短期組合：（用用于正常使用用極限狀態(tài)計(jì)計(jì)算）s=g+0.77+MrVs=Vg+0.7+VVr長(zhǎng)期組合：（用用于正常使用用極限狀態(tài)計(jì)計(jì)算）l=g+0.44(+r)Vl=Vg+0.4((+Vr)3截面設(shè)計(jì)計(jì)3.1預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束（筋筋）數(shù)量的確確定及布置3.1.1首先根據(jù)跨跨中截面正截截面抗裂要求求，確定預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋數(shù)量量。一、預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋及普通鋼鋼筋數(shù)量的確確定及布置(1)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋數(shù)量量的確定及布布置首先，根據(jù)跨中中截面正截面面抗裂要求，確確定預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋數(shù)量。為為滿足抗裂要要求，所需的的有效預(yù)加力力為：式中：—短期效效應(yīng)彎矩組合合設(shè)計(jì)值，由由內(nèi)力組合計(jì)計(jì)算表查得A、WW—估算鋼筋數(shù)數(shù)量時(shí)近似采采用毛截面幾幾何性質(zhì)—預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋的合合力作用點(diǎn)至至截面中心軸軸的距離設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截截面重心距截截面下緣為==100，則則預(yù)應(yīng)力鋼筋筋的合力作用用點(diǎn)至截面中中心軸的距離離為=7800-100==680；鋼筋估算時(shí)，截截面性質(zhì)近似似取用全截面面的性質(zhì)來(lái)計(jì)計(jì)算，由表1-1可知跨中截截面全截面面面積A=10332400；；全截面對(duì)抗裂驗(yàn)驗(yàn)算邊緣的彈彈性抵抗矩為為W=I/=1174.433/780==223.6628；所以有效效預(yù)加力合力力為：N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張張拉控制應(yīng)力力為，預(yù)應(yīng)力力損失按張拉拉控制應(yīng)力的的20%估算，則可可得需要預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋的面面積為：AA=采用6束7111.1的預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋，OVM155-7型錨具，供供給的預(yù)應(yīng)力力鋼筋截面面面積為：A=6×77×74.22=31166.4；采用用金屬波紋管管成孔，預(yù)留留孔道直徑75。預(yù)應(yīng)力力筋的布置見(jiàn)見(jiàn)圖所示：構(gòu)造要求：預(yù)留留孔道間凈距距40，梁底凈凈距≮50，梁側(cè)凈凈距≮35，圖中布布置均滿足以以上要求?？缰袛嗝驽^固斷斷面圖1-12預(yù)應(yīng)力筋的的布置圖（尺寸單位cm）圖1-13預(yù)應(yīng)力鋼束束縱斷面圖（尺寸單位cm）預(yù)應(yīng)力筋筋束的曲線要要素及有關(guān)計(jì)計(jì)算參數(shù)計(jì)算算表1-6鋼束編號(hào)升高值（）彎起角(。)起彎點(diǎn)距離跨中中長(zhǎng)度（）錨固點(diǎn)距離跨中中長(zhǎng)度（）曲線半徑1（1`）9505.55749804300002（2`）7005.520529828300003（3`）1251.4947798403000各計(jì)算截面面預(yù)應(yīng)力鋼束束的位置和傾傾角表表1-7計(jì)算截面錨固截面支點(diǎn)截面變截面L/4截面跨中截面截面距離跨中（）98249750725048750`鋼束到梁底距距離1（1`）9509457044752002（2`）700692452220903（3`）125123909090合力點(diǎn)592587415262127鋼束與水平夾角（°）1（1`）5.502（2`）4.503（3`）1.40平均值33.810(2)普通通鋼筋數(shù)量的的確定及布置置按極限承載力確確定普通鋼筋筋，設(shè)預(yù)應(yīng)力力束合力點(diǎn)和和普通鋼筋的的合力作用點(diǎn)點(diǎn)到截面底邊邊距離，。依據(jù)橋規(guī)（JTTGD62）第4.2..3條確定箱箱形截面翼緣緣板的有效寬寬度對(duì)于中間間梁：圖1-14有有效寬度計(jì)算算圖式（尺寸單位cm）連續(xù)梁中部梁段段：分別為腹板板上，下各翼翼緣的有效寬寬度和實(shí)際寬寬度；為相關(guān)關(guān)梁跨內(nèi)中部部的翼緣有效效寬度的計(jì)算算系數(shù)。翼緣有效寬寬度計(jì)算表1-8截面位置翼板所處方位理論跨徑(m))寬跨比有效寬度比有效寬度中跨跨中腹板外側(cè)0.620=1120．0310.39腹板內(nèi)側(cè)0.0510.63所以：有效寬度度=2（0.39++0.63++0.18）=2.4mm由公公式求得x：解得：<1800mm中性軸在頂板中中通過(guò)，為第第一類箱形；；則則=圖1-15非非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖圖（尺寸單位位：cm）采用5根直徑為為25mm的HRB3335鋼筋，提供供鋼筋面積。鋼鋼筋重心到截截面底邊距離離,預(yù)應(yīng)力鋼筋筋重心到截面面底邊距離，則則預(yù)應(yīng)力鋼筋筋和普通鋼筋筋的合力作用用點(diǎn)到截面底底邊的距離為為：=833.2截面面幾何特性計(jì)計(jì)算關(guān)于普通鋼筋換換算面積計(jì)算算，按等效換換算原理：截面幾何性質(zhì)質(zhì)的計(jì)算需根根據(jù)不同的受受力階段分別別計(jì)算。主梁從施工到運(yùn)運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷如下下幾個(gè)階段：：3.2.1主梁混凝土土澆筑，預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋束張拉拉（階段一）混凝土澆筑并達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度度后，進(jìn)行預(yù)預(yù)應(yīng)力筋束的的張拉，但此此時(shí)管道尚未未灌漿，因此此，其截面幾幾何性質(zhì)計(jì)入入了普通鋼筋筋的換算截面面，但應(yīng)扣除除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)預(yù)留管道的影影響。該階段段頂板寬度為為2400。3.2.2灌漿封錨，吊吊裝并現(xiàn)澆頂頂板500mmm的濕接縫縫連接段（階階段二）預(yù)應(yīng)力筋束張拉拉完成并進(jìn)行行管道灌漿、封封錨后，預(yù)應(yīng)應(yīng)力束就已經(jīng)經(jīng)能夠參與全全截面受力，再再將主梁吊裝裝就位，并現(xiàn)現(xiàn)澆頂板500的連接接縫時(shí)，該階階段的自重荷荷載由上一階階段的截面承承受，此時(shí)，截截面幾何特性性應(yīng)計(jì)入了普普通鋼筋、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋的的換算截面性性質(zhì)。該階段段頂板寬度仍仍為2400。3.2.3三期恒載及及活載作用（階階段三）該階段主梁截面面全部參與工工作，頂板寬寬度為2900，截截面幾何性質(zhì)質(zhì)計(jì)入了普通通鋼筋和預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋的換換算截面性質(zhì)質(zhì)。圖1-16支點(diǎn)截面尺尺寸圖（尺寸單位cm）圖1-17跨中截面尺尺寸圖（尺寸單位cm）第一階段跨中截截面的幾何特特性計(jì)算表表1-9分塊名稱分塊面積Ai(()Ai重心至梁頂頂距離()對(duì)梁頂邊的面積積矩Si=Aiyi()自身慣性矩Iii()ys-yi()Ix=Ai(yys-yi)()I=Ii+Ixx()混凝土全截面452425.71121.87—180.305非預(yù)應(yīng)力鋼筋換換算面積116016.5020-7267.498預(yù)留管道面積1073-29.980-639-11.4088凈載面面積434.0412.2322121.87-3.605118.2655第一階段L/44截面的幾何何特性計(jì)算表表表1-10分塊名稱分塊面積Ai(()Ai重心至梁頂頂距離()對(duì)梁頂邊的面積積矩Si=Aiyi()自身慣性矩Iii()ys-yi()Ix=Ai(yys-yi)()I=Ii+Ixx()混凝土全截面452425.71121.87-40.015非預(yù)應(yīng)力鋼筋換換算面積116016.5020-7127.212預(yù)留管道面積938-26.20880-490-6.708凈載面面積448416.0044121.870.519122.3899第一階段變化點(diǎn)點(diǎn)截面的幾何何特性計(jì)算表表